JPS6145140B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6145140B2 JPS6145140B2 JP53092209A JP9220978A JPS6145140B2 JP S6145140 B2 JPS6145140 B2 JP S6145140B2 JP 53092209 A JP53092209 A JP 53092209A JP 9220978 A JP9220978 A JP 9220978A JP S6145140 B2 JPS6145140 B2 JP S6145140B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transistor
- compressor
- voltage
- circuit
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K33/00—Motors with reciprocating, oscillating or vibrating magnet, armature or coil system
- H02K33/18—Motors with reciprocating, oscillating or vibrating magnet, armature or coil system with coil systems moving upon intermittent or reversed energisation thereof by interaction with a fixed field system, e.g. permanent magnets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
- F25B49/022—Compressor control arrangements
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D23/00—Control of temperature
- G05D23/19—Control of temperature characterised by the use of electric means
- G05D23/1906—Control of temperature characterised by the use of electric means using an analogue comparing device
- G05D23/1913—Control of temperature characterised by the use of electric means using an analogue comparing device delivering a series of pulses
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D23/00—Control of temperature
- G05D23/19—Control of temperature characterised by the use of electric means
- G05D23/20—Control of temperature characterised by the use of electric means with sensing elements having variation of electric or magnetic properties with change of temperature
- G05D23/24—Control of temperature characterised by the use of electric means with sensing elements having variation of electric or magnetic properties with change of temperature the sensing element having a resistance varying with temperature, e.g. a thermistor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/02—Compressor control
- F25B2600/021—Inverters therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、冷却装置、特に交番電圧を発生する
インバータ回路と該インバータ回路からの交番電
圧が供給されて駆動される振動型圧縮機とをそな
なえた冷却装置において、上記圧縮機に供給され
る交番電圧を冷却装置の周囲温度およびエバポレ
ータの温度のいずれか一方または両方（以下簡単
のため「周囲温度および／またはエバポレータの
温度」という）にもとづいて位相制御せしめ非所
望な圧縮レベルにもとずく弁室破壊などの障害を
未然に防止するようにした冷却装置に関するもの
である。
インバータ回路と該インバータ回路からの交番電
圧が供給されて駆動される振動型圧縮機とをそな
なえた冷却装置において、上記圧縮機に供給され
る交番電圧を冷却装置の周囲温度およびエバポレ
ータの温度のいずれか一方または両方（以下簡単
のため「周囲温度および／またはエバポレータの
温度」という）にもとづいて位相制御せしめ非所
望な圧縮レベルにもとずく弁室破壊などの障害を
未然に防止するようにした冷却装置に関するもの
である。
冷却装置は、一般に交番電圧を発生するインバ
ータ回路、該インバータ回路からの交番電圧が供
給されて駆動される圧縮機、該圧縮機から圧縮さ
れて出力される冷媒が導かれるコンデンサ、該コ
ンデンサの下流側にもうけられるキヤピラリ・チ
ユーブ、該キヤピラリ・チユーブの下流側にもう
けられるエバポレータなどをそなえ、該エバポレ
ータによつて気化された冷媒は上記圧縮機によつ
て再び圧縮されるようにされる。しかしこの種の
冷却装置は、特願昭52−75142号の特許出願に係
る明細書に記載される如く、冷却装置が極めて低
い周囲温度下に置かれた状態において圧縮機の振
動ストロークが非所望に増大しそれに伴ない弁室
が破損されてしまうという難点を有している。
ータ回路、該インバータ回路からの交番電圧が供
給されて駆動される圧縮機、該圧縮機から圧縮さ
れて出力される冷媒が導かれるコンデンサ、該コ
ンデンサの下流側にもうけられるキヤピラリ・チ
ユーブ、該キヤピラリ・チユーブの下流側にもう
けられるエバポレータなどをそなえ、該エバポレ
ータによつて気化された冷媒は上記圧縮機によつ
て再び圧縮されるようにされる。しかしこの種の
冷却装置は、特願昭52−75142号の特許出願に係
る明細書に記載される如く、冷却装置が極めて低
い周囲温度下に置かれた状態において圧縮機の振
動ストロークが非所望に増大しそれに伴ない弁室
が破損されてしまうという難点を有している。
本発明は上記の如き非所望な現象の発生を未然
に防止することを目的とし、冷却装置の周囲温度
および／またはエバポレータ温度にもとずいて上
記圧縮機に供給される交番電圧を位相制御せし
め、上記周囲温度および／またはエバポレータ温
度の低下に対応して上記圧縮機のピストンストロ
ークを減少せしめ冷媒圧縮レベルを低下せしめる
ようにしている。以下図面を参照しつつ説明す
る。
に防止することを目的とし、冷却装置の周囲温度
および／またはエバポレータ温度にもとずいて上
記圧縮機に供給される交番電圧を位相制御せし
め、上記周囲温度および／またはエバポレータ温
度の低下に対応して上記圧縮機のピストンストロ
ークを減少せしめ冷媒圧縮レベルを低下せしめる
ようにしている。以下図面を参照しつつ説明す
る。
第１図は本発明の冷却装置の一実施例を概念的
に示した説明図、第２図および第３図Ａ，Ｂ，Ｃ
は第１図図示の冷却装置の動作を説明する説明
図、第４図は振動型圧縮機を駆動するインバータ
回路の一実施例回路構成、第５図はその回路動作
を説明する説明図、第６図および第７図は夫々イ
ンバータ回路の他の一実施例、第８図は位相制御
回路における制御電流制御回路部の一実施例回路
構成、第９図は位相制御回路における温度検知回
路部の一実施例回路構成、第１０図は位相制御回
路における低温検知回路部の一実施例回路構成、
第１１図はインバータ回路におけるスイツチング
検出回路の一実施例を夫々示している。
に示した説明図、第２図および第３図Ａ，Ｂ，Ｃ
は第１図図示の冷却装置の動作を説明する説明
図、第４図は振動型圧縮機を駆動するインバータ
回路の一実施例回路構成、第５図はその回路動作
を説明する説明図、第６図および第７図は夫々イ
ンバータ回路の他の一実施例、第８図は位相制御
回路における制御電流制御回路部の一実施例回路
構成、第９図は位相制御回路における温度検知回
路部の一実施例回路構成、第１０図は位相制御回
路における低温検知回路部の一実施例回路構成、
第１１図はインバータ回路におけるスイツチング
検出回路の一実施例を夫々示している。
第１図において、１００は振動型圧縮機、２０
０はコンデンサ、３００はストレーナであつて
過器を構成するもの、４００はキヤピラリ・チユ
ーブ、５００はエバポレータ、６００はインバー
タ、７００は本発明によりもうけられた位相制御
回路、８００は直流電圧源であつて自動車に搭載
されるバツテリ（又はその電源）、９００は電気
導線を表わしている。
０はコンデンサ、３００はストレーナであつて
過器を構成するもの、４００はキヤピラリ・チユ
ーブ、５００はエバポレータ、６００はインバー
タ、７００は本発明によりもうけられた位相制御
回路、８００は直流電圧源であつて自動車に搭載
されるバツテリ（又はその電源）、９００は電気
導線を表わしている。
例えばレジヤー・ビークルにおいては、商用電
源を利用できる停車地では該商用電源を整流して
上記バツテリ電源８００を充電しつつ、車内電気
設備を運転すると共に上記インバータ６００を介
して圧縮機１００を駆動し、また商用電源を利用
できない停車地では上記バツテリ電源８００から
上記車内電気設備や圧縮機１００などを駆動す
る。更に走行中においては、自動車搭載の発電機
によつて上記バツテリ電源８００を浮動充電する
ようにされる。そして上記圧縮機１００を駆動す
る場合、直流・交流変換器即ちインバータ６００
によつて交番電圧を発生せしめて圧縮機１００を
駆動するようにされる。
源を利用できる停車地では該商用電源を整流して
上記バツテリ電源８００を充電しつつ、車内電気
設備を運転すると共に上記インバータ６００を介
して圧縮機１００を駆動し、また商用電源を利用
できない停車地では上記バツテリ電源８００から
上記車内電気設備や圧縮機１００などを駆動す
る。更に走行中においては、自動車搭載の発電機
によつて上記バツテリ電源８００を浮動充電する
ようにされる。そして上記圧縮機１００を駆動す
る場合、直流・交流変換器即ちインバータ６００
によつて交番電圧を発生せしめて圧縮機１００を
駆動するようにされる。
圧縮機１００は冷媒ガスを圧縮してコンデンサ
２００に供給し、コンデンサ２００において冷媒
ガスは外気によつて冷却されて一部液化され、該
冷媒はストレーナ３００やキヤピラリ・チユーブ
４００を経由してエバポレータ５００において断
熱膨張される。そして再び上記圧縮機１００によ
つて圧縮される。
２００に供給し、コンデンサ２００において冷媒
ガスは外気によつて冷却されて一部液化され、該
冷媒はストレーナ３００やキヤピラリ・チユーブ
４００を経由してエバポレータ５００において断
熱膨張される。そして再び上記圧縮機１００によ
つて圧縮される。
本発明の場合、位相制御回路７００をもうけて
いる。該位相制御回路７００はインバータ回路６
００から発生され振動型圧縮機１００に供給され
る交番電圧を位相制御せしめ、例えばインバータ
回路６００から出力される交番電圧が近似的に矩
形波である場合、第２図に図示する如く該矩形波
電圧の各半波の時間幅Ｔを増減せしめ圧縮機１０
０に供給するようにする。
いる。該位相制御回路７００はインバータ回路６
００から発生され振動型圧縮機１００に供給され
る交番電圧を位相制御せしめ、例えばインバータ
回路６００から出力される交番電圧が近似的に矩
形波である場合、第２図に図示する如く該矩形波
電圧の各半波の時間幅Ｔを増減せしめ圧縮機１０
０に供給するようにする。
第３図Ａ，Ｂ，Ｃは本発明により振動型圧縮機
１００に供給される交番電圧の特性を示してい
る。本発明の場合、上記の如き交番電圧の位相制
御を、(1)周囲温度にもとずいて行ない第３図Ａに
図示する如き交番電圧―周囲温度特性を得る、(2)
エバポレータ温度にもとずいて行ない第３図Ｂに
図示する如き交番電圧―エバポレータ温度特性を
得る、(3)バツテリ電圧にもとずいて行ない第３図
Ｃに図示する如き交番電圧―バツテリ電圧特性を
得る、ようにする。即ち、 (1) 交番電圧の位相制御を周囲温度にもとずいて
行なう場合、第３図Ａに図示する如く、周囲温
度の降下にしたがつて交番電圧レベルを低下せ
しめ周囲温度が所定の温度値ＴA以下にある間
交番電圧を零レベルに維持せしめる、 (2) 交番電圧の位相制御をエバポレータ温度にも
とずいて行なう場合、第３図Ｂに図示する如
く、エバポレータ温度の降下にしたがつて交番
電圧レベルを低下せしめエバポレータ温度が所
定の温度値ＴB以下にある間交番電圧を零レベ
ルに維持せしめる、 (3) 交番電圧の位相制御をバツテリ電圧にもとず
いて行なう場合、第３図Ｃに図示する如く、バ
ツテリ電圧が所定の第１の電圧値V0以上にあ
りかつ所定の第２の電圧値V1以下にある間に
おいてバツテリ電圧の上昇に対する交番電圧レ
ベルの増加の割合を位相制御を行なわない場合
に較べて小さくとるようにし、一方バツテリ電
圧が上記第２の電圧値V1以上にある間におい
ては交番電圧を零レベルに維持せしめる、 ようにする。
１００に供給される交番電圧の特性を示してい
る。本発明の場合、上記の如き交番電圧の位相制
御を、(1)周囲温度にもとずいて行ない第３図Ａに
図示する如き交番電圧―周囲温度特性を得る、(2)
エバポレータ温度にもとずいて行ない第３図Ｂに
図示する如き交番電圧―エバポレータ温度特性を
得る、(3)バツテリ電圧にもとずいて行ない第３図
Ｃに図示する如き交番電圧―バツテリ電圧特性を
得る、ようにする。即ち、 (1) 交番電圧の位相制御を周囲温度にもとずいて
行なう場合、第３図Ａに図示する如く、周囲温
度の降下にしたがつて交番電圧レベルを低下せ
しめ周囲温度が所定の温度値ＴA以下にある間
交番電圧を零レベルに維持せしめる、 (2) 交番電圧の位相制御をエバポレータ温度にも
とずいて行なう場合、第３図Ｂに図示する如
く、エバポレータ温度の降下にしたがつて交番
電圧レベルを低下せしめエバポレータ温度が所
定の温度値ＴB以下にある間交番電圧を零レベ
ルに維持せしめる、 (3) 交番電圧の位相制御をバツテリ電圧にもとず
いて行なう場合、第３図Ｃに図示する如く、バ
ツテリ電圧が所定の第１の電圧値V0以上にあ
りかつ所定の第２の電圧値V1以下にある間に
おいてバツテリ電圧の上昇に対する交番電圧レ
ベルの増加の割合を位相制御を行なわない場合
に較べて小さくとるようにし、一方バツテリ電
圧が上記第２の電圧値V1以上にある間におい
ては交番電圧を零レベルに維持せしめる、 ようにする。
なお本発明においては上記交番電圧の位相制御
を行なうに当つて上記の如き３通りの位相制御方
式のうちいずれか１つのみ又はいずれか２つを採
用することは自由である。
を行なうに当つて上記の如き３通りの位相制御方
式のうちいずれか１つのみ又はいずれか２つを採
用することは自由である。
第４図はインバータ回路の一実施例構成を示し
ている。図中、１は振動型圧縮機１００の駆動コ
イル、ユニツト＃１はスイツチング検出回路部で
あり例えばパルス・トランスで構成されるものを
表わしている。TR１０１，TR１０２，TR１０
３，TR１０４，TR１０７，TR１０８，TR１０
９，TR１１０は夫々制御部付主半導体素子例え
ばトランジスタを表わしており、トランジスタ
TR１０１，TR１０２とトランジスタTR１０
９，TR１１０とが１組、トランジスタTR１０
３，TR１０４とトランジスタTR１０７，TR１
０８とが他の１組となつて各組が交互にオン・オ
フを繰り返す。TR１０５およびTR１０６は夫々
トランジスタでありトランジスタTR１０４のベ
ース電流およびトランジスタTR１０２のベース
電流を制御するもの、Ｃ１０１はコンデンサ、Ｄ
１０１ないしＤ１１０は夫々ダイオード、Ｒ１０
１ないしＲ１１８は夫々抵抗、PT１０１はパル
ス・トランス、PTC１はパルス・トランスPT１
０１の１次巻線、PTC２はパルス・トランスPT
１０１の２次巻線を夫々表わしている。また図面
右方の点Ｏおよび点Ｐは夫々第８図における点Ｏ
および点Ｐと接続される。以下回路動作を説明す
る。
ている。図中、１は振動型圧縮機１００の駆動コ
イル、ユニツト＃１はスイツチング検出回路部で
あり例えばパルス・トランスで構成されるものを
表わしている。TR１０１，TR１０２，TR１０
３，TR１０４，TR１０７，TR１０８，TR１０
９，TR１１０は夫々制御部付主半導体素子例え
ばトランジスタを表わしており、トランジスタ
TR１０１，TR１０２とトランジスタTR１０
９，TR１１０とが１組、トランジスタTR１０
３，TR１０４とトランジスタTR１０７，TR１
０８とが他の１組となつて各組が交互にオン・オ
フを繰り返す。TR１０５およびTR１０６は夫々
トランジスタでありトランジスタTR１０４のベ
ース電流およびトランジスタTR１０２のベース
電流を制御するもの、Ｃ１０１はコンデンサ、Ｄ
１０１ないしＤ１１０は夫々ダイオード、Ｒ１０
１ないしＲ１１８は夫々抵抗、PT１０１はパル
ス・トランス、PTC１はパルス・トランスPT１
０１の１次巻線、PTC２はパルス・トランスPT
１０１の２次巻線を夫々表わしている。また図面
右方の点Ｏおよび点Ｐは夫々第８図における点Ｏ
および点Ｐと接続される。以下回路動作を説明す
る。
〔〕 図示極性の如く直流電源電圧が印加され
て定常運転状態にあり、例えばトランジスタ
TR１０１，TR１０２，TR１０９，TR１１０
が夫々飽和動作領域にあつてオン状態に維持さ
れており、一方トランジスタTR１０３，TR１
０４，TR１０７，TR１０８が夫々遮断領域に
あつてオフ状態に維持されているとする。この
状態（以下状態Ａという）においては、直流電
圧源の（＋）端子からトランジスタTR１０
１、圧縮機駆動コイル１、トランジスタTR１
０９をへて上記直流電圧源の（−）端子に至る
閉回路が形成され上記駆動コイル１に図示矢印
ａ方向に駆動電流が流れる。また上記状態Ａに
おいては、駆動コイル１の図示一方の端子αか
らダイオードＤ１０３、コンデンサＣ１０１お
よび可変抵抗Ｒ１０９を経て図示矢印ｂ方向に
向う電流が流れトランジスタTR１０６のベー
スに供給される。このベース電流はコンデンサ
Ｃ１０１の容量値と回路抵抗値（可変抵抗Ｒ１
０９並びに他の回路素子の抵抗値）とによつて
決定される時定数に対応した波形をもち、かつ
トランジスタTR１０１のベース電流を決定す
る。
て定常運転状態にあり、例えばトランジスタ
TR１０１，TR１０２，TR１０９，TR１１０
が夫々飽和動作領域にあつてオン状態に維持さ
れており、一方トランジスタTR１０３，TR１
０４，TR１０７，TR１０８が夫々遮断領域に
あつてオフ状態に維持されているとする。この
状態（以下状態Ａという）においては、直流電
圧源の（＋）端子からトランジスタTR１０
１、圧縮機駆動コイル１、トランジスタTR１
０９をへて上記直流電圧源の（−）端子に至る
閉回路が形成され上記駆動コイル１に図示矢印
ａ方向に駆動電流が流れる。また上記状態Ａに
おいては、駆動コイル１の図示一方の端子αか
らダイオードＤ１０３、コンデンサＣ１０１お
よび可変抵抗Ｒ１０９を経て図示矢印ｂ方向に
向う電流が流れトランジスタTR１０６のベー
スに供給される。このベース電流はコンデンサ
Ｃ１０１の容量値と回路抵抗値（可変抵抗Ｒ１
０９並びに他の回路素子の抵抗値）とによつて
決定される時定数に対応した波形をもち、かつ
トランジスタTR１０１のベース電流を決定す
る。
〔〕 そしてトランジスタTR１０１が
ＩC≧ｈFE・ＩB（ＩC：コレクタ電流、ＩB：
ベース電流、ｈFE：電流増幅率 なるスイツチ・オフ条件を満足するようになる
と、該トランジスタTR１０１のコレクタ・エ
ミツタ間の電圧降下が急激に増大して図示点α
の電位が降下し、同時に他のトランジスタTR
１０９のコレクタ・エミツタ間の電圧降下が急
激に増大して図示点βの電位が上昇する。この
ため駆動コイル１の端子間電圧が略零レベルに
減少する。このため駆動コイル１に供給される
駆動電流が急激に遮断される。またコンデンサ
Ｃ１０１の充電電流が急激に遮断されてトラン
ジスタTR１０６がスイツチ・オフされ、引き
続いてトランジスタTR１０２，TR１０１が完
全にオフ状態にされ同時にトランジスタTR１
０９，TR１１０が完全にオフ状態にされる。
また上記図示点αの電圧降下および上記図示点
βの電圧上昇によりパルス・トランスPT１０
１の１次巻線PTC１に流れる電流が急激に遮
断され、この電流量変化により２次巻線PTC
２に負のパルス電圧が誘起される。該負のパル
ス電圧が誘起されると第８図において後述する
如く図示点Ｐを直流電圧源の（−）端子電圧に
降下せしめ可変時間幅をもつ期間該（−）端子
電圧に維持せしめる。この可変時間幅は第２図
における時間幅T′に対応している。
ベース電流、ｈFE：電流増幅率 なるスイツチ・オフ条件を満足するようになる
と、該トランジスタTR１０１のコレクタ・エ
ミツタ間の電圧降下が急激に増大して図示点α
の電位が降下し、同時に他のトランジスタTR
１０９のコレクタ・エミツタ間の電圧降下が急
激に増大して図示点βの電位が上昇する。この
ため駆動コイル１の端子間電圧が略零レベルに
減少する。このため駆動コイル１に供給される
駆動電流が急激に遮断される。またコンデンサ
Ｃ１０１の充電電流が急激に遮断されてトラン
ジスタTR１０６がスイツチ・オフされ、引き
続いてトランジスタTR１０２，TR１０１が完
全にオフ状態にされ同時にトランジスタTR１
０９，TR１１０が完全にオフ状態にされる。
また上記図示点αの電圧降下および上記図示点
βの電圧上昇によりパルス・トランスPT１０
１の１次巻線PTC１に流れる電流が急激に遮
断され、この電流量変化により２次巻線PTC
２に負のパルス電圧が誘起される。該負のパル
ス電圧が誘起されると第８図において後述する
如く図示点Ｐを直流電圧源の（−）端子電圧に
降下せしめ可変時間幅をもつ期間該（−）端子
電圧に維持せしめる。この可変時間幅は第２図
における時間幅T′に対応している。
〔〕 上記可変時間幅T′の期間においては、ト
ランジスタTR１０８のベース電位が直流電圧
源の（−）端子電位と略同電位に維持されるた
め、トランジスタTR１０８，TR１０７および
トランジスタTR１０３はいずれも依然として
オフ状態に維持される。またトランジスタTR
１０１，TR１０２およびトランジスタTR１０
９，TR１１０はいずれもオフ状態に維持され
る。即ち駆動コイル１に対し駆動電流は遮断状
態に維持される。一方図示極性の如く充電され
たコンデンサＣ１０１は放電を開始し図示矢印
ｃ方向の放電電流が流れトランジスタTR１０
５はオン状態に維持され、これによりトランジ
スタTR１０４はオン状態に維持される。
ランジスタTR１０８のベース電位が直流電圧
源の（−）端子電位と略同電位に維持されるた
め、トランジスタTR１０８，TR１０７および
トランジスタTR１０３はいずれも依然として
オフ状態に維持される。またトランジスタTR
１０１，TR１０２およびトランジスタTR１０
９，TR１１０はいずれもオフ状態に維持され
る。即ち駆動コイル１に対し駆動電流は遮断状
態に維持される。一方図示極性の如く充電され
たコンデンサＣ１０１は放電を開始し図示矢印
ｃ方向の放電電流が流れトランジスタTR１０
５はオン状態に維持され、これによりトランジ
スタTR１０４はオン状態に維持される。
〔〕 そして上記可変時間幅T′の期間が経過す
ると、第８図において後述する如く図示点Ｐと
直流電圧源の（−）端子とが開放状態に復帰さ
れ、図示点Ｓの電位が急激に上昇するようにさ
れる。このためトランジスタTR１０８のベー
ス電位が急激に上昇してトランジスタTR１０
８はスイツチ・オンされ、引き続きトランジス
タTR１０７およびトランジスタTR１０３がと
もにスイツチ・オンされる。このため図示点β
の電位が急激に上昇して直流電圧源の（＋）端
子電圧と略同電位になると共に図示点αの電位
が急激に降下して直流電圧源の（−）端子電圧
と略同電位になる。従つて駆動コイル１に対し
て今度は図示矢印ｄ方向の駆動電流が供給開始
される。またコンデンサＣ１０１に対し比較的
大きな図示矢印ｃ方向の充電電流が供給されト
ランジスタTR１０５は完全にオン状態にな
り、トランジスタTR１０３，TR１０４，TR
１０７，TR１０８は完全にオン状態になる。
そしてトランジスタTR１０３が上記スイツ
チ・オフ条件を満足するようになるまで、トラ
ンジスタTR１０３，TR１０４，TR１０７，
TR１０８はオン状態、他のトランジスタTR１
０１，TR１０２，TR１０９，TR１１０はオ
フ状態に維持され駆動コイル１に図示矢印ｄ方
向の駆動電流が供給されつづける。
ると、第８図において後述する如く図示点Ｐと
直流電圧源の（−）端子とが開放状態に復帰さ
れ、図示点Ｓの電位が急激に上昇するようにさ
れる。このためトランジスタTR１０８のベー
ス電位が急激に上昇してトランジスタTR１０
８はスイツチ・オンされ、引き続きトランジス
タTR１０７およびトランジスタTR１０３がと
もにスイツチ・オンされる。このため図示点β
の電位が急激に上昇して直流電圧源の（＋）端
子電圧と略同電位になると共に図示点αの電位
が急激に降下して直流電圧源の（−）端子電圧
と略同電位になる。従つて駆動コイル１に対し
て今度は図示矢印ｄ方向の駆動電流が供給開始
される。またコンデンサＣ１０１に対し比較的
大きな図示矢印ｃ方向の充電電流が供給されト
ランジスタTR１０５は完全にオン状態にな
り、トランジスタTR１０３，TR１０４，TR
１０７，TR１０８は完全にオン状態になる。
そしてトランジスタTR１０３が上記スイツ
チ・オフ条件を満足するようになるまで、トラ
ンジスタTR１０３，TR１０４，TR１０７，
TR１０８はオン状態、他のトランジスタTR１
０１，TR１０２，TR１０９，TR１１０はオ
フ状態に維持され駆動コイル１に図示矢印ｄ方
向の駆動電流が供給されつづける。
〔〕 そしてトランジスタTR１０３が上記スイ
ツチ・オフ条件を満足するようになると、トラ
ンジスタTR１０３，TR１０４，TR１０７，
TR１０８がスイツチ・オフされ、上記〔〕
以降において上述した場合と同様な回路動作が
行なわれ該スイツチ・オフ時点から上記可変時
間幅T′の期間、駆動コイル１に供給される駆
動電流は遮断状態に維持される。以後同様な動
作が繰り返し行なわれ、駆動コイル１に対し第
２図に図示する如き交番電圧が印加される。
ツチ・オフ条件を満足するようになると、トラ
ンジスタTR１０３，TR１０４，TR１０７，
TR１０８がスイツチ・オフされ、上記〔〕
以降において上述した場合と同様な回路動作が
行なわれ該スイツチ・オフ時点から上記可変時
間幅T′の期間、駆動コイル１に供給される駆
動電流は遮断状態に維持される。以後同様な動
作が繰り返し行なわれ、駆動コイル１に対し第
２図に図示する如き交番電圧が印加される。
第５図ＡないしＧは第４図図示のインバータ回
路の動作説明図を示している。第５図Ａは駆動コ
イル１の端子間に印加される印加電圧波形、第５
図Ｂは駆動コイル１の駆動電流波形、第５図Ｃは
コンデンサＣ１０１の充電電圧波形、第５図Ｄは
コンデンサＣ１０１の充電電流波形、第５図Ｅは
トランジスタTR１０１およびトランジスタTR１
０３のスイツチング動作を表わす電流波形、第５
図Ｆはパルス・トランスPT１０１の２次巻線
PTC２に誘起されるパルス電圧のうち選択され
た負のパルス電圧波形、第５図Ｇは第４図図示点
ＳおよびS′の合成電圧波形即ち点Ｐの電圧波形を
夫々示している。なお図示ｔAはトランジスタTR
１０１又はトランジスタTR１０３が上記スイツ
チ・オフ条件を満足するスイツチング時点に対応
している。
路の動作説明図を示している。第５図Ａは駆動コ
イル１の端子間に印加される印加電圧波形、第５
図Ｂは駆動コイル１の駆動電流波形、第５図Ｃは
コンデンサＣ１０１の充電電圧波形、第５図Ｄは
コンデンサＣ１０１の充電電流波形、第５図Ｅは
トランジスタTR１０１およびトランジスタTR１
０３のスイツチング動作を表わす電流波形、第５
図Ｆはパルス・トランスPT１０１の２次巻線
PTC２に誘起されるパルス電圧のうち選択され
た負のパルス電圧波形、第５図Ｇは第４図図示点
ＳおよびS′の合成電圧波形即ち点Ｐの電圧波形を
夫々示している。なお図示ｔAはトランジスタTR
１０１又はトランジスタTR１０３が上記スイツ
チ・オフ条件を満足するスイツチング時点に対応
している。
第６図は本発明によるインバータ回路の他の一
実施例構成を示している。図中、TR２０１ない
しTR２０６は夫々トランジスタを表わしてお
り、後述する如く、トランジスタTR２０１およ
びトランジスタTR２０２は夫々トランジスタTR
２０３のベース電流およびトランジスタTR２０
５のベース電流を制御し、またトランジスタTR
２０３，TR２０４およびトランジスタTR２０
５，TR２０６は夫々交互にスイツチング動作を
行ないトランスＴ２０１の１次巻線Ｗ２０１に流
れる電流を制御する。またＴ２０１はトランス、
Ｗ２０１は該トランスＴ２０１の１次巻線、Ｗ２
０２は上記トランスの２次巻線であり圧縮機駆動
コイル１が接続されるもの、ユニツト＃１はスイ
ツチング検出回路部であり例えばパルス・トラン
スPT２０１で構成されるもの、PTC１はパル
ス・トランスPT２０１の１次巻線、PTC２はパ
ルス・トランスPT２０１の２次巻線、Ｃ２０１
およびＣ２０２は夫々コンデンサ、Ｒ２０１は可
変抵抗、Ｒ２０２ないしＲ２１２は夫々抵抗、Ｄ
２０１ないしＤ２０８は夫々ダイオード、１は圧
縮機駆動コイルを夫々表わしている。また点Ｏお
よび点Ｐは夫々第８図におけるＯ点および点Ｐに
接続される。以下回路動作を説明する。
実施例構成を示している。図中、TR２０１ない
しTR２０６は夫々トランジスタを表わしてお
り、後述する如く、トランジスタTR２０１およ
びトランジスタTR２０２は夫々トランジスタTR
２０３のベース電流およびトランジスタTR２０
５のベース電流を制御し、またトランジスタTR
２０３，TR２０４およびトランジスタTR２０
５，TR２０６は夫々交互にスイツチング動作を
行ないトランスＴ２０１の１次巻線Ｗ２０１に流
れる電流を制御する。またＴ２０１はトランス、
Ｗ２０１は該トランスＴ２０１の１次巻線、Ｗ２
０２は上記トランスの２次巻線であり圧縮機駆動
コイル１が接続されるもの、ユニツト＃１はスイ
ツチング検出回路部であり例えばパルス・トラン
スPT２０１で構成されるもの、PTC１はパル
ス・トランスPT２０１の１次巻線、PTC２はパ
ルス・トランスPT２０１の２次巻線、Ｃ２０１
およびＣ２０２は夫々コンデンサ、Ｒ２０１は可
変抵抗、Ｒ２０２ないしＲ２１２は夫々抵抗、Ｄ
２０１ないしＤ２０８は夫々ダイオード、１は圧
縮機駆動コイルを夫々表わしている。また点Ｏお
よび点Ｐは夫々第８図におけるＯ点および点Ｐに
接続される。以下回路動作を説明する。
〔〕 図示極性の如く直流電源電圧が印加され
て定常運転状態にあり、例えばトランジスタ
TR２０３，TR２０４が夫々飽和動作領域にあ
つてオン状態に維持されており、一方トランジ
スタTR２０５，TR２０６が夫々遮断領域にあ
つてオフ状態に維持されているとする。この状
態（以下状態Ａという）においては、直流電圧
源の図示（＋）端子からトランスＴ２０１の１
次巻線Ｗ２０１の上半分およびトランジスタ
TR２０４を経て上記直流電圧源の図示（−）
端子に至る閉回路が形成され、上記トランスＴ
２０１の１次巻線Ｗ２０１の上半分に図示矢印
ｅ方向の１次電流が流れる。この図示矢印ｅ方
向の１次電流により、駆動コイル１に例えば図
示矢印ｆ方向の駆動電流を流す誘起電圧がトラ
ンスＴ２０１の２次巻線Ｗ２０２に誘起され、
圧縮機駆動コイル１に上記矢印ｆ方向の駆動電
流が供給される。また上記状態Ａにおいては、
トランスＴ２０１の１次巻線Ｗ２０１の端子
ａ，ｂ間に直流電源電圧の略２倍の電圧が図示
極性の如く発生される。この１次巻線Ｗ２０１
の端子ａ，ｂ間に発生する図示極性の電圧によ
り、１次巻線Ｗ２０１の端子ｂから図面左方の
トランジスタTR２０１のエミツタ、該トラン
ジスタTR２０１のベース、コンデンサＣ２０
１、可変抵抗２０１、ダイオードＤ２０２およ
び上記１次巻線Ｗ２０１の端子ａを経て上記１
次巻線Ｗ２０１の端子ｂに至る閉回路（仮に閉
回路Ａという）を電流が流れる。この電流によ
りトランジスタTR２０１はオン状態に維持さ
れ、該トランジスタTR２０１のコレクタ電流
がトランジスタTR２０３のベースに供給され
て該トランジスタTR２０３はオン状態に維持
され、これによりトランジスタTR２０４はオ
ン状態に維持される。また上記閉回路Ａを流れ
る電流は、上記コンデンサＣ２０１の容量値と
回路抵抗値（可変抵抗Ｒ２０１の抵抗値並びに
他の回路素子の抵抗値）とによつて決定される
時定数にもとずいて決定される。
て定常運転状態にあり、例えばトランジスタ
TR２０３，TR２０４が夫々飽和動作領域にあ
つてオン状態に維持されており、一方トランジ
スタTR２０５，TR２０６が夫々遮断領域にあ
つてオフ状態に維持されているとする。この状
態（以下状態Ａという）においては、直流電圧
源の図示（＋）端子からトランスＴ２０１の１
次巻線Ｗ２０１の上半分およびトランジスタ
TR２０４を経て上記直流電圧源の図示（−）
端子に至る閉回路が形成され、上記トランスＴ
２０１の１次巻線Ｗ２０１の上半分に図示矢印
ｅ方向の１次電流が流れる。この図示矢印ｅ方
向の１次電流により、駆動コイル１に例えば図
示矢印ｆ方向の駆動電流を流す誘起電圧がトラ
ンスＴ２０１の２次巻線Ｗ２０２に誘起され、
圧縮機駆動コイル１に上記矢印ｆ方向の駆動電
流が供給される。また上記状態Ａにおいては、
トランスＴ２０１の１次巻線Ｗ２０１の端子
ａ，ｂ間に直流電源電圧の略２倍の電圧が図示
極性の如く発生される。この１次巻線Ｗ２０１
の端子ａ，ｂ間に発生する図示極性の電圧によ
り、１次巻線Ｗ２０１の端子ｂから図面左方の
トランジスタTR２０１のエミツタ、該トラン
ジスタTR２０１のベース、コンデンサＣ２０
１、可変抵抗２０１、ダイオードＤ２０２およ
び上記１次巻線Ｗ２０１の端子ａを経て上記１
次巻線Ｗ２０１の端子ｂに至る閉回路（仮に閉
回路Ａという）を電流が流れる。この電流によ
りトランジスタTR２０１はオン状態に維持さ
れ、該トランジスタTR２０１のコレクタ電流
がトランジスタTR２０３のベースに供給され
て該トランジスタTR２０３はオン状態に維持
され、これによりトランジスタTR２０４はオ
ン状態に維持される。また上記閉回路Ａを流れ
る電流は、上記コンデンサＣ２０１の容量値と
回路抵抗値（可変抵抗Ｒ２０１の抵抗値並びに
他の回路素子の抵抗値）とによつて決定される
時定数にもとずいて決定される。
〔〕 そして上記トランジスタTR２０４が上記
スイツチ・オフ条件を満足するようになると、
該トランジスタTR２０４のコレクタ・エミツ
タ間の電圧降下が急激に増大しトランスＴ２０
１の１次巻線Ｗ２０１の上半分に印加される印
加電圧が略零レベルに減少し、このため駆動コ
イル１に対する図示矢印ｆ方向の駆動電流が遮
断される。また上記トランジスタTR２０４の
コレクタ・エミツタ間の電圧降下が急激に増大
することにより、トランスＴ２０１の１次巻線
Ｗ２０１の上半分に流れる１次電流が急激に減
少し、このため上記１次巻線Ｗ２０１に今度は
図示極性と反対の極性をもつ起電圧が誘起され
たパルス・トランスPT２０１の１次巻線PTC
１に瞬間的に電流が流れる。この電流変化によ
り２次巻線PTC２に負のパルス電圧が誘起さ
れ、第４図の実施例の場合と同様に図示点Ｐの
電位を直流電圧源の（−）端子電圧に降下せし
め可変時間幅T′の間この状態を維持せしめ
る。
スイツチ・オフ条件を満足するようになると、
該トランジスタTR２０４のコレクタ・エミツ
タ間の電圧降下が急激に増大しトランスＴ２０
１の１次巻線Ｗ２０１の上半分に印加される印
加電圧が略零レベルに減少し、このため駆動コ
イル１に対する図示矢印ｆ方向の駆動電流が遮
断される。また上記トランジスタTR２０４の
コレクタ・エミツタ間の電圧降下が急激に増大
することにより、トランスＴ２０１の１次巻線
Ｗ２０１の上半分に流れる１次電流が急激に減
少し、このため上記１次巻線Ｗ２０１に今度は
図示極性と反対の極性をもつ起電圧が誘起され
たパルス・トランスPT２０１の１次巻線PTC
１に瞬間的に電流が流れる。この電流変化によ
り２次巻線PTC２に負のパルス電圧が誘起さ
れ、第４図の実施例の場合と同様に図示点Ｐの
電位を直流電圧源の（−）端子電圧に降下せし
め可変時間幅T′の間この状態を維持せしめ
る。
〔〕 上記可変時間T′の間においては、トラン
ジスタTR２０１，TR２０３，TR２０４はオ
フ状態に維持されると共に他のトランジスタ
TR２０５，TR０６は依然としてオフ状態に維
持され、駆動コイル１に供給される駆動電流は
遮断状態に維持される。なおトランジスタTR
２０２はオン状態に維持されていると考えてよ
い。
ジスタTR２０１，TR２０３，TR２０４はオ
フ状態に維持されると共に他のトランジスタ
TR２０５，TR０６は依然としてオフ状態に維
持され、駆動コイル１に供給される駆動電流は
遮断状態に維持される。なおトランジスタTR
２０２はオン状態に維持されていると考えてよ
い。
〔〕 そして上記可変時間幅T′をもつ期間が経
過すると、第８図において後述する如く図示点
Ｐと直流電圧源の（−）端子とが開放状態に復
帰され図示点Ｐの電位が上昇するようになる。
このためそれまで抵抗Ｒ２０６、ダイオードＤ
２０４および図示点Ｐを経て直流電圧源の
（−）端子に流れていたトランジスタTR２０２
のコレクタ電流は、今度は抵抗Ｒ２０６および
抵抗Ｒ２０７を経てトランジスタTR２０５の
ベースに流れるようになる。このためトランジ
スタTR２０５はスイツチ・オンされ、引き続
いてトランジスタTR２０６はスイツチ・オン
される。このため直流電圧源の（＋）端子から
トランスＴ２０１の１次巻線Ｗ２０１の下半分
および上記トランジスタTR２０６を経て上記
直流電圧源の（−）端子に至る閉回路に電流が
流れるようになる。即ちトランスＴ２０１の１
次巻線Ｗ２０１の下半分に図示矢印ｇ方向の１
次電流が流れるようになる。このため駆動コイ
ル１に今度は図示矢印ｈ方向の駆動電流が供給
開始される。そしてトランジスタTR２０６が
上記スイツチ・オフ条件を満足するまで図示矢
印ｈ方向の駆動電流が供給されつづける。
過すると、第８図において後述する如く図示点
Ｐと直流電圧源の（−）端子とが開放状態に復
帰され図示点Ｐの電位が上昇するようになる。
このためそれまで抵抗Ｒ２０６、ダイオードＤ
２０４および図示点Ｐを経て直流電圧源の
（−）端子に流れていたトランジスタTR２０２
のコレクタ電流は、今度は抵抗Ｒ２０６および
抵抗Ｒ２０７を経てトランジスタTR２０５の
ベースに流れるようになる。このためトランジ
スタTR２０５はスイツチ・オンされ、引き続
いてトランジスタTR２０６はスイツチ・オン
される。このため直流電圧源の（＋）端子から
トランスＴ２０１の１次巻線Ｗ２０１の下半分
および上記トランジスタTR２０６を経て上記
直流電圧源の（−）端子に至る閉回路に電流が
流れるようになる。即ちトランスＴ２０１の１
次巻線Ｗ２０１の下半分に図示矢印ｇ方向の１
次電流が流れるようになる。このため駆動コイ
ル１に今度は図示矢印ｈ方向の駆動電流が供給
開始される。そしてトランジスタTR２０６が
上記スイツチ・オフ条件を満足するまで図示矢
印ｈ方向の駆動電流が供給されつづける。
〔〕 そしてトランジスタTR２０６が上記スイ
ツチ・オフ条件を満足するようになると、トラ
ンジスタTR２０２、TR２０５、TR２０６が
スイツチ・オフされ、上記〔〕以降において
上述した場合と同様な回路動作が行なわれ、該
スイツチ・オフ時点から上記可変時間幅T′の
期間、駆動コイル１に供給される駆動電流は遮
断状態に維持される。以後同様な動作が繰り返
し行なわれ、駆動コイル１に対し第２図に図示
する如き交番電圧が印加される。
ツチ・オフ条件を満足するようになると、トラ
ンジスタTR２０２、TR２０５、TR２０６が
スイツチ・オフされ、上記〔〕以降において
上述した場合と同様な回路動作が行なわれ、該
スイツチ・オフ時点から上記可変時間幅T′の
期間、駆動コイル１に供給される駆動電流は遮
断状態に維持される。以後同様な動作が繰り返
し行なわれ、駆動コイル１に対し第２図に図示
する如き交番電圧が印加される。
第７図は本発明のインバータ回路の他の一実施
例構成を示し、図中、TR３０１はトランジス
タ、Ｔ３０１はトランス、Ｗ３０１はトランスＴ
３０１の１次巻線、Ｗ３０２はトランスＴ３０１
の２次巻線、ユニツト＃１はスイツチング検出回
路であり例えばパルス・トランスPT３０１で構
成されるもの、PTC１はパルス・トランスPT３
０１の１次巻線、PTC２はパルス・トランスPT
３０１の２次巻線、Ｒ３０１ないしＲ３０３は
夫々抵抗、Ｒ３０４は可変抵抗、Ｄ３０１はダイ
オード、１は圧縮機駆動コイルを夫々表わしてい
る。また図示点Ｏおよび点Ｐは夫々第８図におけ
る点Ｏおよび点Ｐに接続される。以下回路動作を
説明する。
例構成を示し、図中、TR３０１はトランジス
タ、Ｔ３０１はトランス、Ｗ３０１はトランスＴ
３０１の１次巻線、Ｗ３０２はトランスＴ３０１
の２次巻線、ユニツト＃１はスイツチング検出回
路であり例えばパルス・トランスPT３０１で構
成されるもの、PTC１はパルス・トランスPT３
０１の１次巻線、PTC２はパルス・トランスPT
３０１の２次巻線、Ｒ３０１ないしＲ３０３は
夫々抵抗、Ｒ３０４は可変抵抗、Ｄ３０１はダイ
オード、１は圧縮機駆動コイルを夫々表わしてい
る。また図示点Ｏおよび点Ｐは夫々第８図におけ
る点Ｏおよび点Ｐに接続される。以下回路動作を
説明する。
〔〕 図示極性の如く直流電源電圧が印加され
て定常運転状態にあり、例えばトランジスタ
TR３０１が飽和動作領域即ちオン状態に維持
されているとする。この状態（以下状態Ａとい
う）においては、直流電圧源の（＋）端子から
駆動コイル１およびトランジスタTR３０１を
経て上記直流電圧源の（−）端子に至る閉回路
が形成され、駆動コイル１に図示矢印ａ方向の
駆動電流が供給される。また上記状態Ａにいて
は、トランスＴ３０１の１次巻線Ｗ３０１と可
変抵抗Ｒ３０４との直列回路に図示矢印ｂ方向
の電流が流れ、トランスＴ３０１を介してトラ
ンスＴ３０１の２次巻線Ｗ３０２にトランジス
タTR３０１のベース・エミツタ間を順方向に
バイアスする起電圧が誘起されている。
て定常運転状態にあり、例えばトランジスタ
TR３０１が飽和動作領域即ちオン状態に維持
されているとする。この状態（以下状態Ａとい
う）においては、直流電圧源の（＋）端子から
駆動コイル１およびトランジスタTR３０１を
経て上記直流電圧源の（−）端子に至る閉回路
が形成され、駆動コイル１に図示矢印ａ方向の
駆動電流が供給される。また上記状態Ａにいて
は、トランスＴ３０１の１次巻線Ｗ３０１と可
変抵抗Ｒ３０４との直列回路に図示矢印ｂ方向
の電流が流れ、トランスＴ３０１を介してトラ
ンスＴ３０１の２次巻線Ｗ３０２にトランジス
タTR３０１のベース・エミツタ間を順方向に
バイアスする起電圧が誘起されている。
〔〕 そしてトランジスタTR３０１が上記スイ
ツチ・オフ条件を満足するようになり、トラン
ジスタTR３０１は飽和動作領域から活性動作
領域へと移行しコレクタ・エミツタ間の電圧降
下が増大するようになる。このコレクタ・エミ
ツタ間の電圧降下の増大によりトランスＴ３０
１の１次巻線Ｗ３０１に印加される電圧が減少
し、トランスＴ３０１の２次巻線Ｗ３０２の誘
起電圧が減少し、トランジスタTR３０１のベ
ース電流が減少する。このためトランジスタ
TR３０１は急速にオフ状態に移行し、駆動コ
イル１に供給される駆動電流は急激に減少して
遮断される。
ツチ・オフ条件を満足するようになり、トラン
ジスタTR３０１は飽和動作領域から活性動作
領域へと移行しコレクタ・エミツタ間の電圧降
下が増大するようになる。このコレクタ・エミ
ツタ間の電圧降下の増大によりトランスＴ３０
１の１次巻線Ｗ３０１に印加される電圧が減少
し、トランスＴ３０１の２次巻線Ｗ３０２の誘
起電圧が減少し、トランジスタTR３０１のベ
ース電流が減少する。このためトランジスタ
TR３０１は急速にオフ状態に移行し、駆動コ
イル１に供給される駆動電流は急激に減少して
遮断される。
〔〕 図示矢印ａ方向の駆動電流が遮断される
と、駆動コイル１の端子間に図示極性の起電圧
が誘起されるようになる。この理由は次のとお
りである。即ち第４図における駆動コイル１に
ある方向の駆動電流が流れて駆動コイル１があ
る方向に移動する間、当該駆動コイル１の移動
に伴なつて圧縮機の例えば共振用コイルバネ
（図示せず）に機械的エネルギが蓄積される。
そして上記駆動コイル１に供給されていた図示
矢印ａ方向の駆動電流が遮断されて駆動コイル
１の移動が終了すると、上記共振用コイルバネ
の蓄積エネルギによつて駆動コイル１が振動圧
縮機内の磁界中を反対の方向に移動する。該駆
動コイル１の移動によつて駆動コイル１の端子
間に起電圧が誘起される。
と、駆動コイル１の端子間に図示極性の起電圧
が誘起されるようになる。この理由は次のとお
りである。即ち第４図における駆動コイル１に
ある方向の駆動電流が流れて駆動コイル１があ
る方向に移動する間、当該駆動コイル１の移動
に伴なつて圧縮機の例えば共振用コイルバネ
（図示せず）に機械的エネルギが蓄積される。
そして上記駆動コイル１に供給されていた図示
矢印ａ方向の駆動電流が遮断されて駆動コイル
１の移動が終了すると、上記共振用コイルバネ
の蓄積エネルギによつて駆動コイル１が振動圧
縮機内の磁界中を反対の方向に移動する。該駆
動コイル１の移動によつて駆動コイル１の端子
間に起電圧が誘起される。
〔〕 上記駆動コイル１の端子間に図示極性の
起電圧が誘起されている間、トランスＴ３０１
の１次巻線Ｗ３０１と可変抵抗Ｒ３０４との直
列回路に今度は図示矢印ｂ方向と反対の方向に
電流が増大するようになり、トランスＴ３０１
の２次巻線Ｗ３０２に今度はトランジスタTR
３０１のベース・エミツタ間を逆方向にバイア
スする起電圧が誘起され、トランジスタTR３
０１はオフ状態に維持される。
起電圧が誘起されている間、トランスＴ３０１
の１次巻線Ｗ３０１と可変抵抗Ｒ３０４との直
列回路に今度は図示矢印ｂ方向と反対の方向に
電流が増大するようになり、トランスＴ３０１
の２次巻線Ｗ３０２に今度はトランジスタTR
３０１のベース・エミツタ間を逆方向にバイア
スする起電圧が誘起され、トランジスタTR３
０１はオフ状態に維持される。
〔〕 そして上記駆動コイル１が移動を終了す
るとトランジスタTR３０１に流れるもれ電流
などによつてトランジスタTR３０１はスイツ
チ・オンされるようになる。しかしこのトラン
ジスタTR３０１がスイツチ・オンされると同
時にパルス・トランスPT３０１の２次巻線
PTC２に負のパルス電圧が発生し、第８図に
おいて後述する如く図示点Ｐの電圧が直流電圧
源の（−）端子電圧に降下され可変時間幅をも
つ期間該（−）端子電圧に維持される。即ちト
ランジスタTR３０１は上記駆動コイル１の移
動終了後も依然としてオフ状態に維持される。
るとトランジスタTR３０１に流れるもれ電流
などによつてトランジスタTR３０１はスイツ
チ・オンされるようになる。しかしこのトラン
ジスタTR３０１がスイツチ・オンされると同
時にパルス・トランスPT３０１の２次巻線
PTC２に負のパルス電圧が発生し、第８図に
おいて後述する如く図示点Ｐの電圧が直流電圧
源の（−）端子電圧に降下され可変時間幅をも
つ期間該（−）端子電圧に維持される。即ちト
ランジスタTR３０１は上記駆動コイル１の移
動終了後も依然としてオフ状態に維持される。
〔〕 そして上記可変時間幅をもつ期間が経過
すると、図示点Ｐの電圧が上昇しトランジスタ
TR３０１はスイツチ・オンされる。そして該
トランジスタTR３０１は上記スイツチ・オフ
条件を満足するようになるまでオン状態に維持
され、駆動コイル１に図示矢印ａ方向の駆動電
流が供給される。以後同様な動作が繰り返し行
なわれ、圧縮機が駆動される。
すると、図示点Ｐの電圧が上昇しトランジスタ
TR３０１はスイツチ・オンされる。そして該
トランジスタTR３０１は上記スイツチ・オフ
条件を満足するようになるまでオン状態に維持
され、駆動コイル１に図示矢印ａ方向の駆動電
流が供給される。以後同様な動作が繰り返し行
なわれ、圧縮機が駆動される。
第８図は本発明による制御電流制御回路部の一
実施例構成を示している。図中、TR４０１，TR
４０２およびTR４０３は夫々トランジスタ、Ｃ
４０１，Ｃ４０２およびＣ４０３は夫々コンデン
サ、Ｄ４０１はダイオード、Ｒ４０１ないしＲ４
０６は夫々抵抗を表わしている。また図示点Ｏお
よ点Ｐは夫々第４図、第６図および第７図におけ
る点Ｏおよび点Ｐに接続され、図示点Ｑは第９図
における点Ｑに接続される。
実施例構成を示している。図中、TR４０１，TR
４０２およびTR４０３は夫々トランジスタ、Ｃ
４０１，Ｃ４０２およびＣ４０３は夫々コンデン
サ、Ｄ４０１はダイオード、Ｒ４０１ないしＲ４
０６は夫々抵抗を表わしている。また図示点Ｏお
よ点Ｐは夫々第４図、第６図および第７図におけ
る点Ｏおよび点Ｐに接続され、図示点Ｑは第９図
における点Ｑに接続される。
第８図において、トランジスタTR４０２，TR
４０３とコンデンサＣ４０１，Ｃ４０２，Ｃ４０
３とダイオードＤ４０１と抵抗Ｒ４０１，Ｒ４０
２，Ｒ４０３，Ｒ４０６とはワンシヨツト・マル
チバイブレータを構成している。安定状態におい
てはトランジスタTR４０２がオン状態かつトラ
ンジスタTR４０３がオフ状態に維持される。こ
の場合トランジスタTR４０２のベース電流は後
述する第９図図示の温度検知回路部から図示点Ｑ
を経て供給される。そして第４図、第６図または
第７図におけるパルス・トランスPT１０１，PT
２０１，PT３０１の２次巻線PTC２に負のパル
ス電圧が発生して図示点Ｏに該負のパルス電圧が
印加されると、トランジスタTR４０２はスイツ
チ・オフされ一方トランジスタTR４０３はスイ
ツチ・オンされるようになる。このため図示点Ｑ
を経てトランジスタTR４０２のベースに供給さ
れていた電流は、図示点ＱからコンデンサＣ４０
２を経てトランジスタTR４０３のコレクタに側
路される。そしてコンデンサＣ４０２の充電電圧
がトランジスタTR４０２のカツトオフ・ベース
電圧レベルを超えるようになると、トランジスタ
TR４０２はスイツチ・オンされ一方トランジス
タTR４０３はスイツチ・オフされる。ここでト
ランジスタTR４０２がオフ状態に維持される時
間幅は可変であり、図示点Ｑに流入される電流レ
ベルおよびコンデンサＣ４０２の容量にもとずい
て決定され、上記電流レベルが増大するにしたが
つて減少する傾向をもつようにされる。トランジ
スタTR４０１は図から明らかな如くトランジス
タTR４０２がオン状態にあるときオフ状態にさ
れ一方トランジスタTR４０２がオフ状態にある
ときオン状態にされる。このため図示点Ｏに負の
パルス電圧が印加されるとトランジスタTR４０
１はスイツチ・オンされトランジスタTR４０２
がスイツチ・オンされる時点までオン状態に維持
され、図示点Ｐを直流電圧源の（−）端子電圧と
略同電位に維持せしめる。
４０３とコンデンサＣ４０１，Ｃ４０２，Ｃ４０
３とダイオードＤ４０１と抵抗Ｒ４０１，Ｒ４０
２，Ｒ４０３，Ｒ４０６とはワンシヨツト・マル
チバイブレータを構成している。安定状態におい
てはトランジスタTR４０２がオン状態かつトラ
ンジスタTR４０３がオフ状態に維持される。こ
の場合トランジスタTR４０２のベース電流は後
述する第９図図示の温度検知回路部から図示点Ｑ
を経て供給される。そして第４図、第６図または
第７図におけるパルス・トランスPT１０１，PT
２０１，PT３０１の２次巻線PTC２に負のパル
ス電圧が発生して図示点Ｏに該負のパルス電圧が
印加されると、トランジスタTR４０２はスイツ
チ・オフされ一方トランジスタTR４０３はスイ
ツチ・オンされるようになる。このため図示点Ｑ
を経てトランジスタTR４０２のベースに供給さ
れていた電流は、図示点ＱからコンデンサＣ４０
２を経てトランジスタTR４０３のコレクタに側
路される。そしてコンデンサＣ４０２の充電電圧
がトランジスタTR４０２のカツトオフ・ベース
電圧レベルを超えるようになると、トランジスタ
TR４０２はスイツチ・オンされ一方トランジス
タTR４０３はスイツチ・オフされる。ここでト
ランジスタTR４０２がオフ状態に維持される時
間幅は可変であり、図示点Ｑに流入される電流レ
ベルおよびコンデンサＣ４０２の容量にもとずい
て決定され、上記電流レベルが増大するにしたが
つて減少する傾向をもつようにされる。トランジ
スタTR４０１は図から明らかな如くトランジス
タTR４０２がオン状態にあるときオフ状態にさ
れ一方トランジスタTR４０２がオフ状態にある
ときオン状態にされる。このため図示点Ｏに負の
パルス電圧が印加されるとトランジスタTR４０
１はスイツチ・オンされトランジスタTR４０２
がスイツチ・オンされる時点までオン状態に維持
され、図示点Ｐを直流電圧源の（−）端子電圧と
略同電位に維持せしめる。
第９図は本発明による温度検知回路部の一実施
例構成を示している。図中、ユニツト＃２はオフ
動作表示回路、ユニツト＃３はエバポレータ温度
検知回路、ユニツト＃４は周囲温度検知回路、ユ
ニツト＃５は電圧検知回路、TR５０１ないしTR
５０６は夫々トランジスタ、ZD５０１およびZD
５０２は夫々ゼナ・ダイオード、TH５０１およ
びTH５０２は夫々サーミスタ、Ｄ５０１は発光
ダイオード、SW５０１およびSW５０２は夫々
スイツチ、Ｒ５０１ないしＲ５１８は夫々抵抗を
表わしている。また図示点Ｑおよび図示点Ｒは
夫々第８図図示の点Ｑおよび第１０図図示の点Ｒ
に接続される。
例構成を示している。図中、ユニツト＃２はオフ
動作表示回路、ユニツト＃３はエバポレータ温度
検知回路、ユニツト＃４は周囲温度検知回路、ユ
ニツト＃５は電圧検知回路、TR５０１ないしTR
５０６は夫々トランジスタ、ZD５０１およびZD
５０２は夫々ゼナ・ダイオード、TH５０１およ
びTH５０２は夫々サーミスタ、Ｄ５０１は発光
ダイオード、SW５０１およびSW５０２は夫々
スイツチ、Ｒ５０１ないしＲ５１８は夫々抵抗を
表わしている。また図示点Ｑおよび図示点Ｒは
夫々第８図図示の点Ｑおよび第１０図図示の点Ｒ
に接続される。
第９図図示の如き温度検知回路部は次のような
４種類の処理のうちいずれか１つの処理を行なう
ことができまた上記４種類の処理のうち複数の処
理を同時に行なうこともできる。この４種類の処
理は、 (1) オフ動作表示回路ユニツト＃２により、第１
０図において後述する如く例えば周囲温度が所
定の温度値以下にあるとき発光ダイオードＤ５
０１を発光状態にせしめて圧縮機の運転停止状
態を表示せしめる処理、 (2) エバポレータ温度検知回路ユニツト＃３によ
り、エバポレータ温度が低下してゆくにしたが
つてトランジスタTR５０１のコレクタ電流を
減少せしめる処理、 (3) 周囲温度検知回路ユニツト＃４により、周囲
温度が低下してゆくにしたがつてトランジスタ
TR５０３のコレクタ電流を減少せしめる処
理、 (4) 電圧検知回路ユニツト＃５により、直流電源
電圧が増大してゆくにしたがつてトランジスタ
TR５０５のコレクタ電流を減少せしめる処
理、 である。以下上記(1)ないし(4)の各処理に対する回
路動作を夫々説明する。
４種類の処理のうちいずれか１つの処理を行なう
ことができまた上記４種類の処理のうち複数の処
理を同時に行なうこともできる。この４種類の処
理は、 (1) オフ動作表示回路ユニツト＃２により、第１
０図において後述する如く例えば周囲温度が所
定の温度値以下にあるとき発光ダイオードＤ５
０１を発光状態にせしめて圧縮機の運転停止状
態を表示せしめる処理、 (2) エバポレータ温度検知回路ユニツト＃３によ
り、エバポレータ温度が低下してゆくにしたが
つてトランジスタTR５０１のコレクタ電流を
減少せしめる処理、 (3) 周囲温度検知回路ユニツト＃４により、周囲
温度が低下してゆくにしたがつてトランジスタ
TR５０３のコレクタ電流を減少せしめる処
理、 (4) 電圧検知回路ユニツト＃５により、直流電源
電圧が増大してゆくにしたがつてトランジスタ
TR５０５のコレクタ電流を減少せしめる処
理、 である。以下上記(1)ないし(4)の各処理に対する回
路動作を夫々説明する。
(1) オフ動作表示回路ユニツト＃２において、圧
縮機が定常運転状態にあるときゼナ・ダイオー
ドZD５０１はオン状態にされて図示点ａの電
圧をゼナ・ダイオードZD５０１のゼナ電圧に
維持せしめると共に他のゼナ・ダイオードZD
５０２はオン状態にされて図示点ｂの電圧をゼ
ナ・ダイオードZD５０２のゼナ電圧に維持せ
しめる。この状態においては発光ダイオードＤ
５０１は消光状態に維持せしめておく。そして
図示点Ｒの電圧即ち図示点ｂの電圧が第１０図
において後述する如く直流電圧源の（−）端子
電圧に降下されるようになると、発光ダイオー
ドＤ５０１に流れる電流が増大し発光ダイオー
ドＤ５０１は消光状態から発光状態に移行す
る。そして図示点Ｒの電圧即ち図示点ｂの電圧
が元の電圧レベルに復帰するまで、発光ダイオ
ードＤ５０１は発光状態に維持される。ここで
上述した図示点Ｒの電圧が直流電圧源の（−）
端子電圧に降下されている間は、後述する理由
により結果的に駆動コイル１に対する駆動電流
が遮断状態にあり圧縮機が運転停止状態にな
る。このためオフ動作表示回路ユニツト＃２は
圧縮機が運転停止状態にあることを発光ダイオ
ードＤ５０１により表示せしめる働きをする。
縮機が定常運転状態にあるときゼナ・ダイオー
ドZD５０１はオン状態にされて図示点ａの電
圧をゼナ・ダイオードZD５０１のゼナ電圧に
維持せしめると共に他のゼナ・ダイオードZD
５０２はオン状態にされて図示点ｂの電圧をゼ
ナ・ダイオードZD５０２のゼナ電圧に維持せ
しめる。この状態においては発光ダイオードＤ
５０１は消光状態に維持せしめておく。そして
図示点Ｒの電圧即ち図示点ｂの電圧が第１０図
において後述する如く直流電圧源の（−）端子
電圧に降下されるようになると、発光ダイオー
ドＤ５０１に流れる電流が増大し発光ダイオー
ドＤ５０１は消光状態から発光状態に移行す
る。そして図示点Ｒの電圧即ち図示点ｂの電圧
が元の電圧レベルに復帰するまで、発光ダイオ
ードＤ５０１は発光状態に維持される。ここで
上述した図示点Ｒの電圧が直流電圧源の（−）
端子電圧に降下されている間は、後述する理由
により結果的に駆動コイル１に対する駆動電流
が遮断状態にあり圧縮機が運転停止状態にな
る。このためオフ動作表示回路ユニツト＃２は
圧縮機が運転停止状態にあることを発光ダイオ
ードＤ５０１により表示せしめる働きをする。
(2) エバポレータ温度検知回路ユニツト＃３にお
いて、サーミスタTH５０１はエバポレータの
温度に応じた抵抗値をもつようにされ、エバポ
レータ温度が低下するにしたがつて抵抗値が増
大する特性が与えられている。このためスイツ
チSW５０１がオンされている状態において、
エバポレータ温度が低下してゆくにしたがつ
て、サーミスタTH５０１の抵抗値が増大し、
トランジスタTR５０２のベース電流は増大し
てゆき、トランジスタTR５０２のコレクタ電
流が増大してゆく。このためトランジスタTR
５０１のベース電流が減少してゆき、トランジ
スタTR５０１のコレクタ電流が減少してゆ
く。このため図示点Ｑに流れる電流量はエバポ
レータ温度の低下にしたがつて減少してゆき、
第８図におけるトランジスタTR４０１のオン
期間が増大されてゆく。即ちエバポレータ温度
の低下にしたがつて圧縮機に供給される電力は
減少されてゆく。
いて、サーミスタTH５０１はエバポレータの
温度に応じた抵抗値をもつようにされ、エバポ
レータ温度が低下するにしたがつて抵抗値が増
大する特性が与えられている。このためスイツ
チSW５０１がオンされている状態において、
エバポレータ温度が低下してゆくにしたがつ
て、サーミスタTH５０１の抵抗値が増大し、
トランジスタTR５０２のベース電流は増大し
てゆき、トランジスタTR５０２のコレクタ電
流が増大してゆく。このためトランジスタTR
５０１のベース電流が減少してゆき、トランジ
スタTR５０１のコレクタ電流が減少してゆ
く。このため図示点Ｑに流れる電流量はエバポ
レータ温度の低下にしたがつて減少してゆき、
第８図におけるトランジスタTR４０１のオン
期間が増大されてゆく。即ちエバポレータ温度
の低下にしたがつて圧縮機に供給される電力は
減少されてゆく。
(3) 周囲温度検知回路ユニツト＃４において、サ
ーミスタTH５０２は周囲温度に応じた抵抗値
をもつようにされ、周囲温度が低下するにした
がつて抵抗値が増大する特性が与えられてい
る。このためスイツチSW５０２がオン状態に
維持されている状態においては、図から明らか
な如く周囲温度検知回路ユニツト＃４の回路動
作は上述したエバポレータ温度検知回路＃３の
回路動作と略同様なものとなる。即ち周囲温度
が低下してゆくにしたがつて圧縮機に供給され
る電力は減少されてゆく。
ーミスタTH５０２は周囲温度に応じた抵抗値
をもつようにされ、周囲温度が低下するにした
がつて抵抗値が増大する特性が与えられてい
る。このためスイツチSW５０２がオン状態に
維持されている状態においては、図から明らか
な如く周囲温度検知回路ユニツト＃４の回路動
作は上述したエバポレータ温度検知回路＃３の
回路動作と略同様なものとなる。即ち周囲温度
が低下してゆくにしたがつて圧縮機に供給され
る電力は減少されてゆく。
(4) 電圧検知回路ユニツト＃５において、図示極
性の直流電源電圧が増大してゆくと、トランジ
スタTR５０６のベース電流は増大してゆき、
トランジスタTR５０６のコレクタ電流が増大
してゆく。このためトランジスタTR５０５の
ベース電流が減少し、トランジスタTR５０５
のコレクタ電流が減少してゆく。このため図示
点Ｑに流れる電流量は直流電源電圧の増大にし
たがつて減少してゆく。即ち直流電源電圧の増
大にしたがつて圧縮機の駆動コイル１に供給さ
れる電力の増加率を減少せしめる。
性の直流電源電圧が増大してゆくと、トランジ
スタTR５０６のベース電流は増大してゆき、
トランジスタTR５０６のコレクタ電流が増大
してゆく。このためトランジスタTR５０５の
ベース電流が減少し、トランジスタTR５０５
のコレクタ電流が減少してゆく。このため図示
点Ｑに流れる電流量は直流電源電圧の増大にし
たがつて減少してゆく。即ち直流電源電圧の増
大にしたがつて圧縮機の駆動コイル１に供給さ
れる電力の増加率を減少せしめる。
第１０図は本発明による低温検知回路部の一実
施例構成を示している。図中、ユニツト＃６はエ
バポレータ低温度検知回路、ユニツト＃７は周囲
低温度検知回路、ユニツト＃８は高電圧検知回
路、TR６０１ないしTR６０９はトランジスタ、
ZD６０１およびZD６０２は夫々ゼナ・ダイオー
ド、TH６０１およびTH６０２は夫々サーミス
タ、Ｒ６０１ないしＲ６１４は夫々抵抗を表わし
ている。また図示点Ｒは第９図における点Ｒに接
続される。
施例構成を示している。図中、ユニツト＃６はエ
バポレータ低温度検知回路、ユニツト＃７は周囲
低温度検知回路、ユニツト＃８は高電圧検知回
路、TR６０１ないしTR６０９はトランジスタ、
ZD６０１およびZD６０２は夫々ゼナ・ダイオー
ド、TH６０１およびTH６０２は夫々サーミス
タ、Ｒ６０１ないしＲ６１４は夫々抵抗を表わし
ている。また図示点Ｒは第９図における点Ｒに接
続される。
(1) エバポレータ低温度検知回路ユニツト＃６に
おいて、サーミスタTH６０１はエバポレータ
温度に応じた抵抗値をもつようにされエバポレ
ータ温度が低下するにしたがつて抵抗値が増大
する特性が与えられている。またトランジスタ
TR６０３は上記サーミスタTH６０１の抵抗
値が所定の値以下にあるときオフ状態に維持さ
れ上記所定の値以上にあるときオン状態に維持
される。即ちトランジスタTR６０３はエバポ
レータ温度が所定の温度値（例えば第３図Ｂに
おける温度ＴB）以上にあるときオフ状態に維
持され該所定の温度値ＴB以下にあるときオン
状態に維持される。このためエバポレータ温度
が上記所定の温度値ＴB以上にある状態におい
ては、トランジスタTR６０３，TR６０２およ
びTR６０１はともにオフ状態に維持され、図
示点Ｒの電位即ち上述した第９図図示点ｂの電
位はハイ・レベルに維持される。一方エバポレ
ータ温度が上記所定の温度値ＴB以下になる
と、トランジスタTR６０３がスイツチ・オン
され、引き続いてトランジスタTR６０２およ
びトランジスタTR６０１が夫々スイツチ・オ
ンされるようになる。このため図示点Ｒの電位
即ち第９図図示点ｂの電位は降下し直流電圧源
の（−）端子電圧に略等しくなる。このため第
９図図示のトランジスタTR５０１，TR５０３
又はTR５０５に流れていたコレクタ電流は遮
断され第９図図示点ｂから図示点Ｒ、トランジ
スタTR６０１を経て側路されるようになる。
従つて第８図におけるトランジスタTR４０２
はオフ状態に維持され、トランジスタTR４０
１はオン状態に維持され、このため駆動コイル
１に対する電力供給が停止される。
おいて、サーミスタTH６０１はエバポレータ
温度に応じた抵抗値をもつようにされエバポレ
ータ温度が低下するにしたがつて抵抗値が増大
する特性が与えられている。またトランジスタ
TR６０３は上記サーミスタTH６０１の抵抗
値が所定の値以下にあるときオフ状態に維持さ
れ上記所定の値以上にあるときオン状態に維持
される。即ちトランジスタTR６０３はエバポ
レータ温度が所定の温度値（例えば第３図Ｂに
おける温度ＴB）以上にあるときオフ状態に維
持され該所定の温度値ＴB以下にあるときオン
状態に維持される。このためエバポレータ温度
が上記所定の温度値ＴB以上にある状態におい
ては、トランジスタTR６０３，TR６０２およ
びTR６０１はともにオフ状態に維持され、図
示点Ｒの電位即ち上述した第９図図示点ｂの電
位はハイ・レベルに維持される。一方エバポレ
ータ温度が上記所定の温度値ＴB以下になる
と、トランジスタTR６０３がスイツチ・オン
され、引き続いてトランジスタTR６０２およ
びトランジスタTR６０１が夫々スイツチ・オ
ンされるようになる。このため図示点Ｒの電位
即ち第９図図示点ｂの電位は降下し直流電圧源
の（−）端子電圧に略等しくなる。このため第
９図図示のトランジスタTR５０１，TR５０３
又はTR５０５に流れていたコレクタ電流は遮
断され第９図図示点ｂから図示点Ｒ、トランジ
スタTR６０１を経て側路されるようになる。
従つて第８図におけるトランジスタTR４０２
はオフ状態に維持され、トランジスタTR４０
１はオン状態に維持され、このため駆動コイル
１に対する電力供給が停止される。
(2) 周囲低温度検知回路ユニツト＃７において、
サーミスタTH６０２は周囲温度に応じた抵抗
値をもつようにされ周囲温度が低下するにした
がつて抵抗値が増大する特性が与えられてい
る。またトランジスタTR６０６はサーミスタ
TH６０２の抵抗値によつてスイツチング制御
され、周囲温度が所定の温度値（例えば第３図
Ａにおける温度値ＴA）以上にあるときオフ状
態に維持され一方周囲温度が上記温度値ＴA以
下になるとオン状態に移行する。周囲温度が上
記温度値ＴA以下になると、上述したエバポレ
ータ低温度検知回路ユニツト＃６の回路動作と
同様な回路動作が行なわれ、駆動コイル１に対
する電力供給が停止される。
サーミスタTH６０２は周囲温度に応じた抵抗
値をもつようにされ周囲温度が低下するにした
がつて抵抗値が増大する特性が与えられてい
る。またトランジスタTR６０６はサーミスタ
TH６０２の抵抗値によつてスイツチング制御
され、周囲温度が所定の温度値（例えば第３図
Ａにおける温度値ＴA）以上にあるときオフ状
態に維持され一方周囲温度が上記温度値ＴA以
下になるとオン状態に移行する。周囲温度が上
記温度値ＴA以下になると、上述したエバポレ
ータ低温度検知回路ユニツト＃６の回路動作と
同様な回路動作が行なわれ、駆動コイル１に対
する電力供給が停止される。
(3) 高電圧検知回路ユニツト＃８において、直流
電源電圧が所定の電圧レベル（例えば第３図Ｃ
における電圧レベルV1）以下にあるとき、ゼ
ナ・ダイオードZD６０２は遮断状態に維持さ
れトランジスタTR６０９，TR６０８および
TR６０７はともにオフ状態に維持される。一
方直流電源電圧が上記上記電圧レベルV1以上
になると、ゼナ・ダイオードZD６０２が導通
しトランジスタTR６０９，TR６０８および
TR６０７がともにオン状態に移行される。こ
のため駆動コイル１に対する電力供給が停止さ
れる。
電源電圧が所定の電圧レベル（例えば第３図Ｃ
における電圧レベルV1）以下にあるとき、ゼ
ナ・ダイオードZD６０２は遮断状態に維持さ
れトランジスタTR６０９，TR６０８および
TR６０７はともにオフ状態に維持される。一
方直流電源電圧が上記上記電圧レベルV1以上
になると、ゼナ・ダイオードZD６０２が導通
しトランジスタTR６０９，TR６０８および
TR６０７がともにオン状態に移行される。こ
のため駆動コイル１に対する電力供給が停止さ
れる。
第１１図は本発明によるインバータ回路におけ
るスイツチング検出回路の一実施例を示し、図
中、Ｃ２０３およびＣ２０４は夫々コンデンサ、
Ｄ４０１およびＲ４０６は夫々第８図におけるダ
イオードおよび抵抗、他の符号は第６図の符号に
対応したものを夫々表わしている。
るスイツチング検出回路の一実施例を示し、図
中、Ｃ２０３およびＣ２０４は夫々コンデンサ、
Ｄ４０１およびＲ４０６は夫々第８図におけるダ
イオードおよび抵抗、他の符号は第６図の符号に
対応したものを夫々表わしている。
本実施例の回路動作は上述した第６図の回路動
作と略同様である。ただトランジスタTR２０４
およびTR２０６のスイツチング動作を検出する
処理は次のように行なわれる。即ち、例えばトラ
ンジスタTR２０４がオン状態からスイツチ・オ
フされると、該スイツチ・オフされる瞬間トラン
スＴ２０１の過渡現象により図示点ｂの電位が電
源電圧Ｖの略２倍の負の電圧（−2V）になる。
即ち図示点α′の電位が瞬間的に負になり該負の
パルス電圧がコンデンサＣ２０４を介して図示点
Ｏに印加され、第８図において上述した如きワン
シヨツト・マルチバイブレータが動作を行なう。
作と略同様である。ただトランジスタTR２０４
およびTR２０６のスイツチング動作を検出する
処理は次のように行なわれる。即ち、例えばトラ
ンジスタTR２０４がオン状態からスイツチ・オ
フされると、該スイツチ・オフされる瞬間トラン
スＴ２０１の過渡現象により図示点ｂの電位が電
源電圧Ｖの略２倍の負の電圧（−2V）になる。
即ち図示点α′の電位が瞬間的に負になり該負の
パルス電圧がコンデンサＣ２０４を介して図示点
Ｏに印加され、第８図において上述した如きワン
シヨツト・マルチバイブレータが動作を行なう。
以上説明した如く、本発明によれば、圧縮機に
供給される交番電圧を周囲温度および／またはエ
バポレータ温度にもとずいて位相制御せしめ周囲
温度および／またはエバポレータ温度の低下にし
たがつてピストンストロークを減少せしめるよう
にしたため温度低下にともなう弁室の非所望な破
損を未然に防止することができる。また本発明に
よれば圧縮機に供給される交番電圧を位相制御せ
しめたため、本発明の前提として考慮された交番
電圧の振幅を制御せしめる方式に較べて電気的エ
ネルギーの損失を減少せしめることができる。
供給される交番電圧を周囲温度および／またはエ
バポレータ温度にもとずいて位相制御せしめ周囲
温度および／またはエバポレータ温度の低下にし
たがつてピストンストロークを減少せしめるよう
にしたため温度低下にともなう弁室の非所望な破
損を未然に防止することができる。また本発明に
よれば圧縮機に供給される交番電圧を位相制御せ
しめたため、本発明の前提として考慮された交番
電圧の振幅を制御せしめる方式に較べて電気的エ
ネルギーの損失を減少せしめることができる。
第１図は本発明の一実施例全体構成図、第２図
は本発明を概念的に表わした説明図、第３図Ａ，
Ｂ，Ｃは夫々本発明を説明する説明図、第４図は
本発明によるインバータ回路の一実施例、第５図
はその動作説明図、第６図および第７図は夫々本
発明によるインバータ回路の他の一実施例、第８
図は本発明による制御電流制御回路部の一実施
例、第９図は本発明による温度検知回路部の一実
施例、第１０図は本発明による低温度検知回路部
の一実施例、第１１図は本発明によるインバータ
回路におけるスイツチング検出回路の一実施例を
夫々示す。 図中、１は圧縮機駆動コイル、１００は圧縮
機、２００はコンデンサ、４００はキヤピラリ・
チユーブ、５００はエバポレータ、６００はイン
バータ回路、７００は位相制御回路、ユニツト
＃１はスイツチング検出回路部を夫々表わす。
は本発明を概念的に表わした説明図、第３図Ａ，
Ｂ，Ｃは夫々本発明を説明する説明図、第４図は
本発明によるインバータ回路の一実施例、第５図
はその動作説明図、第６図および第７図は夫々本
発明によるインバータ回路の他の一実施例、第８
図は本発明による制御電流制御回路部の一実施
例、第９図は本発明による温度検知回路部の一実
施例、第１０図は本発明による低温度検知回路部
の一実施例、第１１図は本発明によるインバータ
回路におけるスイツチング検出回路の一実施例を
夫々示す。 図中、１は圧縮機駆動コイル、１００は圧縮
機、２００はコンデンサ、４００はキヤピラリ・
チユーブ、５００はエバポレータ、６００はイン
バータ回路、７００は位相制御回路、ユニツト
＃１はスイツチング検出回路部を夫々表わす。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 交番電圧を発生するインバータ回路、該イン
バータ回路からの交番電圧が供給される振動型圧
縮機、該圧縮機から出力される冷媒が導かれるコ
ンデンサ、該コンデンサの下流側にもうけられる
キヤピラリ・チユーブ、および該キヤピラリ・チ
ユーブの下流側にもうけられるエバポレータをそ
なえた冷却装置において、上記圧縮機に供給する
電圧をオン・オフするスイツチング回路をもうけ
ると共に、該冷却装置の周囲温度およびエバポレ
ータ温度のいずれか一方または両方にもとずいて
上記圧縮機に供給される交番電圧についての非零
期間の幅を制御する位相制御回路をもうけ、上記
周囲温度および上記エバポレータ温度のいずれか
一方または両方の低下に対応して上記非零期間の
幅を減少せしめるように構成してなり、上記圧縮
機のピストンストロークを減少せしめ冷媒圧縮レ
ベルを低下せしめるようにしたことを特徴とする
冷却装置。 ２ 上記振動型圧縮機は、上記冷媒を圧縮すべく
振動する機械系と、当該機械系の振動を電気的に
助勢する振動電流を生成する電気系とをそなえ、
かつ上記冷媒の弾性係数を含めて考慮した機械系
の固有振動周波数と当該振動型圧縮機に供給され
る電気系の振動周波数とが共振状態またはその近
傍に保たれていることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の冷却装置。 ３ 上記インバータ回路は、上記振動型圧縮機に
おける機械系の固有振動周波数の変動に追従し
て、上記電気系が上記交番電圧の振動周波数を変
化せしめるよう構成されていることを特徴とする
特許請求の範囲第２項記載の冷却装置。 ４ 上記位相制御回路は上記周囲温度および上記
エバポレータ温度のいずれか一方または両方が所
定の温度値以下にある間上記圧縮機に供給される
交番電圧を零レベルに維持せしめるよう構成され
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし
第３項のいずれかに記載の冷却装置。 ５ 上記インバータ回路は上記圧縮機に供給され
る電圧をオン・オフするスイツチング回路内に当
該スイツチングを行う制御部付主半導体素子を有
し、上記位相制御回路は該制御部付主半導体素子
のオン期間を決定するよう構成されることを特徴
とする特許請求の範囲第１項ないし第４項のいず
れかに記載の冷却装置。 ６ 上記位相制御回路は上記周囲温度および上記
エバポレータ温度のいずれか一方または両方を検
知する温度検知回路部、上記制御部付主半導体素
子のオン・オフを検出するスイツチング検出回路
部、および上記温度検知回路部による検知信号レ
ベルに対応して上記制御部付主半導体素子の制御
部に流れる制御電流の供給期間を決定する制御電
流制御回路部をそなえ、該制御電流制御回路部は
上記スイツチング検出回路部から検出信号が出力
された時点から上記検知信号レベルに対応した期
間制御電流の供給を停止せしめるよう構成される
ことを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の冷
却装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9220978A JPS5520335A (en) | 1978-07-28 | 1978-07-28 | Cooler |
| US06/051,829 US4283920A (en) | 1978-07-28 | 1979-06-25 | Refrigerating device |
| DE19792930262 DE2930262A1 (de) | 1978-07-28 | 1979-07-26 | Kuehlvorrichtung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9220978A JPS5520335A (en) | 1978-07-28 | 1978-07-28 | Cooler |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5520335A JPS5520335A (en) | 1980-02-13 |
| JPS6145140B2 true JPS6145140B2 (ja) | 1986-10-06 |
Family
ID=14048045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9220978A Granted JPS5520335A (en) | 1978-07-28 | 1978-07-28 | Cooler |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4283920A (ja) |
| JP (1) | JPS5520335A (ja) |
| DE (1) | DE2930262A1 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS588956A (ja) * | 1981-07-10 | 1983-01-19 | 株式会社システム・ホ−ムズ | ヒ−トポンプ式冷暖房装置 |
| US4706470A (en) * | 1985-05-16 | 1987-11-17 | Sawafuji Electric Co., Ltd. | System for controlling compressor operation |
| AU600898B2 (en) * | 1985-05-16 | 1990-08-30 | Sawafuji Electric Co., Ltd. | System for controlling compressor operation |
| US5271238A (en) * | 1990-09-14 | 1993-12-21 | Nartron Corporation | Environmental control system |
| US5203179A (en) * | 1992-03-04 | 1993-04-20 | Ecoair Corporation | Control system for an air conditioning/refrigeration system |
| JPH1155995A (ja) * | 1997-07-31 | 1999-02-26 | Sawafuji Electric Co Ltd | 振動型圧縮機の制御回路 |
| KR100301501B1 (ko) * | 1998-12-09 | 2001-09-22 | 구자홍 | 인버터냉장고의운전속도가변장치및방법 |
| CA2374351A1 (en) | 1999-06-21 | 2000-12-28 | Fisher & Paykel Limited | Linear motor |
| NZ515578A (en) * | 2001-11-20 | 2004-03-26 | Fisher & Paykel Appliances Ltd | Reduction of power to free piston linear motor to reduce piston overshoot |
| NZ527999A (en) * | 2003-09-02 | 2005-08-26 | Fisher & Paykel Appliances Ltd | Controller improvements |
| WO2005115535A2 (en) * | 2004-04-23 | 2005-12-08 | Novocure Ltd. | Treating a tumor or the like with electric fields at different frequencies |
| ITTO20040397A1 (it) * | 2004-06-15 | 2004-09-15 | Itw Ind Components Srl | Metodo e dispositivo di controllo della temperatura interna di una cella frigorifera, in particolare di un frigorifero o congelatore |
| KR100631566B1 (ko) * | 2005-04-06 | 2006-10-11 | 엘지전자 주식회사 | 왕복동식 압축기의 스트로크 제어장치 및 방법 |
| KR101955977B1 (ko) * | 2012-01-30 | 2019-03-08 | 엘지전자 주식회사 | 압축기 제어 장치와 방법, 및 이를 포함한 냉장고 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3781140A (en) * | 1971-05-26 | 1973-12-25 | Coleman Co | Synchronous reciprocating electrodynamic compressor system |
| DE2417443C3 (de) * | 1973-04-14 | 1981-02-05 | Sawafuji Electric Co., Ltd., Tokio | Elektrischer Schwingverdichter für Kältemaschinen |
-
1978
- 1978-07-28 JP JP9220978A patent/JPS5520335A/ja active Granted
-
1979
- 1979-06-25 US US06/051,829 patent/US4283920A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-07-26 DE DE19792930262 patent/DE2930262A1/de active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2930262A1 (de) | 1980-02-07 |
| US4283920A (en) | 1981-08-18 |
| DE2930262C2 (ja) | 1988-03-31 |
| JPS5520335A (en) | 1980-02-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3875483A (en) | Power supply for refrigeration units | |
| US4376263A (en) | Battery charging circuit | |
| US4283920A (en) | Refrigerating device | |
| JP2001352501A (ja) | 電源装置 | |
| US4179899A (en) | Refrigerating system | |
| US3094850A (en) | Vehicle refrigeration systems | |
| US4617533A (en) | Circuit arrangement for a blocking oscillator switching power unit | |
| US4642548A (en) | Control apparatus for charging generator | |
| JPS634033B2 (ja) | ||
| US3916271A (en) | Electric vibration type compressor | |
| US20080292475A1 (en) | Driving Controlling Apparatus for Reciprocating Compressor and Method Thereof | |
| JPH0523348B2 (ja) | ||
| JP3206498B2 (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JPH0245511Y2 (ja) | ||
| JPS6143557B2 (ja) | ||
| JPH0523347B2 (ja) | ||
| JPH07300011A (ja) | 送風ファンモータ制御装置 | |
| JPH06327171A (ja) | 電力貯蔵装置 | |
| JPH0683573B2 (ja) | 共振コンバータおよびその制御方法 | |
| JPS60144154A (ja) | 空気調和機の高効率運転装置 | |
| CN85105618B (zh) | 充电发电机的控制装置 | |
| JPH0713431Y2 (ja) | 電源回路 | |
| JPH081834B2 (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JP3085023B2 (ja) | 放電ランプ点灯装置 | |
| JPS62178787A (ja) | 真空ポンプ制御装置 |