JPS6235445B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6235445B2 JPS6235445B2 JP58116493A JP11649383A JPS6235445B2 JP S6235445 B2 JPS6235445 B2 JP S6235445B2 JP 58116493 A JP58116493 A JP 58116493A JP 11649383 A JP11649383 A JP 11649383A JP S6235445 B2 JPS6235445 B2 JP S6235445B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- converter
- hot metal
- blowing
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/32—Blowing from above
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Description
本発明は、溶銑予備処理によつて成品レベルま
で脱Ｐした溶銑を用い且つ転炉スラグを炭素含有
物質で還元して復マンガンを図ることにより吹止
〔Mn〕を上昇させ、かつ鋼中酸素レベルを低下さ
せる方法に関するものである。 転炉製鋼法においては、その酸素供給形態によ
つて上吹き、上底吹き、底吹等があるが、その反
応機構の基本は同等であるため、以下上吹き転炉
について述べる。純酸素上吹き転炉製鋼法は、転
炉上部からランスを通して純酸素を銑鉄上に吹き
込み、そのジエツトの衝突による撹拌力によつて
反応を促進させ、銑鉄中の不純物を酸化し、それ
ら酸化物を銑鉄上に存在するスラグに吸収させ除
去することによつて銑鉄から鋼を作る方法であ
る。 転炉吹錬開始にあたつては、スラグの主成分で
あるCaO系の副原料を転炉内に投入し、酸素の吹
き込みを行なう。 吹錬の進行に伴い、まず銑鉄中のシリコンが優
先的に酸化され（SiO2）となる。この（SiO2）が
固体の状態のCaOを溶解し、他の不純物を吸収し
うる活性化したスラグを生成する。この時期には
〔Mn〕、〔Ｐ〕の酸化も進行し、それぞれ
（MnO）、（P2O5）の形となつて活性化したスラグ
に吸収されていく。〔Si〕が優先酸化される時期
（いわゆる“Si吹き”）が終わると、次に〔Ｃ〕の
酸化が始まり、吹き込まれる酸素のほぼ全量が銑
鉄中の〔Ｃ〕と反応する時期（脱炭最盛期）を迎
える。 この時期には〔Mn〕、〔Ｐ〕等の酸化に寄与す
る（FeO）の生成がにぶるため銑鉄及びスラグ中
の〔Mn〕、〔Ｐ〕の変化が止まる。 脱炭最盛期の末期になると造滓がかなり進行
し、均一な溶融スラグが形成されるようになる
と、スラグ中の（MnO）や（FeO）が還元され
て溶鋼中にもどつてくる〔Mn〕隆起の現象が見
られる。 この脱炭速度がおちる時期以降再びFeOの増加
に伴う〔Mn〕、〔Ｐ〕の酸化が盛んに行なわれ、
〔Ｃ〕、〔Mn〕、〔Ｐ〕の低い鋼の生成に到る。従つ
て転炉精錬においては、不純物除去の観点から適
正なスラグを作ることが大きなポイントとなる。 低燐鋼（成品〔Ｐ〕0.02％、ことに0.015
％）を溶製する場合、従来は燐酸化物（P2O5）の
吸収除去するCaO系副原料を多量に投入し、又場
合によつては吹錬途中に排滓し、それまでに吸収
した（P2O5）を炉外に排出し、新ためてCaO系副
原料を投入し、再び吹錬を行なう（いわゆるダブ
ル・スラグ法）等の方法がとられている。しかし
ながらこれらの方法では到達燐に限界があり、又
酸化反応を強力に促進するため〔Ｐ〕のみなら
ず、〔Mn〕を増加するために添加した鉄Mn鉱石
中の〔Mn〕も酸化除去されてしまい、出鋼以降
のMn合金鉄添加量が増大し、従つて従来法では
〔Ｐ〕が低く〔Mn〕の高い鋼を得る場合、コスト
高となつていた。しかも鋼中の酸素レベルが高い
ために、投入合金鉄による脱酸生成物が増大し、
介在物の増加を来たしていた。 本発明は、上記の欠点を除去するためになされ
たもので、次の２つの構成を要件とするものであ
る。 先づ第１は、転炉に装入する溶銑を予備処理し
て成品レベルまで脱Ｐした溶銑を炉内に装入する
ことであり、その第２は、転炉精錬末期の脱炭反
応減衰期にスラグを積極的に還元して復Mnを図
ることである。 本発明者等は、吹錬末期の酸化反応形態に着目
し、スラグ中の（MnO）を還元し、復マンガン
を計る目的で、この時期に炭素含有物質をスラグ
に対して添加した。その結果、酸素との親和力の
弱い燐の方が優先的に還元され、復マンガンは僅
小であり、いわゆる低燐高Mn鋼の溶製上好まし
くないことを確認した。 そこで本発明では、スラグミニマム状態で脱炭
のみ行ない、吹止〔Mn〕を高める為に鉄マンガ
ン鉱石を添加する吹錬において、成品レベルまで
脱燐した溶銑を用いることにより、Ｐの還元を抑
え、鉄マンガン鉱石（酸化Mn）の還元率を効率
的に上昇せしめて吹止〔Mn〕を一層高め、同時
にスラグ還元により鋼中酸素レベルを低下できる
ものである。溶銑の事前処理により脱Ｐする方法
は既に公知であるが、その一例を示せば、例えば
脱Si後の溶銑浴に気酸、焼結鉱、CaO、CaF2等
を添加し撹拌することにより容易に脱Ｐすること
ができる。 以下に本発明の内容を図面に基づき更に詳細に
説明する。 第１図ア，イ及びウに、溶銑予備処理により脱
燐（〔Ｐ〕＝0.015％）した溶銑を用いた純酸素上
吹転炉吹錬中の溶鉄中及びスラグ中の成分挙動の
一例を示す。第１図アに示す如く、脱炭最盛期を
過ぎ、脱炭酸素効率が低下しはじめる点（ＣB
点）以降にはイに示す如くスラグ中の（FeO）が
急激に増加し、それまでにぶつていた〔Mn〕、
〔Ｐ〕の酸化が再びおこり、ウに示す如く、それ
までに鉄マンガン鉱石投入により上昇した溶鉄中
の〔Mn〕が低下し、スラグに移行する。この時
期に本発明方法に従つて、スラグ上方から炭素含
有物質例えば塊状コークスをスラグ中に添加する
とこの酸化物が還元され、〔Mn〕が鋼中に戻る。
この場合Ｐ含有量の高い通常の溶銑を用いれば、
スラグ中の（P2O5）も高くなり、これが優先的に
還元され、（MnO）の還元が僅少となるが、低Ｐ
銑を用いることによりスラグ中の（MnO）の還
元が十分に行なえるものである。 炭素含有物質を吹錬の初期及び中期に添加して
転炉発生ガスの増加を計ることは公知の技術であ
るが、本発明は上記時期では効果が僅少であり、
脱炭最盛期を過ぎた（ＣB点以降）吹錬末期で行
なう。 炭素含有物質としてはコークス、石炭ピツチ、
グラフアイト、木炭等が選ばれる該炭素源を添加
する方法として副原料口等から投入する場合、転
炉の排ガス吸収と落下による溶鉄中への溶解等の
阻害要因があるため、スラグ層への歩留りの観点
から、その粒径は５m/mから30m/m程度が好ま
しい。投入方法としては副原料口からの上方添加
あるいはスラグへの直接インジエクシヨン等が考
えられる。 実施例 100t転炉において、第１表に示すごとき成分の
溶銑を脱Si後脱Ｐ及び脱Ｓ処理して得た第２表の
低Ｐ溶銑を用い、第３表に示すごとき副原料を使
用して吹錬を行なつた。 その結果第４表に示すごとき吹止め時の成分を
得た。 本発明によつて従来法に比べ約0.1％マンガン
の高い低燐鋼を転炉において溶製することができ
た。 (1) 高炉溶銑成分
で脱Ｐした溶銑を用い且つ転炉スラグを炭素含有
物質で還元して復マンガンを図ることにより吹止
〔Mn〕を上昇させ、かつ鋼中酸素レベルを低下さ
せる方法に関するものである。 転炉製鋼法においては、その酸素供給形態によ
つて上吹き、上底吹き、底吹等があるが、その反
応機構の基本は同等であるため、以下上吹き転炉
について述べる。純酸素上吹き転炉製鋼法は、転
炉上部からランスを通して純酸素を銑鉄上に吹き
込み、そのジエツトの衝突による撹拌力によつて
反応を促進させ、銑鉄中の不純物を酸化し、それ
ら酸化物を銑鉄上に存在するスラグに吸収させ除
去することによつて銑鉄から鋼を作る方法であ
る。 転炉吹錬開始にあたつては、スラグの主成分で
あるCaO系の副原料を転炉内に投入し、酸素の吹
き込みを行なう。 吹錬の進行に伴い、まず銑鉄中のシリコンが優
先的に酸化され（SiO2）となる。この（SiO2）が
固体の状態のCaOを溶解し、他の不純物を吸収し
うる活性化したスラグを生成する。この時期には
〔Mn〕、〔Ｐ〕の酸化も進行し、それぞれ
（MnO）、（P2O5）の形となつて活性化したスラグ
に吸収されていく。〔Si〕が優先酸化される時期
（いわゆる“Si吹き”）が終わると、次に〔Ｃ〕の
酸化が始まり、吹き込まれる酸素のほぼ全量が銑
鉄中の〔Ｃ〕と反応する時期（脱炭最盛期）を迎
える。 この時期には〔Mn〕、〔Ｐ〕等の酸化に寄与す
る（FeO）の生成がにぶるため銑鉄及びスラグ中
の〔Mn〕、〔Ｐ〕の変化が止まる。 脱炭最盛期の末期になると造滓がかなり進行
し、均一な溶融スラグが形成されるようになる
と、スラグ中の（MnO）や（FeO）が還元され
て溶鋼中にもどつてくる〔Mn〕隆起の現象が見
られる。 この脱炭速度がおちる時期以降再びFeOの増加
に伴う〔Mn〕、〔Ｐ〕の酸化が盛んに行なわれ、
〔Ｃ〕、〔Mn〕、〔Ｐ〕の低い鋼の生成に到る。従つ
て転炉精錬においては、不純物除去の観点から適
正なスラグを作ることが大きなポイントとなる。 低燐鋼（成品〔Ｐ〕0.02％、ことに0.015
％）を溶製する場合、従来は燐酸化物（P2O5）の
吸収除去するCaO系副原料を多量に投入し、又場
合によつては吹錬途中に排滓し、それまでに吸収
した（P2O5）を炉外に排出し、新ためてCaO系副
原料を投入し、再び吹錬を行なう（いわゆるダブ
ル・スラグ法）等の方法がとられている。しかし
ながらこれらの方法では到達燐に限界があり、又
酸化反応を強力に促進するため〔Ｐ〕のみなら
ず、〔Mn〕を増加するために添加した鉄Mn鉱石
中の〔Mn〕も酸化除去されてしまい、出鋼以降
のMn合金鉄添加量が増大し、従つて従来法では
〔Ｐ〕が低く〔Mn〕の高い鋼を得る場合、コスト
高となつていた。しかも鋼中の酸素レベルが高い
ために、投入合金鉄による脱酸生成物が増大し、
介在物の増加を来たしていた。 本発明は、上記の欠点を除去するためになされ
たもので、次の２つの構成を要件とするものであ
る。 先づ第１は、転炉に装入する溶銑を予備処理し
て成品レベルまで脱Ｐした溶銑を炉内に装入する
ことであり、その第２は、転炉精錬末期の脱炭反
応減衰期にスラグを積極的に還元して復Mnを図
ることである。 本発明者等は、吹錬末期の酸化反応形態に着目
し、スラグ中の（MnO）を還元し、復マンガン
を計る目的で、この時期に炭素含有物質をスラグ
に対して添加した。その結果、酸素との親和力の
弱い燐の方が優先的に還元され、復マンガンは僅
小であり、いわゆる低燐高Mn鋼の溶製上好まし
くないことを確認した。 そこで本発明では、スラグミニマム状態で脱炭
のみ行ない、吹止〔Mn〕を高める為に鉄マンガ
ン鉱石を添加する吹錬において、成品レベルまで
脱燐した溶銑を用いることにより、Ｐの還元を抑
え、鉄マンガン鉱石（酸化Mn）の還元率を効率
的に上昇せしめて吹止〔Mn〕を一層高め、同時
にスラグ還元により鋼中酸素レベルを低下できる
ものである。溶銑の事前処理により脱Ｐする方法
は既に公知であるが、その一例を示せば、例えば
脱Si後の溶銑浴に気酸、焼結鉱、CaO、CaF2等
を添加し撹拌することにより容易に脱Ｐすること
ができる。 以下に本発明の内容を図面に基づき更に詳細に
説明する。 第１図ア，イ及びウに、溶銑予備処理により脱
燐（〔Ｐ〕＝0.015％）した溶銑を用いた純酸素上
吹転炉吹錬中の溶鉄中及びスラグ中の成分挙動の
一例を示す。第１図アに示す如く、脱炭最盛期を
過ぎ、脱炭酸素効率が低下しはじめる点（ＣB
点）以降にはイに示す如くスラグ中の（FeO）が
急激に増加し、それまでにぶつていた〔Mn〕、
〔Ｐ〕の酸化が再びおこり、ウに示す如く、それ
までに鉄マンガン鉱石投入により上昇した溶鉄中
の〔Mn〕が低下し、スラグに移行する。この時
期に本発明方法に従つて、スラグ上方から炭素含
有物質例えば塊状コークスをスラグ中に添加する
とこの酸化物が還元され、〔Mn〕が鋼中に戻る。
この場合Ｐ含有量の高い通常の溶銑を用いれば、
スラグ中の（P2O5）も高くなり、これが優先的に
還元され、（MnO）の還元が僅少となるが、低Ｐ
銑を用いることによりスラグ中の（MnO）の還
元が十分に行なえるものである。 炭素含有物質を吹錬の初期及び中期に添加して
転炉発生ガスの増加を計ることは公知の技術であ
るが、本発明は上記時期では効果が僅少であり、
脱炭最盛期を過ぎた（ＣB点以降）吹錬末期で行
なう。 炭素含有物質としてはコークス、石炭ピツチ、
グラフアイト、木炭等が選ばれる該炭素源を添加
する方法として副原料口等から投入する場合、転
炉の排ガス吸収と落下による溶鉄中への溶解等の
阻害要因があるため、スラグ層への歩留りの観点
から、その粒径は５m/mから30m/m程度が好ま
しい。投入方法としては副原料口からの上方添加
あるいはスラグへの直接インジエクシヨン等が考
えられる。 実施例 100t転炉において、第１表に示すごとき成分の
溶銑を脱Si後脱Ｐ及び脱Ｓ処理して得た第２表の
低Ｐ溶銑を用い、第３表に示すごとき副原料を使
用して吹錬を行なつた。 その結果第４表に示すごとき吹止め時の成分を
得た。 本発明によつて従来法に比べ約0.1％マンガン
の高い低燐鋼を転炉において溶製することができ
た。 (1) 高炉溶銑成分
【表】
(2) 転炉容量：純酸素上吹転炉 100ton
(3) 装入溶銑成分
【表】
(4) 装入溶銑温度：1375℃
(5) 副原料使用量
【表】
従来法
上記(1)〜(5)の条件で、第２図に示す如き吹錬方
法で実施した。 本発明方法 上記(1)〜(5)の条件で、第３図に示す如き吹錬方
法で実施した。第３図におけるコークス投入量は
７Kg/T-Sである。 上記の如く実施した結果を第４表に示す。
法で実施した。 本発明方法 上記(1)〜(5)の条件で、第３図に示す如き吹錬方
法で実施した。第３図におけるコークス投入量は
７Kg/T-Sである。 上記の如く実施した結果を第４表に示す。
第１図ア，イ及びウは脱炭酸素効率、スラグ中
及び溶鉄中の成分挙動の一例を示すグラフ、第２
図及び第３図は実施例における従来法及び本発明
方法の吹錬パターンを示す図表である。
及び溶鉄中の成分挙動の一例を示すグラフ、第２
図及び第３図は実施例における従来法及び本発明
方法の吹錬パターンを示す図表である。
Claims (1)
- １ 転炉内へ溶銑及び含Mn物質を装入して造滓
剤使用の下、酸素吹錬を行い吹止Mnの高い鋼を
得るにさいし、上記溶銑として予備処理によつて
成品レベルまで脱Ｐした低Ｐ溶銑を用い、且つ転
炉精錬末期の脱炭反応減衰期に粉、粒又は塊状の
炭素含有物質を上方添加してスラグ層に到達せし
めスラグを還元することにより復Mnを図ること
を特徴とする転炉における吹止Mn上昇精錬方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11649383A JPS609813A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 転炉における吹止Ｍｎ上昇精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11649383A JPS609813A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 転炉における吹止Ｍｎ上昇精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS609813A JPS609813A (ja) | 1985-01-18 |
| JPS6235445B2 true JPS6235445B2 (ja) | 1987-08-01 |
Family
ID=14688491
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11649383A Granted JPS609813A (ja) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | 転炉における吹止Ｍｎ上昇精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609813A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5591914A (en) * | 1978-12-28 | 1980-07-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of manganese steel |
| JPS55128519A (en) * | 1979-03-24 | 1980-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Enhancing of steel tapping yield |
-
1983
- 1983-06-28 JP JP11649383A patent/JPS609813A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS609813A (ja) | 1985-01-18 |
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