JPS6325018Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6325018Y2 JPS6325018Y2 JP1980039472U JP3947280U JPS6325018Y2 JP S6325018 Y2 JPS6325018 Y2 JP S6325018Y2 JP 1980039472 U JP1980039472 U JP 1980039472U JP 3947280 U JP3947280 U JP 3947280U JP S6325018 Y2 JPS6325018 Y2 JP S6325018Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- heat capacity
- hole
- knuckle
- welded
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は比較的割れ感受性の高い金属材料の溶
接継手に関し、特に金属円筒体（中空又は中実）
を、これに嵌合する孔を有する金属支持体に挿入
し、円筒体の一端周囲と支持体孔の周囲との間で
アーク溶接をした溶接継手に関する。
接継手に関し、特に金属円筒体（中空又は中実）
を、これに嵌合する孔を有する金属支持体に挿入
し、円筒体の一端周囲と支持体孔の周囲との間で
アーク溶接をした溶接継手に関する。
金属材料の中でもとりわけ強度が要求される場
合は、一般に高炭素鋼が使用される。しかし、高
炭素鋼は割れ感受性が高く、これを溶接する場合
は溶接部に欠陥が生じ易い。これを防止するため
には、溶接の前後に予熱処理や後熱処理を行なわ
なければならない。また、溶接すべき物品の形状
により、溶接個所における熱容量が互いに異なる
場合もあるが、このように熱容量の異なる個所を
同じ条件で溶接すると、溶接継手の形状が不均一
となり、所望の形状の製品が得られない場合があ
る。
合は、一般に高炭素鋼が使用される。しかし、高
炭素鋼は割れ感受性が高く、これを溶接する場合
は溶接部に欠陥が生じ易い。これを防止するため
には、溶接の前後に予熱処理や後熱処理を行なわ
なければならない。また、溶接すべき物品の形状
により、溶接個所における熱容量が互いに異なる
場合もあるが、このように熱容量の異なる個所を
同じ条件で溶接すると、溶接継手の形状が不均一
となり、所望の形状の製品が得られない場合があ
る。
本考案の目的は、上述の如き金属円筒体を支持
体に溶接するにあたり、予熱・後熱処理がなくて
も溶接部に欠陥が生じないようにし、かつ溶接す
べき個所に熱容量の異なる領域がある場合でも均
一な形状になる溶接継手を提供することである。
体に溶接するにあたり、予熱・後熱処理がなくて
も溶接部に欠陥が生じないようにし、かつ溶接す
べき個所に熱容量の異なる領域がある場合でも均
一な形状になる溶接継手を提供することである。
以下、図面を参照しながら本考案につき詳細に
説明する。なお、以下の説明する実施例は自動車
のシヨツクアブソーバのナツクル部の溶接に関す
るものである。
説明する。なお、以下の説明する実施例は自動車
のシヨツクアブソーバのナツクル部の溶接に関す
るものである。
第１図はシヨツクアブソーバのナツクル部の平
面図であり、第２図は第１図の線Ｘ−Ｘにおける
断面図である。図において、１は割れ感受性の高
い高炭素鋼から成るナツクル（支持体）、２は鋼
材から成るシヨツクアブソーバ外筒（円筒体）、
３は鋼材から成るシヨツクアブソーバ端部の蓋材
である。周知のように、ナツクル１はシヨツクア
ブソーバ外筒２を嵌合させる孔４を有している
が、シヨツクアブソーバ外筒２をこの孔４に挿入
後、蓋材３の周囲と、シヨツクアブソーバ外筒２
の端部周囲と、ナツクル１の孔４の周囲との間で
同時にアーク溶接が行なわれ、これら三者が一体
的に固定される。シヨツクアブソーバ外筒２の厚
さは円周方向に均一で、従つて溶接される端部の
熱容量も円周方向に均一である。ナツクル１はア
ーム部５（第２図）を有しており、第１図におい
て断面Ｘ−Ｘに関しては対称であるが、断面Ｙ−
Ｙに関しては対称でない。即ち、ナツクル１の孔
４の周囲を溶接するにあたり、第１図の断面Ｙ−
Ｙの左右について素材熱容量は大きく異なり、Ａ
で示す領域は熱容量が高く、その他の領域は比較
的熱容量が低いことになる。
面図であり、第２図は第１図の線Ｘ−Ｘにおける
断面図である。図において、１は割れ感受性の高
い高炭素鋼から成るナツクル（支持体）、２は鋼
材から成るシヨツクアブソーバ外筒（円筒体）、
３は鋼材から成るシヨツクアブソーバ端部の蓋材
である。周知のように、ナツクル１はシヨツクア
ブソーバ外筒２を嵌合させる孔４を有している
が、シヨツクアブソーバ外筒２をこの孔４に挿入
後、蓋材３の周囲と、シヨツクアブソーバ外筒２
の端部周囲と、ナツクル１の孔４の周囲との間で
同時にアーク溶接が行なわれ、これら三者が一体
的に固定される。シヨツクアブソーバ外筒２の厚
さは円周方向に均一で、従つて溶接される端部の
熱容量も円周方向に均一である。ナツクル１はア
ーム部５（第２図）を有しており、第１図におい
て断面Ｘ−Ｘに関しては対称であるが、断面Ｙ−
Ｙに関しては対称でない。即ち、ナツクル１の孔
４の周囲を溶接するにあたり、第１図の断面Ｙ−
Ｙの左右について素材熱容量は大きく異なり、Ａ
で示す領域は熱容量が高く、その他の領域は比較
的熱容量が低いことになる。
このように被溶接部の桝（マス）が、不均一で
ある場合、従来は、溶接条件の悪い、即ち素材熱
容量の高い領域について溶接欠陥（割れ等）が発
生しやすいため、対策として予熱処理や後熱処理
を実施し、アーク溶接条件（溶接時間等）の設定
を行なつていた。このため、熱容量の低い領域で
は溶接条件が過大となり、無駄な熱や溶接ワイヤ
を費していた。
ある場合、従来は、溶接条件の悪い、即ち素材熱
容量の高い領域について溶接欠陥（割れ等）が発
生しやすいため、対策として予熱処理や後熱処理
を実施し、アーク溶接条件（溶接時間等）の設定
を行なつていた。このため、熱容量の低い領域で
は溶接条件が過大となり、無駄な熱や溶接ワイヤ
を費していた。
そこで、本考案では、溶接すべき素材（ナツク
ル１の孔４の周囲）において熱容量の高い領域Ａ
に座ぐり６を設け、この座ぐり６の部分における
アーク溶接が、隅肉溶接継手から突き合わせ溶接
継手に出来るだけ近づけるようにする。領域Ａ以
外の熱容量の低い領域は隅肉溶接継手である。
ル１の孔４の周囲）において熱容量の高い領域Ａ
に座ぐり６を設け、この座ぐり６の部分における
アーク溶接が、隅肉溶接継手から突き合わせ溶接
継手に出来るだけ近づけるようにする。領域Ａ以
外の熱容量の低い領域は隅肉溶接継手である。
第３図は座ぐり６を設けた本考案による溶接個
所の拡大断面図であり、第４図は座ぐりを設けて
いない従来例で第２図の部に対応する部分の断
面図、第５図は従来の溶接個所の拡大断面図であ
る。第３図及び第５図において、１０，１０′は
溶接ビード、Ｗ，W′はナツクル部の横方向への
溶け込み量、Ｈ，H′はナツクル部の下方への溶
け込み深さ、α，α′は溶け込みの角度である。本
考案では、ナツクル１に座ぐり６が設けられてい
るので、ナツクル１、シヨツクアブソーバ２及び
蓋材３のそれぞれの溶接個所が同一平面上、又は
第３図に示すように多少の段差をもつて横方向に
並ぶような配置形状となり、その上からアーク溶
接ビードが流し込まれる。従つて、その溶接継手
は第３図に示すように隅肉溶接から突き合わせ溶
接に近づいた形状となり、第６図に示すようにＷ
＞W′，Ｈ＞H′，α＞α′といずれも本考案の溶接
継手（第３図）は従来の溶接継手（第５図）より
も溶接ビードの溶け込み量が大きいなお、第６図
は、Ｗ（W′），Ｈ（H′），α（α′）をグラフで示し
た
ものである。第３図及び第５図の如き溶接を各10
個づつ行ない、最も上の示した数値が最大値、中
間に示した数値が平均値、最も下に示した数値が
最小値である。なお、溶接条件は、第３図及び第
５図において矢印Ｐで示した方向を溶接ねらい中
心とし、溶接角50゜で、矢印Ｐの方向が垂直とな
るように製品をセツトした姿勢で溶接を行なつ
た。
所の拡大断面図であり、第４図は座ぐりを設けて
いない従来例で第２図の部に対応する部分の断
面図、第５図は従来の溶接個所の拡大断面図であ
る。第３図及び第５図において、１０，１０′は
溶接ビード、Ｗ，W′はナツクル部の横方向への
溶け込み量、Ｈ，H′はナツクル部の下方への溶
け込み深さ、α，α′は溶け込みの角度である。本
考案では、ナツクル１に座ぐり６が設けられてい
るので、ナツクル１、シヨツクアブソーバ２及び
蓋材３のそれぞれの溶接個所が同一平面上、又は
第３図に示すように多少の段差をもつて横方向に
並ぶような配置形状となり、その上からアーク溶
接ビードが流し込まれる。従つて、その溶接継手
は第３図に示すように隅肉溶接から突き合わせ溶
接に近づいた形状となり、第６図に示すようにＷ
＞W′，Ｈ＞H′，α＞α′といずれも本考案の溶接
継手（第３図）は従来の溶接継手（第５図）より
も溶接ビードの溶け込み量が大きいなお、第６図
は、Ｗ（W′），Ｈ（H′），α（α′）をグラフで示し
た
ものである。第３図及び第５図の如き溶接を各10
個づつ行ない、最も上の示した数値が最大値、中
間に示した数値が平均値、最も下に示した数値が
最小値である。なお、溶接条件は、第３図及び第
５図において矢印Ｐで示した方向を溶接ねらい中
心とし、溶接角50゜で、矢印Ｐの方向が垂直とな
るように製品をセツトした姿勢で溶接を行なつ
た。
第７図は本考案の溶接継手（第３図）と従来の
溶接継手（第５図）における溶接条件（発生熱量
Ｑ）を示したグラフである。このグラフにおい
て、Ｂは本考案の場合の良好な溶接条件の範囲、
B′は従来例による良好な溶接条件の範囲、×××
は溶接欠陥（割れ等）が発生する範囲、△△△は
溶接欠陥はないが外観が悪くなる範囲である。な
お、溶接条件（発生熱量Ｑ）は、Ｑ＝0.24VIT／
1000（kcal）で、Ｖはアーク電圧（ボルト）、Ｉは
溶接電流（アンペア）、Ｔは溶接時間（秒）であ
る。このように、本考案によれば、欠陥が発生す
る溶接条件の限界点を大きく下げることができ、
溶接部の桝を大きなＡ（第１図）の領域と、その
他の一般領域（360゜−Ａ）を同一条件で溶接する
ことが可能となる。これは、第３図に示した如き
突き合わせ溶接継手とすることにより、ナツクル
１への入熱を大きくすることができ、冷却速度が
緩やかになり一般領域と同じ冷却速度が得られる
ためであり、これに後熱処理も不要となる。な
お、ナツクル１、シヨツクアブソーバ２及び蓋材
３のそれぞれの溶接個所は、同一平面上になくて
もよい。
溶接継手（第５図）における溶接条件（発生熱量
Ｑ）を示したグラフである。このグラフにおい
て、Ｂは本考案の場合の良好な溶接条件の範囲、
B′は従来例による良好な溶接条件の範囲、×××
は溶接欠陥（割れ等）が発生する範囲、△△△は
溶接欠陥はないが外観が悪くなる範囲である。な
お、溶接条件（発生熱量Ｑ）は、Ｑ＝0.24VIT／
1000（kcal）で、Ｖはアーク電圧（ボルト）、Ｉは
溶接電流（アンペア）、Ｔは溶接時間（秒）であ
る。このように、本考案によれば、欠陥が発生す
る溶接条件の限界点を大きく下げることができ、
溶接部の桝を大きなＡ（第１図）の領域と、その
他の一般領域（360゜−Ａ）を同一条件で溶接する
ことが可能となる。これは、第３図に示した如き
突き合わせ溶接継手とすることにより、ナツクル
１への入熱を大きくすることができ、冷却速度が
緩やかになり一般領域と同じ冷却速度が得られる
ためであり、これに後熱処理も不要となる。な
お、ナツクル１、シヨツクアブソーバ２及び蓋材
３のそれぞれの溶接個所は、同一平面上になくて
もよい。
第１図はシヨツクアブソーバのナツクル部の平
面図、第２図は第１図の線Ｘ−Ｘにおける断面
図、第３図は本考案による溶接継手の拡大断面
図、第４図は従来例で第２図の部に対応する部
分の断面図、第５図は従来例の溶接継手の拡大断
面図、第６図は溶接ビードの溶け込み量を比較し
たグラフ、第７図は溶接条件を比較したグラフで
ある。 １……金属支持体（ナツクル）、２……金属円
筒体（シヨツクアブソーバ外筒）、４……孔、６
……座ぐり、Ａ……素材熱容量の高い領域。
面図、第２図は第１図の線Ｘ−Ｘにおける断面
図、第３図は本考案による溶接継手の拡大断面
図、第４図は従来例で第２図の部に対応する部
分の断面図、第５図は従来例の溶接継手の拡大断
面図、第６図は溶接ビードの溶け込み量を比較し
たグラフ、第７図は溶接条件を比較したグラフで
ある。 １……金属支持体（ナツクル）、２……金属円
筒体（シヨツクアブソーバ外筒）、４……孔、６
……座ぐり、Ａ……素材熱容量の高い領域。
Claims (1)
- 金属円筒体２を、これに嵌合する孔４を有する
金属支持体１に挿入し、前記円筒体の一端周囲と
前記孔周囲との間でアーク溶接をする際、前記円
筒体の一端は熱容量が円周方向にほぼ等しく、一
方、前記金属支持体は前記孔に関する素材熱容量
が異なる場合、熱容量の高い領域Ａの孔周囲に座
ぐり６を設けて突き合わせ溶接に近づけ、熱容量
の低い他の領域は隅肉溶接としたことを特徴とす
る溶接継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980039472U JPS6325018Y2 (ja) | 1980-03-27 | 1980-03-27 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980039472U JPS6325018Y2 (ja) | 1980-03-27 | 1980-03-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56142877U JPS56142877U (ja) | 1981-10-28 |
| JPS6325018Y2 true JPS6325018Y2 (ja) | 1988-07-08 |
Family
ID=29634927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1980039472U Expired JPS6325018Y2 (ja) | 1980-03-27 | 1980-03-27 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6325018Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5217456Y2 (ja) * | 1973-05-11 | 1977-04-20 |
-
1980
- 1980-03-27 JP JP1980039472U patent/JPS6325018Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56142877U (ja) | 1981-10-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5952109A (en) | Edge combination for butt welding between plate members with different thicknesses | |
| JPH1186809A5 (ja) | ||
| JPS6325018Y2 (ja) | ||
| US4545605A (en) | Welded tube and flange, e.g., for exhaust manifold | |
| JP2757300B2 (ja) | 金属製容器 | |
| JPH0360874A (ja) | シーム溶接方法 | |
| JPS585757B2 (ja) | ヨウセツノカイサキケイジヨウ | |
| CN222051931U (zh) | 可充电电池及其密封钉、密封结构 | |
| JPS6337294Y2 (ja) | ||
| JPS5856783B2 (ja) | 柱の接合用金物 | |
| JPS598856Y2 (ja) | スタツド溶接に使用されるスタツド | |
| JPS6397376A (ja) | 電子ビ−ム溶接方法 | |
| JPS638878B2 (ja) | ||
| JPS60166167A (ja) | 溶接方法 | |
| JPS6325036Y2 (ja) | ||
| JPH0910955A (ja) | 溶接突起構造 | |
| JPH03114675A (ja) | 接合構造 | |
| JPS5825893A (ja) | アルミニウムまたはアルミニウム合金薄肉缶体の製造方法 | |
| JPS5826894Y2 (ja) | 金属製容器 | |
| JPH041205B2 (ja) | ||
| JPH0618699Y2 (ja) | 結合素材の接合構造 | |
| JP2520507Y2 (ja) | リブ溶接用セラミックエンドタブ | |
| JPH0353799Y2 (ja) | ||
| Aravin et al. | Residual Weld Stresses in Aluminum Bronzes | |
| JP3246088B2 (ja) | エアレイジングをする貯槽の屋根の接合方法 |