JPS63260618A - 複合鋼板の圧延方法 - Google Patents
複合鋼板の圧延方法Info
- Publication number
- JPS63260618A JPS63260618A JP62094672A JP9467287A JPS63260618A JP S63260618 A JPS63260618 A JP S63260618A JP 62094672 A JP62094672 A JP 62094672A JP 9467287 A JP9467287 A JP 9467287A JP S63260618 A JPS63260618 A JP S63260618A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thickness
- rolling
- plate thickness
- steel plate
- composite steel
- Prior art date
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- Pending
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- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、複合鋼板、すなわち材質の異なる二種以上の
金属層を有するスラブを所定の厚みに圧延する方法に関
する。
金属層を有するスラブを所定の厚みに圧延する方法に関
する。
板厚精度を向上するために、従来より、板厚のバラツキ
に応じて圧下ｌを変化させるＡＧＣ（＝Ａｕｔｏｍａｔ
ｉｃ Ｇａｕｇｅ Ｃｏｎｔｒｏｌ）による板厚制御が
採用されている。枠に、ＡＧＣは、いわゆるＢＩＳＲＡ
方式と呼ばれているゲージメータ方式による自動板厚制
御が−り的である。この方式；ま、圧延後の板厚は圧延
中のロール間隔によって定まり、圧延中のロール間隔は
無負荷時のロール間隔Ｓ０ と負荷時の圧延機の変形量
により定まるとするものである。圧延機の変形量は圧延
荷重により決まり、圧延機の変形は弾性変形であるから
、圧延荷重に比例する。したがって、次の板厚計算式が
導かれる。
に応じて圧下ｌを変化させるＡＧＣ（＝Ａｕｔｏｍａｔ
ｉｃ Ｇａｕｇｅ Ｃｏｎｔｒｏｌ）による板厚制御が
採用されている。枠に、ＡＧＣは、いわゆるＢＩＳＲＡ
方式と呼ばれているゲージメータ方式による自動板厚制
御が−り的である。この方式；ま、圧延後の板厚は圧延
中のロール間隔によって定まり、圧延中のロール間隔は
無負荷時のロール間隔Ｓ０ と負荷時の圧延機の変形量
により定まるとするものである。圧延機の変形量は圧延
荷重により決まり、圧延機の変形は弾性変形であるから
、圧延荷重に比例する。したがって、次の板厚計算式が
導かれる。
ｈ＝ｓｏ＋Ｐ／Ｍ＋α・・・・・・・・・・・・・・・
・・・（１）ただし、ｈ：出側板厚〔耶〕 Ｓｏ：無負荷時のロール間隔〔ｍＩＩＩ〕Ｐ：圧延荷重
〔ｔ〕 Ｍ：圧延機のミル定数（ｔｆ ／叩〕 α：圧延ロールのオフセットＷｋＣｍｒｎ３板厚精度の
よい厚鋼板を製造するためには、プロセスコンピュータ
に数式モデルを導入し、予定パススケジュールと実績バ
ススケジニールとの誤差を修正しながら、圧延を行う。
・・・（１）ただし、ｈ：出側板厚〔耶〕 Ｓｏ：無負荷時のロール間隔〔ｍＩＩＩ〕Ｐ：圧延荷重
〔ｔ〕 Ｍ：圧延機のミル定数（ｔｆ ／叩〕 α：圧延ロールのオフセットＷｋＣｍｒｎ３板厚精度の
よい厚鋼板を製造するためには、プロセスコンピュータ
に数式モデルを導入し、予定パススケジュールと実績バ
ススケジニールとの誤差を修正しながら、圧延を行う。
すなわち、プロセスコンピュータ内で計算された板厚り
と実際に測定した板厚り、とを比較して前記のオフセッ
ト堡αを修正し、このαを用いて次のバスのロールギア
ツブを修正するのである。
と実際に測定した板厚り、とを比較して前記のオフセッ
ト堡αを修正し、このαを用いて次のバスのロールギア
ツブを修正するのである。
ところで、出側板厚を検出するゲージメータには各種の
方式があるが、厚板のように熱間で圧延されるものの板
厚測定には、非接触連続測定ができる放射線厚み計が適
しているっ放射線厚み計は、−ｑ２には、仕上げ圧延段
の出側に設置され、Ｘ線又はγ線厚み計が普通である。
方式があるが、厚板のように熱間で圧延されるものの板
厚測定には、非接触連続測定ができる放射線厚み計が適
しているっ放射線厚み計は、−ｑ２には、仕上げ圧延段
の出側に設置され、Ｘ線又はγ線厚み計が普通である。
測定板厚の範囲はＸ ′４Ｎみ計ては最大５Ｑｍｍ程文
、γ線７み計では最大１０Ｌｎｍ程度である。厚板圧延
においては、通常γ線厚み計が使用されるので、以下の
説明においては、放射線厚み計として、γ線厚み計を用
いた場合について説明する。
、γ線７み計では最大１０Ｌｎｍ程度である。厚板圧延
においては、通常γ線厚み計が使用されるので、以下の
説明においては、放射線厚み計として、γ線厚み計を用
いた場合について説明する。
第３図に示すように、放射線源と検出器との間に仮等の
被測定物を置くと、検出されるＴ線量は、吸収方程式 ％式％（２） で表される。ここに、１．は入射線！、 Ｉは透過線１
、μは吸収係数、Ｘは被測定物の厚みである。
被測定物を置くと、検出されるＴ線量は、吸収方程式 ％式％（２） で表される。ここに、１．は入射線！、 Ｉは透過線１
、μは吸収係数、Ｘは被測定物の厚みである。
したがって、被測定物の厚みχは次のように表される。
工＝（＆ ｌｏ／’Ｉ ＞ ／μ ・・・・・・・
・・・・・ （３）〔発明が解決しようとする問題点〕 （３）式からも明らかなように、γ線厚み計で測定した
厚みχは、吸収係数μの影響を受ける。この吸収係数μ
の値は、被測定物の密度、温度等の物理的条件によって
左右される。
・・・・・ （３）〔発明が解決しようとする問題点〕 （３）式からも明らかなように、γ線厚み計で測定した
厚みχは、吸収係数μの影響を受ける。この吸収係数μ
の値は、被測定物の密度、温度等の物理的条件によって
左右される。
そこで、被圧延材として密度の異なる素材を使用した複
合鋼板においては、鋼板のときに設定した吸収係数μを
そのまま使用して厚み測定を行うと、その測定値には誤
差が生ずることとなる。因みに、Ｆｅの密度は７．８４
〔ｇ／ｃｍ３〕であり、複合材の一例としてＴｉの密
度は４．５１ Ｃｇ／ａｍ３：である。
合鋼板においては、鋼板のときに設定した吸収係数μを
そのまま使用して厚み測定を行うと、その測定値には誤
差が生ずることとなる。因みに、Ｆｅの密度は７．８４
〔ｇ／ｃｍ３〕であり、複合材の一例としてＴｉの密
度は４．５１ Ｃｇ／ａｍ３：である。
この測定誤差が存在したままで板厚制御を行うと、当然
のことながら、所定の＋５．厚が得られｉニーことにな
る。
のことながら、所定の＋５．厚が得られｉニーことにな
る。
したがって、本発明は、吸収係数μが異なる材料を用い
た複合鋼板の厚みを正確に測定して、圧延制御を高精度
に行うことを目的とする。
た複合鋼板の厚みを正確に測定して、圧延制御を高精度
に行うことを目的とする。
ご問題点を解決するための手段〕
本発明の複合鋼板の圧延方法は、この目的を達成するた
め、放射線厚み計を用いて出側板厚を測定し、この測定
値と設定値との誤差に応じて板厚制御を行う複合鋼板の
圧延方法において、前記放射線厚み計の測定値を、複合
される材料のそれぞれの吸収係数とクラッド比によって
修正し、その値に基づいて板厚制御を行うことを′！ｆ
Ｆ徴とする。
め、放射線厚み計を用いて出側板厚を測定し、この測定
値と設定値との誤差に応じて板厚制御を行う複合鋼板の
圧延方法において、前記放射線厚み計の測定値を、複合
される材料のそれぞれの吸収係数とクラッド比によって
修正し、その値に基づいて板厚制御を行うことを′！ｆ
Ｆ徴とする。
第１図に示すように、圧延の対象となるスラブが、吸収
係数μ、の第１の素材と吸収係数μ２の第２の素材から
なるものとし、それぞれの複合スラブの厚みをχ１．ｘ
、とすると、入射線ｉｆ。と第１害及び第２屡の透過線
量【ｌ及びＩ２との間には、前掲の（２）式より、次の
関係式が導かれる。
係数μ、の第１の素材と吸収係数μ２の第２の素材から
なるものとし、それぞれの複合スラブの厚みをχ１．ｘ
、とすると、入射線ｉｆ。と第１害及び第２屡の透過線
量【ｌ及びＩ２との間には、前掲の（２）式より、次の
関係式が導かれる。
Ｉ ＋ ＝ Ｉ ｏｅｘｐ（−μ＋Ｉ＋）・・・・・・
・・・・・・・・・・（４）１２ ＝ Ｔ ＋ｅＸｐ（
−μ２ｘ２）・・・・・・・・・・・・・・・・（５）
これろの式より、 １２ ＝ Ｉ 、、ｅｘｐ（−μｍχ＋）ｅＸｐ（−μ
２ｘ２）＝ Ｉｏｅｘｐ （−（ｐ＋ Ｉｔ ＋ ｔ、
ｔ２ｘ２） ） ・・・・・（６）となる。ここで、全
体の厚みはχ＝１ ＋ ニエ、であるので、クラッド比
をＣ＝χｚ／ｒとすると、μ＋Ｉ＋＋Ａ１２Ｘ２＝ （
μ＋（１−ｃ）＋μ２ｃ） ｒと変形できる。ここで、 μ８二μ、（１−ｃ）十μ２Ｃ・・・・・・・・・・・
・・・・・（７）とおくと、（６）式は（８）式のよう
に変形することができる。以下、このμヮを換算吸収係
数と呼ぶことにする。
・・・・・・・・・・（４）１２ ＝ Ｔ ＋ｅＸｐ（
−μ２ｘ２）・・・・・・・・・・・・・・・・（５）
これろの式より、 １２ ＝ Ｉ 、、ｅｘｐ（−μｍχ＋）ｅＸｐ（−μ
２ｘ２）＝ Ｉｏｅｘｐ （−（ｐ＋ Ｉｔ ＋ ｔ、
ｔ２ｘ２） ） ・・・・・（６）となる。ここで、全
体の厚みはχ＝１ ＋ ニエ、であるので、クラッド比
をＣ＝χｚ／ｒとすると、μ＋Ｉ＋＋Ａ１２Ｘ２＝ （
μ＋（１−ｃ）＋μ２ｃ） ｒと変形できる。ここで、 μ８二μ、（１−ｃ）十μ２Ｃ・・・・・・・・・・・
・・・・・（７）とおくと、（６）式は（８）式のよう
に変形することができる。以下、このμヮを換算吸収係
数と呼ぶことにする。
■２−■ｏｅＸｐ（−μ、ｌｘ）パ・・・・・・・・・
・・・・・（８）これより、板厚修正値ｘＲは、 χ＊ ＝ （＆ Ｉ ｏ／ Ｉ ２） ／ Ａ１．・・
・・・・・・・−・（９）となる。複合鋼板のスラブと
圧延後の板のクランド比はほぼ等しいので、クラッド比
と第１層、第２層の吸収係数が分かっておれば、γ線厚
み計によって測定された値を（９）式によって修正し、
これをプロセスコンピュータに入力することにより、高
精度の板厚制御を行うことができる。
・・・・・（８）これより、板厚修正値ｘＲは、 χ＊ ＝ （＆ Ｉ ｏ／ Ｉ ２） ／ Ａ１．・・
・・・・・・・−・（９）となる。複合鋼板のスラブと
圧延後の板のクランド比はほぼ等しいので、クラッド比
と第１層、第２層の吸収係数が分かっておれば、γ線厚
み計によって測定された値を（９）式によって修正し、
これをプロセスコンピュータに入力することにより、高
精度の板厚制御を行うことができる。
以下、本発明の特徴を、実施例に基づいて具体的に説明
する。
する。
第２図は、本発明の圧延方法を実施するだめの制御系の
ブロック図である。第２図において、圧延スタンドは最
終スタンドのみ示している。図中１は複合鋼板の被圧延
材、２はワークロール、３はバックアップロールである
。最祢スタンドの出＋’ｔ１．ｌＩには、Ｔ線＃４Ａと
検出器４ＢとからなるＴ線厚み計を設置している。圧延
スタンド側からは、無負荷時のロールギでツブＳ。、圧
延荷重Ｐ、ミル定数Ｍ、 オフセット量α１ が実測さ
れる。プロセスコンピュータは、これろの実測値に基づ
いて前掲の（１）式による板厚計算を行う。一方、Ｔ線
厚み計に付属しているマイクロコンピュータでは、前掲
の（２）式及び（３）式に基づいて透過線量■の測定及
び板厚計算を行う。次に、プロセスコンピュータでは、
上位計算機より伝送されたクラッド比に基づいて検算吸
収係数の計算を行う。複合鋼板の層を形成する各財補の
吸収係数μｍは、密度ρ１．厚み測定時の温、変θ１．
線膨張係数β１の関数であるので、これらのパラメータ
を勘案した数値決定を行う。
ブロック図である。第２図において、圧延スタンドは最
終スタンドのみ示している。図中１は複合鋼板の被圧延
材、２はワークロール、３はバックアップロールである
。最祢スタンドの出＋’ｔ１．ｌＩには、Ｔ線＃４Ａと
検出器４ＢとからなるＴ線厚み計を設置している。圧延
スタンド側からは、無負荷時のロールギでツブＳ。、圧
延荷重Ｐ、ミル定数Ｍ、 オフセット量α１ が実測さ
れる。プロセスコンピュータは、これろの実測値に基づ
いて前掲の（１）式による板厚計算を行う。一方、Ｔ線
厚み計に付属しているマイクロコンピュータでは、前掲
の（２）式及び（３）式に基づいて透過線量■の測定及
び板厚計算を行う。次に、プロセスコンピュータでは、
上位計算機より伝送されたクラッド比に基づいて検算吸
収係数の計算を行う。複合鋼板の層を形成する各財補の
吸収係数μｍは、密度ρ１．厚み測定時の温、変θ１．
線膨張係数β１の関数であるので、これらのパラメータ
を勘案した数値決定を行う。
（７）式に基づく換算吸収係数μ８の計算結果により、
前掲の（９）式に基づく測定筒の修正を行うっこの修正
後の板厚Ｘ、と、板厚計算で求めた板厚りに基づいて、
プロセスコンピュータでは、板厚誤差の計算、オフセン
ト量の再計算を実行し、次バス以降のロールギャップ修
正をして圧下位置制御を行う。
前掲の（９）式に基づく測定筒の修正を行うっこの修正
後の板厚Ｘ、と、板厚計算で求めた板厚りに基づいて、
プロセスコンピュータでは、板厚誤差の計算、オフセン
ト量の再計算を実行し、次バス以降のロールギャップ修
正をして圧下位置制御を行う。
このようにして、複合鋼板の圧延を高精度で行うことが
できる。
できる。
鋼材及び複合材の吸収係数について各種測定を行った結
果を次に示す。
果を次に示す。
注：密度、吸収係数は、温度２０℃のときの渣この吸収
係数μのテーブル及びクラッド比に基づいてＴ線厚み測
定器の測定値を修正したと二ろ、成品の厚み誤差は±０
．５ ｍｍ以内に収まり、高精度の圧延を行うことがで
きた。
係数μのテーブル及びクラッド比に基づいてＴ線厚み測
定器の測定値を修正したと二ろ、成品の厚み誤差は±０
．５ ｍｍ以内に収まり、高精度の圧延を行うことがで
きた。
＝発明の効果〕
以上に説明したように、本発明においては、複合材を構
成する材料の吸収係数及びクラッド比によって放射線厚
み計の測定値を修正して圧延制御を行うようにしている
。これにより、誤差のない圧延を行うことができ、複合
′鋼板の板厚精度を向上させることができる。
成する材料の吸収係数及びクラッド比によって放射線厚
み計の測定値を修正して圧延制御を行うようにしている
。これにより、誤差のない圧延を行うことができ、複合
′鋼板の板厚精度を向上させることができる。
第１図は本発明の測定原理を示す説明図、第２図は本発
明に係る圧延制御系のブロック図、第３図は放射線厚み
計の測定原理を示す説明図である。 特許出願人 新日本製鐵 株式會社 代 理 人 小 堀 益 （ほか２名）
第 １ 図 工２ ↑ １ ↑ １１ ■ １１ ↑ １ ↑
明に係る圧延制御系のブロック図、第３図は放射線厚み
計の測定原理を示す説明図である。 特許出願人 新日本製鐵 株式會社 代 理 人 小 堀 益 （ほか２名）
第 １ 図 工２ ↑ １ ↑ １１ ■ １１ ↑ １ ↑
Claims (1)
- １、放射線厚み計を用いて出側板厚を測定し、この測定
値と設定値との誤差に応じて板厚制御を行う複合鋼板の
圧延方法において、前記放射線厚み計の測定値を、複合
される材料のそれぞれの吸収係数とクラッド比によって
修正し、その値に基づいて板厚制御を行うことを特徴と
する複合鋼板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62094672A JPS63260618A (ja) | 1987-04-16 | 1987-04-16 | 複合鋼板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62094672A JPS63260618A (ja) | 1987-04-16 | 1987-04-16 | 複合鋼板の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63260618A true JPS63260618A (ja) | 1988-10-27 |
Family
ID=14116726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62094672A Pending JPS63260618A (ja) | 1987-04-16 | 1987-04-16 | 複合鋼板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63260618A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108144963A (zh) * | 2017-12-01 | 2018-06-12 | 中南大学 | 一种包覆复合金属差厚板脉冲电流轧制工艺 |
-
1987
- 1987-04-16 JP JP62094672A patent/JPS63260618A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108144963A (zh) * | 2017-12-01 | 2018-06-12 | 中南大学 | 一种包覆复合金属差厚板脉冲电流轧制工艺 |
| CN108144963B (zh) * | 2017-12-01 | 2019-08-27 | 中南大学 | 一种包覆复合金属差厚板脉冲电流轧制工艺 |
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