RS67439B1 - Laminirano jezgro, metod za proizvodnju laminiranog jezgra i električni motor - Google Patents

Laminirano jezgro, metod za proizvodnju laminiranog jezgra i električni motor

Info

Publication number
RS67439B1
RS67439B1 RS20251178A RSP20251178A RS67439B1 RS 67439 B1 RS67439 B1 RS 67439B1 RS 20251178 A RS20251178 A RS 20251178A RS P20251178 A RSP20251178 A RS P20251178A RS 67439 B1 RS67439 B1 RS 67439B1
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
adhesive
epoxy resin
parts
mass
electric motor
Prior art date
Application number
RS20251178A
Other languages
English (en)
Inventor
Shinsuke TAKATANI
Hiroyasu Fujii
Kazutoshi Takeda
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of RS67439B1 publication Critical patent/RS67439B1/sr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J163/00—Adhesives based on epoxy resins; Adhesives based on derivatives of epoxy resins
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/24—Magnetic cores
    • H01F27/245—Magnetic cores made from sheets, e.g. grain-oriented
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/02—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
    • H02K15/021—Magnetic cores
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B7/00—Layered products characterised by the relation between layers; Layered products characterised by the relative orientation of features between layers, or by the relative values of a measurable parameter between layers, i.e. products comprising layers having different physical, chemical or physicochemical properties; Layered products characterised by the interconnection of layers
    • B32B7/04—Interconnection of layers
    • B32B7/12—Interconnection of layers using interposed adhesives or interposed materials with bonding properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J11/00—Features of adhesives not provided for in group C09J9/00, e.g. additives
    • C09J11/02—Non-macromolecular additives
    • C09J11/06—Non-macromolecular additives organic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J133/00—Adhesives based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by only one carboxyl radical, or of salts, anhydrides, esters, amides, imides, or nitriles thereof; Adhesives based on derivatives of such polymers
    • C09J133/04—Homopolymers or copolymers of esters
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J133/00—Adhesives based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by only one carboxyl radical, or of salts, anhydrides, esters, amides, imides, or nitriles thereof; Adhesives based on derivatives of such polymers
    • C09J133/04—Homopolymers or copolymers of esters
    • C09J133/06—Homopolymers or copolymers of esters of esters containing only carbon, hydrogen and oxygen, the oxygen atom being present only as part of the carboxyl radical
    • C09J133/10—Homopolymers or copolymers of methacrylic acid esters
    • C09J133/12—Homopolymers or copolymers of methyl methacrylate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J151/00—Adhesives based on graft polymers in which the grafted component is obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Adhesives based on derivatives of such polymers
    • C09J151/08—Adhesives based on graft polymers in which the grafted component is obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Adhesives based on derivatives of such polymers grafted on to macromolecular compounds obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
    • H01F3/02—Cores, Yokes, or armatures made from sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/04—Details of the magnetic circuit characterised by the material used for insulating the magnetic circuit or parts thereof
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
    • H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
    • H02K1/18—Means for mounting or fastening magnetic stationary parts on to, or to, the stator structures
    • H02K1/185—Means for mounting or fastening magnetic stationary parts on to, or to, the stator structures to outer stators
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/02—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K5/00—Use of organic ingredients
    • C08K5/49—Phosphorus-containing compounds
    • C08K5/5399—Phosphorus bound to nitrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09J—ADHESIVES; NON-MECHANICAL ASPECTS OF ADHESIVE PROCESSES IN GENERAL; ADHESIVE PROCESSES NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE; USE OF MATERIALS AS ADHESIVES
    • C09J2203/00—Applications of adhesives in processes or use of adhesives in the form of films or foils
    • C09J2203/326—Applications of adhesives in processes or use of adhesives in the form of films or foils for bonding electronic components such as wafers, chips or semiconductors
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K2213/00—Specific aspects, not otherwise provided for and not covered by codes H02K2201/00 - H02K2211/00
    • H02K2213/03—Machines characterised by numerical values, ranges, mathematical expressions or similar information
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
    • Y02T10/64—Electric machine technologies in electromobility

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
  • Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)

Description

[0001] Opis
[0002] [Oblast tehnike predmetnog pronalaska]
[0003] Predmetni pronalazak se odnosi na laminirano jezgro, metod za proizvodnju laminiranog jezgra i elektični motor.
[0004] Predmetni pronalazak je prijavljen preko japanske patentne prijave broj 2018-235867, koja je podeta 17. decembra 2018. godine.
[0005] [Prethodno stanje tehnike]
[0006] Konvencionalno, laminirano jezgro u kojem je veći broj limova od električnog čeličnog lima laminirano jedan na drugi poznato je kao jezgro koje se koristi kod električnih motora. Veći broj limova od električnog čeličnog lima je međusobno spojeno metodama kao što su zavarivanje, lepljenje i pričvršćivanje.
[0007] U dokumentu JP 2004-88970 A se opisuje laminirano jezgro u kome su perforirani električni čelični limovi međusobno spojeni pomoću epoksidne smole ili pomoću akrilne smole. U dokumentu JP 2000-152570 A se opisuje postupak za proizvodnju magnetnog gvozdenog jezgra. U dokumentu JP 2017-028911 A se opisuje izolacioni papir koji se koristi kod rotirajućih električnih mašina. U dokumentu WO 2018/216565 A1 se opisuje postupak za proizvodnju laminirane čelične ploče. U dokumentu JP H11-162724 A se opisuje postupak za proizvodnju elektromagnetnih čeličnih limova za spojena gvozdena jezgra. U dokumentu US 2018/056629 A1 se opisuje postupak za proizvodnju laminirane čelične ploče laminiranjem većeg broja čeličnih ploča. U dokumentu US 2010/197830 A1 se opisuje tečni lepak za elektronske komponente kao što su poluprovodnički čipovi.
[0008] [Opis predmetnog pronalaska]
[0009] [Problem koji treba rešiti predmetnim pronalaskom]
[0010] Međutim, u srodnoj struci, kao što je u dokumentu JP 2004-88970 A, dovoljna čvrstoća adhezije između perforiranih električnih čeličnih limova ne može se lako postići.
[0011] Cilj ovog predmetnog pronalaska je da se obezbedi laminirano jezgro u kojem su perforirani električni čelični limovi zalepljeni jedan za drugi sa visokom čvrstoćom adhezije, metod njihove proizvodnje i električni motor u koji su pomenuti električni čelični limovi ugrađeni.
[0012] [Sredstva za rešavanje problema]
[0013] [0007] Predmetni pronalazak je specificiran preko nezavisnih patentnih zahteva. Poželjni primeri realizacije su definisani u zavisnim patentnim zahtevima. U sledećem opisu, iako se brojne karakteristike mogu označiti kao opcione, ipak se priznaje da se sve karakteristike koje su obuhvaćene nezavisnim patentnim zahtevima ne trebaju tumačiti kao opcione.
[0015] [Efekat realizacije predmetnog pronalaska]
[0017] Prema ovom predmetnom pronalasku, moguće je obezbediti laminirano jezgro u kojem su perforirani električni čelični limovi zalepljeni jedan za drugi sa visokom čvrstoćom adhezije, postupak proizvodnje pomenutih perforiranih električnih čeličnih limovia i električni motor koji ima pomenute električne čelične limove.
[0019] [Kratak opis priloženih crteža]
[0021]
[0022] Na Slici 1 je dat poprečni presek električnog motora koji uključuje adhezivno laminirano jezgro prema jednom rešenju ovog predmetnog pronalaska.
[0023] Na Slici 2 je dat bočni prikaz laminiranog jezgra za stator.
[0024] Na Slici 3 je dat poprečni presek duž linije A-A sa Slike 2 i prikaz primera rasporeda adhezivnog dela adhezivnog laminiranog jezgra statora.
[0025] Na Slici 4 je dat bočni prikaz koji prikazuje šematsku konfiguraciju uređaja za proizvodnju adhezivnog laminiranog jezgra statora.
[0027] Rešenja za primenu u predmetnom pronalasku]
[0029] U nastavku će biti opisano adhezivno laminirano jezgro za stator prema jednom rešenju ovog predmetnog pronalaska i električni motor koji uključuje adhezivno laminirano jezgro za stator sa osvrtom na priložene crteže. Pored toga, u ovom rešenju, kao primer će biti opisan motor koji je električni motor, tačnije, sinhroni motor, i još tačnije, permanentni magnetni električni motor. Ova vrsta motora se pogodno koristi, na primer, u električnom vozilu ili slično.
[0031] Kao što je prikazano na Slici 1, električni motor 10 sadrži stator 20, rotor 30, kućište 50 i rotaciono vratilo 60. Stator 20 i rotor 30 su smešteni u kućištu 50. Stator 20 je fiksiran na unutrašnjost kućišta 50.
[0033] U ovom rešenju, kao električni motor 10 koristi se unutrašnji tip rotora kod koga se rotor 30 nalazi na unutrašnjoj strani statora 20 u radijalnom smeru. Međutim, kao električni motor 10 može se koristiti i spoljašnji tip rotora kod koga se rotor 30 nalazi na spoljašnjoj strani statora 20. Dalje, u ovom rešenju, električni motor 10 je trofazni naizmenični motor sa 12 polova i 18 žlebova. Međutim, broj polova, broj žlebova, broj faza i slično mogu se menjati po potrebi.
[0035] Električni motor 10 može da rotira brzinom od 1000 o/min, na primer, primenom struje pobude koja ima efektivnu vrednost od 10 A i frekvenciju od 100 Hz na svaku fazu.
[0037] Stator 20 sadrži adhezivno laminirano jezgro statora (u daljem tekstu, jezgro statora) 21 i namotaj (nije prikazan).
[0039] [0015] Jezgro statora 21 sadrži prstenasti zadnji deo jezgra 22 i veći broj ozubljenih delova 23. U daljem tekstu, pravac duž centralne ose O jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) naziva se aksijalni pravac, radijalni pravac jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) (to jest pravac koji je normalan na centralnu osu O) naziva se radijalni pravac, a kružni pravac jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) (to jest pravac koji se okreće oko centralne ose O) naziva se kružni pravac.
[0041] Zadnji deo jezgra 22 je oblikovan u prstenasti oblik, u pogledu odozgo na stator 20 duž aksijalnog pravca.
[0043] Veći broj ozubljenih delova 23 viri iz unutrašnje periferije zadnjeg dela jezgra 22 ka unutra u radijalnom smeru (prema centralnoj osi O zadnjeg dela jezgra 22 u radijalnom smeru). Veći broj ozubljenih delova 23 je raspoređeno u jednakim ugaonim intervalima u obimnom smeru. U ovom rešenju, osamnaest ozubljenih delova 23 je predviđeno u intervalima centralnog ugla od 20° oko centralne ose O. Veći broj ozubljenih delova 23 je oblikovano tako da imaju isti oblik i istu veličinu jedan sa drugim. Dakle, veći broj ozubljenih delova 23 ima istu dimenziju debljine jedan sa drugim.
[0045] Namotaji su namotani na ozubljene delove 23. Namotaji mogu biti koncentrisani namotaji ili raspodeljeni namotaji.
[0047] Rotor 30 je postavljen sa unutrašnje strane radijalnog pravca u odnosu na stator 20 (jezgro statora 21). Rotor 30 sadrži jezgro rotora 31 i veći broj permanentnih magneta 32.
[0049] Jezgro rotora 31 je formirano u prstenastom obliku (oblik prstenastog prstena) i postavljeno je koaksijalno sa statorom 20. Rotaciono vratilo 60 je smešteno unutar jezgra rotora 31. Rotaciono vratilo 60 je fiksirano za jezgro rotora 31.
[0051] Veći broj permanentnih magneta 32 je fiksirano za jezgro rotora 31. U ovom rešenju, set od dva permanentna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Veći broj setova permanentnih magneta 32 je raspoređeno u jednakim ugaonim intervalima u obimnom pravcu. U ovom rešenju, dvanaest setova permanentnih magneta 32 (ukupno dvadeset četiri) je postavljeno u intervalima centralnih uglova od 30° oko centralne ose O.
[0053] U ovom rešenju, kao električni motor sa permanentnim magnetom usvojen je motor sa unutrašnjim permanentnim magnetom. U jezgru rotora 31 formirano je više prolaznih rupa 33 koje prodiru kroz jezgro rotora 31 u aksijalnom smeru. Veći broj prolaznih rupa 33 je predviđeno da odgovara rasporedu većem broju permanentnih magneta 32. Svaki permanentni magnet 32 je fiksiran za jezgro rotora 31 u stanju u kojem je smešten unutar odgovarajuće prolazne rupe 33. Fiksiranje svakog permanentnog magneta 32 za jezgro rotora 31 može se ostvariti, na primer, na takav način da su spoljašnja površina permanentnog magneta 32 i unutrašnja površina prolazne rupe 33 zalepljene lepkom. Pored toga, kao električni motor sa permanentnim magnetom, umesto motora sa unutrašnjim permanentnim magnetom može se usvojiti motor sa površinskim permanentnim magnetom.
[0055] I jezgro statora 21 i jezgro rotora 31 su laminirana jezgra. Na primer, kao što je prikazano na Slici 2, jezgro statora 21 je formirano slaganjem većeg broja električnih čeličnih limova 40.
[0056] Pored toga, debljina laminacije (cela dužina duž centralne ose O) svakog od jezgara statora 21 i jezgara rotora 31 je, na primer, 50,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra statora 21 je, na primer, 250,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra statora 21 je, na primer, 165,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra rotora 31 je, na primer, 163,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra rotora 31 je, na primer, 30,0 mm. Međutim, ove vrednosti su primeri, a debljina laminacije, spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra statora 21, i debljina laminacije, spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra rotora 31 nisu ograničeni na ove vrednosti. Ovde je unutrašnji prečnik jezgra statora 21 zasnovan na vrhu ozubljenog dela 23 jezgra statora 21. To jest, unutrašnji prečnik jezgra statora 21 je prečnik virtuelnog kruga koji je upisan u vrhove svih ozubljenih delova 23.
[0058] Svaki od električnih čeličnih limova 40 koji čine jezgro statora 21 i jezgro rotora 31 formiran je, na primer, probijanjem električnih čeličnih limova kao osnovnog materijala. Kao električni čelični lim 40, može se koristiti poznati električni čelični lim. Hemijski sastav električnog čeličnog lima 40 nije posebno ograničen. U ovom rešenju, kao električni čelični lim 40, koristi se zrnasto neorijentisani električni čelični lim. Kao zrnasto neorijentisani električni čelični lim, na primer, može se usvojiti traka od zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima prema standardu JIS C 2552:2014.
[0060] Međutim, kao električni čelični lim 40, moguće je koristiti i zrnasto orijentisani električni čelični lim umesto zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima. Kao zrnasto orijentisani električni čelični lim, može se usvojiti traka od zrnasto orijentisanog električnog čeličnog lima prema standardu JIS C 2553:2012.
[0062] Da bi se poboljšala obradivost električnog čeličnog lima ili gubitak gvožđa u laminiranom jezgru, izolacioni premazi su predviđeni na obe površine električnog čeličnog lima 40. Kao materijal koji čini izolacioni premaz, može se koristiti, na primer, (1) neorgansko jedinjenje, (2) organska smola, (3) smeša neorganskog jedinjenja i organske smole i slično. Kao neorgansko jedinjenje, na primer, mogu se navesti (1) kompleks dihromata i borne kiseline, (2) kompleks fosfata i silicijum dioksida i slično. Kao organska smola, mogu se navesti epoksidna smola, akrilna smola, akrilna stirenska smola, poliesterska smola, silikonska smola i fluorna smola i slično.
[0064] Da bi se osigurale izolacione performanse između električnih čeličnih limova 40 koji su laminirani jedan sa drugim, debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj površini električnog čeličnog lima 40) je poželjno 0,1 µm ili više.
[0066] S druge strane, efekat izolacije postaje zasićen kako izolacioni premaz postaje deblji. Dalje, kako izolacioni premaz postaje deblji, faktor prostora se smanjuje, a performanse se smanjuju kako se jezgro statora smanjuje. Zbog toga, izolacioni premaz može biti što tanji u opsegu koji može da obezbedi performanse izolacije. Debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj površini električnog čeličnog lima 40) je poželjno 0,1 µm ili više i 5 µm ili manje, a još poželjnije 0,1 µm ili više i 2 µm ili manje.
[0068] [0030] Kako debljina električnog čeličnog lima 40 postaje tanja, efekat poboljšanja gubitaka gvožđa postepeno postaje zasićen. Dalje, kako električni čelični lim 40 postaje tanji, troškovi proizvodnje električnog čeličnog lima 40 se povećavaju. Zbog toga, debljina električnog čeličnog lima 40 je poželjno 0,10 mm ili više, uzimajući u obzir efekat poboljšanja gubitaka gvožđa i troškove proizvodnje.
[0070] S druge strane, kada je električni čelični lim 40 previše debeo, proces presovanja lima od električnog čeličnog lima 40 postaje otežan. Zbog toga je debljina električnog čeličnog lima 40 poželjno 0,65 mm ili manje, uzimajući u obzir proces presovanja električnog čeličnog lima 40.
[0072] Dalje, gubitak gvožđa se povećava kako električni čelični lim 40 postaje deblji. Stoga je debljina lima od elektrotehničkog čelika 40 poželjno 0,35 mm ili manje, a još poželjnije 0,20 mm ili 0,25 mm, uzimajući u obzir karakteristike gubitka gvožđa električnog čeličnog lima 40.
[0074] Uzimajući u obzir gore navedene tačke, debljina svakog električnog čeličnog lima 40 je, na primer, 0,10 mm ili više i 0,65 mm ili manje, poželjno 0,10 mm ili više i 0,35 mm ili manje, a još poželjnije 0,20 mm ili 0,25 mm. Pored toga, debljina električnog čeličnog lima 40 uključuje debljinu izolacionog premaza.
[0076] Kao što je prikazano na Slici 2, u jezgru statora 21, između svih kompleta električnih čeličnih limova 40 koji su jedan pored drugog u smeru slaganja, nalazi se veći broj adhezivnih delova 41 koji lepe električne čelične limove 40 jedan za drugi. Svi kompleti električnih čeličnih limova 40 koji su jedan pored drugog u smeru slaganja su lepljeni jedan za drugi pomoću većeg broja adhezivnih delova 41 koji se nalaze između električnih čeličnih limova 40. To jest, veći broj električnih čeličnih limova 40 koji čine jezgro statora 21 su naslagani sa adhezivnim delovima 41 između njih. Električni čelični limovi 40 koji su naslagani jedan pored drugog u smeru slaganja nisu fiksirani drugim sredstvima (na primer, pričvršćivanjem ili slično).
[0078] Adhezivni deo 41 se koristi za lepljenje električnih čeličnih limova 40 koji su naslonjeni jedan pored drugog u smeru slaganja. Adhezivni deo 41 je deo koji je napravljen od lepka (u daljem tekstu, lepak (X)) koji sadrži jednu ili obe smole, akrilnu smolu i epoksidnu smolu i ima SP vrednost od 7,8 (cal/cm3)<1/2>do 10,7 (cal/cm3)<1/2>. To jest, adhezivni deo 41 je lepak (X) koji se stvrdnjava bez razdvajanja.
[0080] Vrednost SP označava parametar rastvorljivosti koji je definisao Hildebrand. Vrednost SP lepka (X) se meri iz rastvorljivosti očvrslog proizvoda koji je dobijen očvršćavanjem lepka (X) u različitim rastvaračima koji imaju poznatu vrednost SP. Konkretnije, vrednost SP se meri metodom koja je opisana u primerima.
[0082] U ovoj specifikaciji, „do“ koje označava numerički opseg znači da su numeričke vrednosti koje su opisane pre i posle „do“ uključene kao donja granična vrednost i gornja granična vrednost.
[0084] [0038] Kada se veći broj bušenih električnih čeličnih limova koji su naslagani jedan za drugi sa lepkom koji je između njih, koji se generalno koristi za dobijanje laminiranog jezgra, teško je postići dovoljnu čvrstoću adhezije između električnih čeličnih limova u poređenju sa slučajem kada se bušenje ne vrši. To je zato što ulje za bušenje, koje se koristi u vreme bušenja, ostaje na površini laminacije električnih čeličnih limova i nalazi se između lepka i površine laminacije električnih čeličnih limova u vreme laminiranja. Kao rezultat toga, ovo zaostalo ulje ometa lepljenje.
[0086] Smatra se da je vrednost SP ulja za probijanje bliska vrednosti cikloheksana (vrednost SP: 8,2 (cal/cm<3>)<1/2>) ili toluena (vrednost SP: 8,9 (cal/cm<3>)<1/2>. U ovom predmetnom pronalasku, pošto je vrednost SP lepka (X) kontrolisana u opsegu koji se kreće u granicama od 7,8 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>, kompatibilnost sa uljem za probijanje je odlična. Shodno tome, lepak (X) pokazuje odličnu adheziju pri laminaciji probijenih električnih čeličnih limova, a električni čelični limovi su međusobno zalepljeni sa visokom čvrstoćom adhezije. Zbog toga je moguće dobiti jezgro statora 21 koje ima visoku mehaničku čvrstoću i pri tome nisku buku i vibracije.
[0088] Dalje, kada je vrednost SP lepka (X) u opsegu od 7,8 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>, dobija se laminirano jezgro sa niskim nivoom buke i vibracija čak I kada postoji razlika između vrednosti SP lepka (X) i vrednosti SP ulja za probijanje.
[0090] SP vrednost lepka (X) je poželjno u granicama od 8,0 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,0 (cal/cm<3>)<1/2>, a još poželjnije u granicama od 8,2 (cal/cm<3>)<1/2>do 8,9 (cal/cm<3>)<1/2>, jer je poboljšana adhezivnost koja prilagođava ulje.
[0092] Poželjnije je podesiti vrednost SP lepka (X) na optimalan opseg u zavisnosti od vrste ulja za probijanje. Na primer, kada je ulje za probijanje mineralno ulje, vrednost SP lepka (X) je poželjnije u granicama od 8,2 (cal/cm<3>)<1/2>do 8,9 (cal/cm<3>)<1/2>. Kada je ulje za probijanje izoparafin, vrednost SP lepka (X) je poželjnije u granicama od 7,8 (cal/cm<3>)<1/2>do 8,5 (cal/cm<3>)<1/2>. Kada je ulje za probijanje toluen, vrednost SP lepka (X) je poželjnije u granicama od 8,5 (cal/cm<3>)<1/2>do 9,3 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0094] Kao metod za podešavanje SP vrednosti lepka (X), na primer, u slučaju lepka koji je na bazi epoksidne smole, može se navesti metod kalemljene polimerizacije akrilne smole na epoksidnu smolu. Kada se akrilna smola kalemi na epoksidnu smolu, SP vrednost teži da se smanji. U ovom slučaju, SP vrednost teži da se smanji kako se stepen polimerizacije akrilne smole povećava. Dalje, SP vrednost se može podesiti mešanjem aditiva u lepka (X). Na primer, kada je lepak (X) lepak na bazi epoksidne smole, SP vrednost lepka (X) može se smanjiti mešanjem aditiva koji ima SP vrednost manju od epoksidne smole (SP vrednost: oko 10,9 (cal cal/cm<3>)<1/2>), to jest, nižeg polariteta.
[0096] [0044] Aditiv za podešavanje SP vrednosti lepka (X) može biti bilo koji aditiv koji ne utiče na adhezivnost lepka (X) ili performanse električnog motora. Na primer, barem jedan rastvarač može biti primer iz grupe koja ima SP vrednost od 7,0 do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>i koja se sastoji od n-pentana (SP vrednost: 7,0 (cal/cm<3>)<1/2>), n-heksana (SP vrednost: 7,3 (cal/cm<3>)<1/2>, dietil etra (SP vrednost: 7,4 (cal/cm<3>)<1/2>), n-oktana (SP vrednost: 7,6 (cal/cm<3>)<1/2>), vinilhlorida (SP vrednost: 7,8 (cal/cm<3>)<1/2>), cikloheksana, izobutil acetata (SP vrednost: 8,3 (cal/cm<3>)<1/2>), izopropil acetata (SP vrednost: 8,4 (cal/cm<3>)<1/2>), butil acetata (SP vrednost: 8,5 (cal/cm<3>)<1/2>), ugljen-tetrahlorida (SP vrednost: 8,6 (cal/cm<3>)<1/2>), metilpropilketon (vrednost SP: 8,7 (cal/cm<3>)<1/2>), ksilen (vrednost SP: 8,8 (cal/cm<3>)<1/2>), toluen, etil acetat (vrednost SP: 9,1 (cal/cm<3>)<1/2>), benzen (vrednost SP: 9,2 (cal/cm<3>)<1/2>), metil etil keton (vrednost SP: 9,3 (cal/cm<3>)<1/2>), metilen hlorid (vrednost SP: 9,7 (cal/cm<3>)<1/2>), aceton (vrednost SP: 9,9 (cal/cm<3>)<1/2>), ugljen-disulfid (vrednost SP: 10,0 (cal/cm<3>)<1/2>), sirćetna kiselina (vrednost SP: (10,1 (cal/cm<3>)<1/2>) i n-heksanol (vrednost SP: 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>). Dalje, vrednost SP lepka (X) može se smanjiti mešanjem elastomera kao što je sintetička guma koja ima malu vrednost SP, što će biti opisano kasnije. Aditiv koji se meša u lepak (X) može biti jedne vrste ili dve ili više vrsta.
[0098] Kao lepak (X), može se navesti lepak na bazi epoksidne smole koji sadrži epoksidnu smolu ili lepak na bazi akrilne smole koji sadrži akrilnu smolu. Pored toga, lepak na bazi akrilne smole ne sadrži epoksidnu smolu Lepak na bazi epoksidne smole je poželjniji zbog odlične otpornosti na toplotu i lepljivosti.
[0100] Lepak na bazi epoksidne smole sadrži epoksidnu smolu i sredstvo za očvršćavanje. Sa stanovišta odlične otpornosti na toplotu, brzog očvršćavanja i adhezivnosti koja podnosi ulje, poželjniji je lepak na bazi epoksidne smole koji pored epoksidne smole i sredstva za očvršćavanje sadrži i akrilnu smolu. Može se koristiti lepak na bazi epoksidne smole koji sadrži akrilom modifikovanu epoksidnu smolu koja je dobijena kalemljenjem akrilne smole na epoksidnu smolu.
[0102] Epoksidna smola nije posebno ograničena i, na primer, mogu se navesti epoksidna smola tipa bisfenola A, epoksidna smola tipa bisfenola F, epoksidna smola tipa bisfenola AD, epoksidna smola tipa glicidilaminskog tipa i aliciklična epoksidna smola. Među njima, epoksidna smola tipa bisfenola F je poželjnija sa stanovišta niske viskoznosti i odlične obradivosti. Epoksidna smola koja se nalazi u lepku koji je na bazi epoksidne smole, može biti sastavljena od jedne ili dve ili više vrsta epoksidnih smola.
[0104] Poželjno je da temperatura prelaska u staklasto stanje (Tg) epoksidne smole bude u granicama od 80 °C do 150 °C, poželjnije od 100 °C do 150°C, a još poželjnije od 120 °C do 150 °C. Kada je Tg epoksidne smole jednaka ili viša od donje granične vrednosti pomenutih opsega, lako je dobiti jezgro statora koje ima odličnu otpornost na toplotu i visoku mehaničku čvrstoću. Kada je Tg epoksidne smole jednaka ili niža od gornje granične vrednosti opsega, lako je postići adheziju sa čeličnim limom.
[0106] Pored toga, Tg epoksidne smole je srednja temperatura prelaska u staklasto stanje merena metodom diferencijalne skenirajuće kalorimetrije (DSC) prema JIS K 7121-1987.
[0108] Prosečna vrednost molekularne težine (Mn) epoksidne smole se poželjno kreće u granicama od 1200 do 20000, poželjnije od 2000 do 18000, a još poželjnije od 2500 do 16000. Kada je Mn epoksidne smole jednaka ili veća od donje granične vrednosti opsega, lako je povećati čvrstoću adhezije. Kada je Mn epoksidne smole jednaka ili manja od gornje granične vrednosti opsega, lako je suzbiti visok viskozitet lepka na bazi epoksidne smole.
[0110] Pored toga, Mn epoksidna smola može se meriti pomoću hromatografije isključivanja po veličini (SEC) (hromatografija isključenja veličine, je tehnika razdvajanja molekula na osnovu njihove veličine, oblika i hidrodinamičkog radijusa) koja je definisana u JIS K 7252-1: 2008, pri čemu se koristi polistiren kao standardna supstanca.
[0112] [0052] Sredstvo za očvršćavanje nije posebno ograničeno i može se koristiti epoksidna smola koja se generalno koristi. Sredstvo za očvršćavanje može biti tipa koji se očvršćava na niskoj temperaturi ili sobnoj temperaturi ili može biti termoreaktivnog tipa. Kao specifični primeri sredstva za očvršćavanje, mogu se navesti, na primer, alifatični poliamini, aromatični poliamini, anhidridi kiselina, fenol novolak smole, organofosforna jedinjenja i dicijandiamidi (DICY). Sredstvo za očvršćavanje koje je sadržano u lepku na bazi epoksidne smole može se sastojati od jedne ili dve ili više vrsta.
[0114] Kao alifatični poliamin, na primer, mogu se navesti trietilentetramin, dietilentriamin (DTA) i dietilaminopropilamin (DEAPA).
[0116] Kao aromatični poliamin, na primer, mogu se navesti diaminodifenilmetan (DDM), meta-fenilendiamin (MPDA) i diaminodifenil sulfon (DDS).
[0118] Kao anhidrid kiseline, na primer, mogu se navesti anhidrid ftalne kiseline, anhidrid heksahidroftalne kiseline i anhidrid 4-metilheksahidroftalne kiseline.
[0120] Fenol novolak smola je fenol smola novolak tipa koja je dobijena podvrgavanjem fenola (fenola i slično) i aldehida (formaldehida i slično) reakciji kondenzacije pri čemu se koristi kiselinski katalizator.
[0122] Organsko jedinjenje fosfora nije posebno ograničeno i, na primer, mogu se navesti heksametil fosfat triamid, tri(dihlorpropil) fosfat, tri(hlorpropil) fosfat, trifenil fosfit, trimetil fosfat, fenilfosfonska kiselina, trifenilfosfin, tri-n-butilfosfin i difenilfosfin.
[0124] Kao sredstvo za očvršćavanje, sa stanovišta odlične otpornosti na toplotu, poželjno je sredstvo za očvršćavanje koje se stvrdnjava toplotom, fenol novolak smola i aromatični poliamin su poželjniji, a sa stanovišta da se jezgro statora sa visokom mehaničkom čvrstoćom može lako dobiti, fenol novolak smola je posebno poželjna. Kada se koriste dve ili više vrsta epoksidnih smola za očvršćavanje, na primer, može se pomenuti aspekt u kome se fenol novolak smola koristi kao glavna komponenta, a aromatični poliamin se meša.
[0126] Količina sredstva za očvršćavanje u lepku koji je na bazi epoksidne smole može se odgovarajuće podesiti u skladu sa vrstom sredstva za očvršćavanje. Na primer, kada se koristi fenol novolak smola, poželjno je da bude od 5 do 35 masenih delova u odnosu na 100 masenih delova epoksidne smole. Kada se kao sredstvo za očvršćavanje koristi organofosforno jedinjenje, količina organofosfornog jedinjenja je poželjno da bude od 5 do 35 masenih delova u odnosu na 100 masenih delova epoksidne smole.
[0128] Ubrzivač stvrdnjavanja može se dodati lepku koji je na bazi epoksidne smole. Kao ubrzivač stvrdnjavanja, mogu se navesti, na primer, tercijarni amini, sekundarni amini i imidazoli. Ubrzivač stvrdnjavanja koji se nalazi u lepku koji je na bazi epoksidne smole može se sastojati od jedne ili dve ili više vrsta.
[0130] Akrilna smola nije posebno ograničena. Kao monomer koji se koristi za akrilnu smolu, na primer, mogu se navesti nezasićene karboksilne kiseline kao što su akrilna kiselina i metakrilna kiselina i (met)akrilat kao što je metil (met)akrilat, etil (met)akrilat, n-butil (met)akrilat, izobutil (met)akrilat, cikloheksil (met)akrilat, 2-etilheksil (met)akrilat, 2-hidroksietil (met)akrilat i hidroksipropil (met)akrilat. (Met)akrilat znači akrilat ili metakrilat. Akrilna smola sadržana u lepku (X) može se sastojati od jedne ili dve ili više vrsta.
[0131] Kada se akrilna smola koristi kao lepak, može biti sadržana kao monomer koji formira akrilnu smolu u lepku pre očvršćavanja.
[0133] Prosečna molekulska težina (Mn) akrilne smole Se poželjno kreće u granicama od 5000 do 100000, poželjnije od 6000 do 80000, a još poželjnije od 7000 do 60000. Kada je Mn akrilne smole jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega, lako je povećati čvrstoću adhezije. Kada je Mn akrilne smole jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega, lako je suzbiti visok viskozitet lepka (X).
[0135] Pored toga, Mn akrilne smole može se meriti istim postupkom kao i Mn epoksidne smole.
[0137] Kada lepak na bazi epoksidne smole sadrži akrilnu smolu, količina akrilne smole nije posebno ograničena i može se podesiti na, na primer, od 20 % do 80 % od mase u odnosu na ukupnu količinu epoksidne smole i akrilne smole. Isto važi i za količinu akrilne smole u akrilno modifikovanoj epoksidnoj smoli koja je dobijena kalemljenom polimerizacijom akrilne smole, a količina akrilne smole može se podesiti na, na primer, 2 od 20 % do 80 % od mase u odnosu na ukupnu masu akrilno modifikovane epoksidne smole.
[0139] Lepak od epoksidne smole može da sadrži elastomer. Kada se elastomer pomeša, prosečan modul elastičnosti zatezne čvrstoće adhezivnog dela 41 može se kontrolisati u određenom opsegu i zbog toga se radi na poboljšanju viskoznosti i karakteristika tečenja.
[0141] Kao elastomer, mogu se navesti prirodni kaučuk i sintetički kaučuk, a sintetički kaučuk je poželjniji. Elastomer koji se nalazi u lepku na bazi epoksidne smole može se sastojati od jedne ili dve ili više vrsta.
[0143] Kao sintetički kaučuk, mogu se navesti, na primer, sintetički kaučuk na bazi polibutadiena, sintetički kaučuk na bazi nitrila i sintetički kaučuk na bazi hloroprena.
[0145] Kao sintetička guma na bazi polibutadiena, mogu se navesti, na primer, izoprenska guma (IR), butadienska guma (BR), stiren-butadienska guma (SBR), poliizobutilen (butil guma, IIR) i etilen-propilen-dienska guma (EPDM). Kao sintetička guma na bazi nitrila, mogu se navesti, na primer, akrilonitril-butadienska guma (NBR) i akrilna guma (ACM). Kao sintetička guma na bazi hloroprena, može se navesti hloroprenska guma (CR).
[0147] Elastomeri kao što su EPDM (vrednost SP: od 7,9 cal/cm<3>)<1/2>do 8,0 (cal/cm<3>)<1/2>), SBR (vrednost SP: od 8,1 cal/cm<3>)<1/2>do 8,7 (cal/cm<3>)<1/2>), BR (vrednost SP: od 8,1 cal/cm<3>)<1/2>do 8,6 (cal/cm3)¹/²) i NBR (vrednost SP: od 8,7 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,5 (cal/cm<3>)<1/2>) koji imaju vrednost SP manju od one epoksidne smole mogu se koristiti za podešavanje vrednosti SP lepka (X). Kada se koristi takav elastomer, pro ečan modul elastičnosti na zatezanje se takođe može kontrolisati, a istovremeno se poboljšava adhezija koja prihvata ulje. Dalje, kada se elastomer sa vrednošću SP manjom od one kada se epoksidna smola pomeša u lepak (X), laminirano jezgro može biti posebno dizajnirano za niske vibracije i buku. Mehanizam sa niskim vibracijama i bukom zbog mešanja elastomera nije uvek jasan, ali se to razmatra jer se čvrstoća adhezije između električnih čeličnih limova i performanse apsorpcije vibracija povećavaju zbog toga što elastomer ima malu vrednost SP.
[0150] 1
[0151] Kao poželjan lepak na bazi epoksidne smole, mogu se navesti primeri lepka koji sadrži epoksidnu smolu i fenol novolak smolu, lepka koja sadrži epoksidnu smolu, fenol novolak smolu i akrilnu smolu, lepka koja sadrži epoksidnu smolu sa temperaturom zagrevanja (Tg) koja se kreće u granicama od 120 °C do 180 °C i organofosforno jedinjenje, i lepka koja sadrži epoksidnu smolu, sredstvo za stvrdnjavanje epoksidne smole i elastomer.
[0153] Kao poželjniji lepak na bazi epoksidne smole, mogu se navesti lepkovi (X1) do (X6) sa sledećim sastavima.
[0155] Lepak (X1): lepak je sastavljen od 100 masenih delova epoksidne smole i 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole.
[0157] Lepak (X2): lepak je sastavljen od 100 masenih delova epoksidne smole i 5 do 35 masenih delova organofosfornog jedinjenja.
[0159] Lepak (X3): lepak je sastavljen od 100 masenih delova epoksidne smole, 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole i 5 do 50 masenih delova elastomera.
[0161] Lepak (X4): lepak je sastavljen od 100 masenih delova akrilom modifikovane epoksidne smole dobijene kalem polimerizacijom akrilne smole i 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole.
[0163] Lepak (X5): lepak je sastavljen od 100 masenih delova akrilom modifikovane epoksidne smole dobijene kalem polimerizacijom akrilne smole, 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole i 5 do 50 masenih delova elastomera.
[0165] Lepak (X6): lepak je sastavljen od 100 masenih delova epoksidne smole, 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole i 5 do 10 masenih delova rastvarača koji ima SP vrednost od 7,0 do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0167] Kod ovih lepkova (X1) do (X6), poželjni aspekti svakog od epoksidne smole, organskog fosfornog jedinjenja i elastomera mogu se na odgovarajući način kombinovati.
[0169] Kada je adhezivni deo 41 formiran pomoću lepka koji je na bazi epoksidne smole i koji sadrži epoksidnu smolu sa Tg koja se kreće u granicama od 120 °C do 180 °C, sredstvo za očvršćavanje epoksidne smole i elastomer, prosečan modul elastičnosti na zatezanje na sobnoj temperaturi adhezivnog dela 41 je poželjno od 1500 MPa do 5000 MPa, a prosečan modul elastičnosti na zatezanje na temperature od 150 °C se poželjno kreće u granicama od 1000 MPa do 3000 MPa. U ovom slučaju, poželjnije je formirati adhezivni deo 41 lepkom koji je na bazi epoksidne smole i koji je sastavljen od 100 masenih delova epoksidne smole sa Tg koja se kreće u granicama od 120 °C do 180 °C, 5 do 35 masenih delova sredstva za očvršćavanje epoksidne smole i 5 do 50 masenih delova elastomera.
[0171] [0081] Prosečan modul elastičnosti pri zatezanju adhezionog dela 41 na sobnoj temperaturi se poželjno kreće u granicama od 1500 MPa do 5000 MPa, a još poželjnije od 1500 MPa do 4000 MPa. Kada je prosečan modul elastičnosti pri zatezanju na sobnoj temperaturi jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega, karakteristike gubitka gvožđa laminiranog jezgra su odlične. Kada je prosečan modul elastičnosti pri zatezanju na sobnoj temperaturi jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega, čvrstoća vezivanja laminiranog jezgra je odlična.
[0173] Pored toga, prosečan modul elastičnosti na zatezanje na sobnoj temperaturi je vrednost merena na 25 °C rezonantnom metodom nakon izrade uzorka za merenje. Konkretno, uzorak se može dobiti lepljenjem dva električna čelična lima 40 pomoću lepka koji se meri i očvršćavanjem lepka da bi se formirao adhezivni deo 41. Prosečan modul elastičnosti na zatezanje za uzorak meri se rezonantnom metodom prema standardu JIS R 1602:1995. Zatim se prosečan modul elastičnosti na zatezanje pojedinačnog adhezivnog dela 41 dobija isključivanjem uticaja samog električnog čeličnog lima 40 izračunavanjem iz prosečnog modula elastičnosti na zatezanje (izmerene vrednosti) uzorka.
[0175] Pošto je modul elastičnosti pri zatezanju, koji je dobijen iz uzorka na ovaj način, jednak prosečnoj vrednosti celog laminiranog jezgra, ova vrednost se smatra prosečnim modulom elastičnosti pri zatezanju. Sastav je podešen tako da se prosečni modul elastičnosti pri zatezanju jedva menja u zavisnosti od položaja slaganja u pravcu slaganja ili obodnog položaja laminiranog jezgra oko centralne ose. Zbog toga, prosečni modul elastičnosti pri zatezanju E može se podesiti na vrednost koja je dobijena merenjem adhezionog dela 41 nakon očvršćavanja, na gornjem krajnjem položaju laminiranog jezgra.
[0177] Dalje, prosečan modul elastičnosti pri zatezanju adhezionog dela 41 na temperature od 150 °C ee poželjno poželjno kreće u granicama od 1000 MPa do 3000 MPa, poželjnije od 1000 MPa do 2800 MPa, a još poželjnije od 1000 MPa do 2500 MPa. Kada je prosečan modul elastičnosti pri zatezanju na temperature od 150 °C jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega, čvrstoća vezivanja laminiranog jezgra je odlična. Kada je prosečan modul elastičnosti pri zatezanju na temperature od 150 °C jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega, karakteristike gubitka gvožđa laminiranog jezgra su odlične.
[0179] Pored toga, prosečan modul elastičnosti na zatezanje na temperature od 150 °C je vrednost koja je izmerena na temperaturi od 150 °C rezonantnom metodom. Prosečan modul elastičnosti na zatezanje na temperaturi od 150 °C meri se istom metodom kao i prosečan modul elastičnosti na zatezanje na sobnoj temperaturi, osim temperature merenja.
[0181] Da bi se dobila stabilna i dovoljna čvrstoća adhezije, debljina dela adhezije 41 je poželjno 1 µm ili više.
[0183] S druge strane, kada debljina adhezionog dela 41 pređe 100 µm, sila adhezije postaje zasićena. Dalje, kako adhezioni deo 41 postaje debeo, faktor prostora se smanjuje i magnetna svojstva kao što je gubitak gvožđa u jezgru statora se smanjuju. Zbog toga je debljina adhezionog dela 41 poželjno 1 µm ili više i 100 µm ili manje, a još poželjnije 1 µm ili više i 10 µm ili manje.
[0185] U gornjem opisu, debljina adhezionog dela 41 označava prosečnu debljinu adhezionog dela 41.
[0187] [0089] Prosečna debljina adhezivnog dela 41 je poželjnije 1,0 µm ili više i 3,0 µm ili manje. Kada je prosečna debljina adhezivnog dela 41 manja od 1,0 µm, ne može se postići dovoljna sila adhezije kao što je gore opisano. Zbog toga je donja granična vrednost prosečne debljine adhezivnog dela 411,0 µm, a poželjnije 1,2 µm. Nasuprot tome, kada prosečna debljina adhezivnog dela 41 postane deblja od 3,0 µm, nastaje problem u tome što se količina naprezanja električnog čeličnog lima 40 uveliko povećava zbog skupljanja u vreme termoreaktivacije. Zbog toga je gornja granična vrednost prosečne debljine adhezivnog dela 41 3,0 µm, a poželjnije 2,6 µm.
[0189] Prosečna debljina adhezivnog dela 41 je prosečna vrednost laminiranog jezgra u celini. Prosečna debljina adhezivnog dela 41 se gotovo ne menja u zavisnosti od položaja slaganja u pravcu slaganja ili obimnog položaja laminiranog jezgra oko centralne ose. Zbog toga se prosečna debljina adhezivnog dela 41 može podesiti kao prosečna vrednost numeričkih vrednosti koje su izmerene na deset ili više pozicija u obimnom pravcu na gornjem krajnjem položaju laminiranog jezgra.
[0191] Pored toga, prosečna debljina adhezivnog dela 41 može se podesiti promenom, na primer, količine nanošenja lepka. Dalje, prosečan modul elastičnosti adhezivnog dela 41 može se podesiti promenom, na primer, uslova zagrevanja i pritiska koji se primenjuju u vreme lepljenja, vrste sredstva za očvršćavanje i slično.
[0193] Adhezivni deo 41 je postavljen na više pozicija između elekričnih čeličnih limova 40 koji su jedan pored drugog u smeru slaganja. To jest, površina (prva površina) okrenuta ka smeru slaganja u elekričnom čeličnom limu 40 je opremljena regionom sa lepkom 42 i regionom bez lepka 43 kao što je prikazano na Slici. 3. Region sa lepkom 42 je region sa adhezivnim delom 41 na prvoj površini elekričnog čeličnog lima 40, odnosno region sa lepkom (X) koji se stvrdnjava bez razdvajanja na prvoj površini elekričnog čeličnog lima 40. Zatim, region bez lepka 43 je region koji nije sa adhezivnim delom 41 na prvoj površini elekričnog čeličnog lima 40, odnosno region koji nije sa lepkom (X) koji se stvrdnjava bez razdvajanja na prvoj površini elekričnog čeličnog lima 40. U jezgru statora 21, poželjno je da adhezivni deo 41 bude delimično postavljen između zadnjih delova jezgra 22 i između nazubljenih delova 23 koji se nalaze između elekričnih čeličnih limova 40 koji su jedan pored drugog u smeru slaganja.
[0195] Tipično, adhezivni delovi 41 su raspoređeni tako da budu raspoređeni na više položaja između elekričnih čeličnih limova 40 koji su poređani jedan pored drugog u smeru slaganja.
[0197] Na Slici 3 je dat primer rasporeda adhezivnog dela 41. U ovom primeru, adhezivni delovi 41 su formirani tako da budu u obliku većeg broja kružnih tačaka. Konkretnije, veći broj adhezivnih delova 41 je formirano u zadnjem delu jezgra 22 pod istim ugaonim intervalima u obimnom pravcu kako bi bili u obliku tačaka sa prosečnim prečnikom od 12 mm. U svakom ozubljenom delu 23, veći broj adhezivnih delova 41 je formirano duž radijalnog pravca kako bi bili u obliku tačke sa prosečnim prečnikom od 8 mm.
[0199] Prosečan prečnik koji je prikazan ovde je samo primer. Prosečan prečnik tačkastog adhezivnog dela 41 zadnjeg dela jezgra 22 se poželjno kreće u granicama od 2 mm do 20 mm. Prosečan prečnik tačkastog adhezivnog dela 41 svakog ozubljenog dela 23 se poželjno kreće u granicama od 2 mm do 15 mm. Dalje, obrazac formiranja na Slici 3 je primer, a broj, oblik i raspored adhezivnog dela 41 koji se nalazi između elekričnih čeličnih limova 40 mogu se na odgovarajući način promeniti ako je potrebno.
[0202] 1
[0203] Prosečan prečnik se dobija merenjem prečnika lepljivog traga adhezivnog dela 41 sa koga se elekrični čelični lim 40 odlepljuje lenjirom. Ako oblik lepljivog traga u pogledu odozgo nije savršen krug, njegov prečnik treba da bude prečnik opisanog kruga (savršenog kruga) lepljivog traga u pogledu odozgo.
[0205] (Metod proizvodnje laminiranog jezgra)
[0207] U nastavku će biti opisan metod proizvodnje jezgra statora sa adhezivnim laminiranim jezgrom prema jednom rešenja ovog predmetnog pronalaska, uz pozivanje na priložene crteže.
[0209] Jezgro statora 21 može se proizvesti ponavljanjem operacije nanošenja lepka (X) na veći broj pozicija na površini elekričnog čeličnog lima 40, slaganjem jednog elekričnog čeličnog lima 40 na drugi elekrični čelični lim, presovanjem elekričnog čeličnog lima i ponavljanjem formiranja adhezivnog dela.
[0211] U nastavku će biti opisan metod za proizvodnju jezgra statora 21 korišćenjem uređaja za proizvodnju 100 koji je prikazan na Slici 4.
[0213] Prvo će biti opisan uređaj za proizvodnju 100. U uređaju za proizvodnju 100, elekrični čelični lim P se više puta buši pomoću kalupa koji su postavljeni na svakom koraku kako bi se postepeno menjao oblik elekričnog čeličnog lima 40 dok se dovodi iz namotanog stanja C (obruča) u smeru strelice F, lepak (X) se nanosi na unapred određeni položaj donje površine drugog i narednih elekričnih čeličnih limova 40, a bušeni elekrični čelični limovi 40 se sekvencijalno slažu i krimpuju.
[0215] Kao što je prikazano na Slici 4 uređaj za proizvodni 100 uključuje korak u kome se vrši bušenje prve faze 110 koja je najbliža namotaju C, korak za bušenje druge faze 120 koja je postavljena tako da bude blizu nizvodne strane u smeru transporta električnog čeličnog lima od električnog čeličnog lima P u odnosu na korak za bušenje 110, i korak za nanošenje lepka 130 koji je postavljen tako da bude blizu dalje nizvodne strane u odnosu na korak za bušenje 120.
[0217] Korak koji je predviđen za bušenje 110 uključuje fiksni kalup 111 koji je postavljen ispod električnog čeličnog lima P a muški kalup 112 je postavljen iznad električnog čeličnog lima P.
[0219] Korak koji je predviđen za bušenje 120 uključuje fiksni kalup 121 koji je postavljen ispod električnog čeličnog lima P a muški kalup 122 je postavljen iznad električnog čeličnog lima P.
[0221] Korak koji je predviđen za nanošenje lepka 130 uključuje aplikator 131 koji ima više injektora koji su raspoređeni prema rasporedu adhezivnih delova 41.
[0223] Uređaj za proizvodnju 100 dodatno uključuje korak za slaganje 140 koji je postavljen na nizvodnoj strani koraka u kome je predviđeno za nanošenje lepka 130. Korak koji je predviđen za slaganje 140 uključuje uređaj za grejanje 141, fiksni kalup 142 za spoljašnji oblik, element za toplotnu izolaciju 143, muški kalup 144 za spoljašnji oblik i oprugu 145.
[0224] Uređaj za grejanje 141, fiksni kalup 142 za spoljašnji oblik i element za toplotnu izolaciju 143 nalaze se ispod l električnog čeličnog lima P.
[0226] Muški kalup 144 za spoljašnji oblik i opruga 145 nalaze se iznad električnog čeličnog lima P.
[0227] <Korak bušenja>
[0229] U uređaju za proizvodnju 100 sa gore opisanom konfiguracijom, električni čelični lim P se prvo sekvencijalno dovodi iz namotanog kotura C u smeru strelice F sa Slike 4. Zatim se električni čelični lim P prvo podvrgava probijanju pomoću koraka za probijanje 110. Zatim se električni čelični lim P podvrgava probijanju pomoću koraka za probijanje 120. Ovim procesima probijanja, električni čelični lim P može imati oblik električnog čeličnog lima 40 koji ima zadnji deo jezgra 22 i vveći broj ozubljenih delova 23, kako je prikazano na Slici 3. Međutim, pošto čelični lim nije potpuno probijen u ovom trenutku, proces prelazi na sledeći korak u smeru strelice F.
[0231] <Korak nanošenja>
[0233] U koraku za nanošenje lepka 130 u sledećoj fazi, lepak (X) se dovodi iz svakog injektora aplikatora 131 tako da se lepak (X) nanosi na više pozicija donje površine električnog čeličnog lima 40 u obliku tačke.
[0235] <Korak slaganja>
[0237] Zatim se električni čelični lim P dovodi do koraka za slaganje 140, gde ga muški kalup 144 probija za spoljašnji oblik i slaže sa velikom preciznošću. Na primer, kada se zarez formira na više pozicija spoljašnjeg perifernog kraja zadnjeg dela jezgra i traka se pritisne na zarez sa bočne površine, moguće je sprečiti pomeranje električnih čeličnih limova 40 i slagati ih sa većom preciznošću. U trenutku slaganja, električni čelični lim 40 prima konstantan pritisak od opruge 145. Kada je lepak (X) termoreaktivnog tipa, lepak se zagreva uređajem za grejanje 141, na primer, na temperature koja se kreće u granicama od 150 °C do 160 °C kako bi se podstaklo očvršćavanje.
[0239] Kada se korak bušenja, korak nanošenja i korak slaganja koji su prethodno opisani ponavljaju sekvencijalno, unapred određeni broj električnih čeličnih limova 40 može se slagati sa adhezivnim delovima 41 koji su postavljeni između njih.
[0241] Sa gore navedenim koracima, jezgro statora 21 je završeno.
[0243] Oblik jezgra statora nije ograničen na oblik koji je prikazan u gore pomenutom rešenju. Konkretno, dimenzije spoljašnjeg prečnika i unutrašnjeg prečnika jezgra statora, debljina laminata, broj proreza, odnos dimenzija između obimnog pravca i radijalnog pravca dela sa ozubljenjem, odnos dimenzija između dela sa ozubljenjem i zadnjeg dela jezgra u radijalnom pravcu i slično mogu se proizvoljno projektovati prema karakteristikama željenog električnog motora.
[0245] U rotoru gore pomenutog rešenja, jedan set od dva permanentna magneta 32 formira jedan magnetni pol, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, jedan
[0248] 1
[0249] permanentni magnet 32 može formirati jedan magnetni pol ali isto tako i tri ili veći broj permanentnih magneta 32 mogu formirati jedan magnetni pol.
[0251] U gore pomenutom ostvarenju, opisan je primer u kome je električni motor predstavljen kao električni motor sa permanentnim magnetom, ali struktura električnog motora nije ograničena na to kao što je prikazano u nastavku. Struktura električnog motora može dalje koristiti razne poznate strukture koje nisu prikazane u nastavku.
[0253] U gore pomenutom ostvarenju, opisan je primer u kome je električni motor predstavljen kao električni motor sa permanentnim magnetom, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može biti reluktantni motor ili poljski motor sa elektromagnetnim poljem (motor sa poljem sa namotajima).
[0255] U gore pomenutom ostvarenju, opisan je primer u kome je AC motor sinhroni motor, ali ovaj pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može biti indukcioni motor.
[0257] U gore pomenutom ostvarenju, opisan je primer u kome je motor AC motor, ali ovaj pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može biti jednosmerni motor.
[0259] U gore pomenutom ostvarenju, opisan je primer u kome je električni motor motorkoji je opisan, ali ovaj pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može biti generator.
[0261] U gore pomenutom ostvarenju, prikazan je slučaj u kome se laminirano jezgro prema ovom predmetnom pronalasku primenjuje na jezgro statora, ali se laminirano jezgro može primeniti i na jezgro rotora.
[0263] Laminirano jezgro se može koristiti u transformatoru umesto u električnom motoru. U ovom slučaju, zrnasto orijentisani električni čelični lim može se koristiti kao električni čelični lim umesto zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima.
[0265] U nastavku će ovaj predmetni pronalazak biti detaljno opisan primerima, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na opis koji je dat u nastavku.
[0267] [SP vrednost]
[0269] SP vrednost lepka je merena sledećim postupkom. Lepak je nanesen na površinu zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima i zagrejan je na temperaturu od 120 °C da bi se stvrdnuo. SP vrednost rastvarača kada je stvrdnuti proizvod skinut trljanjem različitih rastvarača sa poznatim SP vrednostima koje su prikazane u Tabeli 1 a rastvaranjem rastvarača u stvrdnutom proizvodu je podešena na SP vrednost lepka.
[0271] Pri merenju SP vrednosti lepka, pripremljeni su svaki od rastvarača koji su prikazani u Tabeli 1 i mešani rastvarač koji je dobijen odgovarajućim mešanjem dve njihove vrste da bi se obavilo podešavanja SP vrednosti, pri čemu je SP vrednost merena u segmentima od 0,1 u opsegu od 7,0 do 11,4. Kada je stvrdnuti proizvod rastvoren u većem broju rastvarača i
[0274] 1
[0275] oljušten, SP vrednost rastvarača sa kog se stvrdnuti proizvod najlakše ljušti među rastvaračima, uzeta je kao SP vrednost lepka.
[0276] Tabela 1
[0279]
[0281] [Zatezni modul elastičnosti]
[0282] Prosečan zatezni modul elastičnosti na sobnoj temperaturi meren je na 25 °C rezonantnom metodom. Prosečan zatezni modul elastičnosti na temperature od 150 °C meren je istom metodom kao i prosečan zatezni modul elastičnosti na sobnoj temperaturi, osim što je temperatura merenja bila 150 °C.
[0283] [Primer 1]
[0284] Lepak (X-1) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) koja je dobijena polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (X-1) bila je 8,1 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0285] Ispitni uzorak za smicajnu zategnutost, koji će biti opisan kasnije, napravljen je korišćenjem lepka (X-1) i procenjena je adhezivnost za ulje. Dalje, procenjene su i vibracije i buka laminiranog jezgra koje je napravljeno korišćenjem lepka (X-1).
[0286] [Primer 2]
[0287] Lepak (X-2) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa
[0290] 1
[0291] bisfenola F (Tg: 130 °C) koja je dobijena polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 25 masenih delova triamida heksametilfosforne kiseline kao organofosfornog jedinjenja. SP vrednost dobijenog lepka (X-2) bila je 8,5 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0292] Lepkovi koji podnose ulje, vibracije i buku su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-2) korišćen umesto lepka (X-1).
[0293] [Primer 3]
[0294] Lepak (X-3) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) koja je dobijena polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F, 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 5 masenih delova EPDM-a kao elastomera. SP vrednost dobijenog lepka (X-3) bila je 8,2 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0295] Ulje za prilagođavanje adhezije, vibracije i buke procenjeno je slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-3) korišćen umesto lepka (X-1). Dalje, prosečan modul elastičnosti pri zatezanju na sobnoj temperaturi adhezivnog dela bio je 3000 MPa, a prosečan modul elastičnosti pri zatezanju, na temperature od 150 °C bio je 2000 MPa.
[0296] [Primer 4]
[0297] Lepak (X-4) je pripremljen mešanjem 60 masenih delova metil metakrilata i 40 masenih delova cikloheksil metakrilata. SP vrednost dobijenog lepka (X-4) bila je 10,2 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0298] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-4) korišćen umesto lepka (X-1).
[0299] [Primer 5]
[0300] Lepak (X-5) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) koja je dobijena polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F, 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 5 masenih delova cikloheksana kao rastvarača. SP vrednost dobijenog lepka (X-5) bila je 8,0 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0301] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-5) korišćen umesto lepka (X-1).
[0302] [Primer 6]
[0303] Lepak (X-6) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole modifikovane akrilom (količina akrilne smole: 30 % od mase) dobijene kalempolimerizacijom akrilne smole i 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za stvrdnjavanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (X-6) bila je 7,8 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0304] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1,
[0307] 1
[0308] osim što je lepak (X-6) korišćen umesto lepka (X-1).
[0309] [Primer 7]
[0310] Lepak (X-7) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova akrilom modifikovane epoksidne smole (količina akrilne smole: 30 % od mase) dobijene kalem-polimerizacijom akrilne smole, 10 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 20 masenih delova butadienskog kaučuka kao elastomera. SP vrednost dobijenog lepka (X-7) bila je 9,1 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0311] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-7) korišćen umesto lepka (X-1).
[0312] [Primer 8]
[0313] Lepak (X-8) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola A (Tg: 110 °C) dobijene polimerizacijom bisfenola A i epihlorohidrina i 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (X-8) bila je 8,0 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0314] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-8) korišćen umesto lepka (X-1).
[0315] [Primer 9]
[0316] Lepak (X-9) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 10 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (X-9) bila je 9,5 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0317] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-9) korišćen umesto lepka (X-1).
[0318] [Primer 10]
[0319] Lepak (X-10) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 30 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (X-10) bila je 7,9 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0320] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-10) korišćen umesto lepka (X-1).
[0321] [Primer 11]
[0322] Lepak (X-11) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 10 masenih delova triamida heksametilfosforne kiseline kao organofosfornog jedinjenja. SP vrednost
[0325] 1
[0326] dobijenog lepka (X-11) bila je 9,9 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0327] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-11) korišćen umesto lepka (X-1).
[0328] [Primer 12]
[0329] Lepak (X-12) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F, 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 40 masenih delova EPDM-a kao elastomera. SP vrednost dobijenog lepka (X-12) bila je 7,9 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0330] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-12) korišćen umesto lepka (X-1). Dalje, prosečan modul elastičnosti na zatezanje na sobnoj temperaturi dela koji se lepi bio je 1600 MPa, a prosečan modul elastičnosti na zatezanje na temperature od 150 °C bio je 1100 MPa.
[0331] [Primer 13]
[0332] Lepak (X-13) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F, 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 30 masenih delova cikloheksana kao rastvarača. SP vrednost dobijenog lepka (X-13) bila je 7,8 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0333] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-13) korišćen umesto lepka (X-1).
[0334] [Primer 14]
[0335] Lepak (X-14) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole modifikovane akrilom (količina akrilne smole: 60 masenih %) dobijene kalempolimerizacijom akrilne smole i 10 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za stvrdnjavanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (X-14) bila je 7,9 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0336] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-14) korišćen umesto lepka (X-1).
[0337] [Primer 15]
[0338] Lepak (X-15) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa glicidilamina (Tg: 160 °C) i 25 masenih delova triamida heksametilfosforne kiseline kao organofosfornog jedinjenja. SP vrednost dobijenog lepka (X-15) bila je 8,4 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0339] Adhezivnost, vibracije i buka u skladu sa uljem su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (X-15) korišćen umesto lepka (X-1).
[0342] 2
[0343] [Uporedni primer 1]
[0344] Lepak (Y-1) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 3 masena dela fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (Y-1) bila je 10,8 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0345] Testni uzorak za napon smicanja, koji će biti opisan kasnije, napravljen je korišćenjem lepka (Y-1) umesto lepka (X-1) i adhezivnost u skladu sa uljem je procenjena.
[0346] [Uporedni primer 2]
[0347] Lepak (Y-2) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 2 masena dela triamida heksametilfosforne kiseline kao organofosfornog jedinjenja. SP vrednost dobijenog lepka (Y-2) bila je 10,9 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0348] Testni uzorak za napon smicanja, koji će biti opisan kasnije, napravljen je korišćenjem lepka (Y-2) umesto lepka (X-1) i adhezivnost u skladu sa uljem je procenjena.
[0349] [Uporedni primer 3]
[0350] Lepak (Y-3) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F, 3 masena dela fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 1 masenog dela EPDM-a kao elastomera. SP vrednost dobijenog lepka (Y-3) bila je 10,8 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0351] Testni uzorak za smicajnu zategnutost, koji će biti opisan kasnije, napravljen je korišćenjem lepka (Y-3) umesto lepka (X-1) i adhezivnost u skladu sa uljem je procenjena. Dalje, prosečan modul elastičnosti na zatezanje na sobnoj temperaturi dela koji se lepi bio je 1200 MPa, a prosečan modul elastičnosti na zatezanje na temperaturi od 150 °C bio je 800 MPa.
[0352] [Uporedni primer 4]
[0353] Lepak (Y-4) je pripremljen mešanjem 80 masenih delova izobutil metakrilata i 20 masenih delova polimetil metakrilata. SP vrednost dobijenog lepka (Y-4) bila je 7,5 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0354] Testni uzorak za smicajnu zategnutost, koji će biti opisan kasnije, napravljen je korišćenjem lepka (Y-4) umesto lepka (X-1) i adhezivnost u skladu sa uljem je procenjena.
[0355] [Uporedni primer 5]
[0356] Lepak (Y-5) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F, 3 masena dela fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 5 masenih delova cikloheksanola kao rastvarača. SP vrednost dobijenog lepka (Y-5) bila je 11,0 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0357] Adhezivnost u skladu sa uljem, vibracije i buka su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (Y-5) korišćen umesto lepka (X-1).
[0358] [Uporedni primer 6]
[0359] Lepak (Y-6) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole modifikovane akrilom (količina akrilne smole: 85 % od mase) dobijene kalempolimerizacijom akrilne smole i 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za stvrdnjavanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (Y-6) bila je 7,0 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0360] Adhezivnost u skladu sa uljem, vibracije i buka su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (Y-6) korišćen umesto lepka (X-1).
[0361] [Uporedni primer 7]
[0362] Lepak (Y-7) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole modifikovane akrilom (količina akrilne smole: 75 % od mase) dobijene kalempolimerizacijom akrilne smole, 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za stvrdnjavanje epoksidne smole i 60 masenih delova etilen propilen dien gume (EPDM) kao elastomera. SP vrednost dobijenog lepka (Y-7) bila je 7,4 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0363] Adhezivnost u skladu sa uljem, vibracije i buka su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (Y-7) korišćen umesto lepka (X-1).
[0364] [Uporedni primer 8]
[0365] Lepak (Y-8) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola A (Tg: 105 °C) dobijene polimerizacijom bisfenola A i epihlorohidrina i 3 masena dela fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (Y-8) bila je 10,8 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0366] Adhezivnost u skladu sa uljem, vibracije i buka su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (Y-8) korišćen umesto lepka (X-1).
[0367] [Uporedni primer 9]
[0368] Lepak (Y-9) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 40 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole. SP vrednost dobijenog lepka (Y-9) bila je 7,5 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0369] Adhezivnost u skladu sa uljem, vibracije i buka su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (Y-9) korišćen umesto lepka (X-1).
[0370] [Uporedni primer 10]
[0371] [0174] Lepak (Y-10) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F i 40 masenih delova triamida heksametilfosforne kiseline kao organofosfornog jedinjenja. SP vrednost dobijenog lepka (Y-10) bila je 7,7 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0373] Adhezivnost u skladu sa uljem, vibracije i buka su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (Y-10) korišćen umesto lepka (X-1).
[0375] [Uporedni primer 11]
[0377] Lepak (Y-11) je pripremljen mešanjem 100 masenih delova epoksidne smole tipa bisfenola F (Tg: 130 °C) dobijene polimerizacijom epihlorohidrina i bisfenola F, 20 masenih delova fenol novolak smole kao sredstva za učvršćivanje epoksidne smole i 60 masenih delova EPDM-a kao elastomera. SP vrednost dobijenog lepka (Y-11) bila je 7,6 (cal/cm<3>)<1/2>.
[0379] Adhezivnost u skladu sa uljem, vibracije i buka su procenjeni slično kao u Primeru 1, osim što je lepak (Y-11) korišćen umesto lepka (X-1).
[0381] [Procena adhezivnosti prilagođavanja ulju]
[0383] Adhezivnost u skladu sa uljem procenjena je prema sledećim kriterijumima za procenu pripremom testnog uzorka za smicajnu zategnutost koji su u skladu sa standardom JIS K 6850:1999 i merenjem čvrstoće adhezije.
[0385] Dva pravougaona test čelična lima (širine 25 mm x a dužine 100 mm) isečena su iz čeličnog lima debljine 0,3 mm i sastava za zrnasto neorijentisani električni čelični lim koji sadrži Si: 3,0 % od mase, Al: 0,5 % od mase i Mn: 0,1 % od mase. Mineralno ulje (SP vrednost: 8,5 (cal/cm<3>)<1/2>), koje je ulje za probijanje, nanešeno je na celu površinu svakog test čeličnog lima tako da je količina primene bila 50 mg/m<2>. Lepak je nanešen na deo od prednjeg kraja uljne površine jednog test čeličnog lima do pozicije od 10 mm, tako da je količina nanošenja bila 1 g/m<2>, a drugi test čelični lim je preklopljen preko test čeličnog lima tako da njihove uljne površine budu okrenute jedna prema drugoj dok su u kontaktu na delu od prednjeg kraja do pozicije od 10 mm. Ovi čelični limovi su zagrejani i pritisnuti u uslovima temperature od 100 °C i pritiska od 100 Pa, tako da je dobijen ispitni uzorak za smicajnu zategnutost.
[0387] Okruženje za ispitivanje zatezanja bilo je na sobnoj temperaturi (25 °C). Brzina ispitivanja bila je 3 mm/min. Rezultat je prikazan u Tabeli 2.
[0389] (Kriterijumi za procenu)
[0391]
[0393] A: Čvrstoća adhezije jednaka ili veća od 250 kgf/cm<2>.
[0394] B: Čvrstoća adhezije jednaka ili veća od 200 kgf/cm<2>i manja od 250 kgf/cm<2>.
[0395] C: Čvrstoća adhezije jednaka ili veća od 150 kgf/cm<2>i manja od 200 kgf/cm<2>.
[0396] D: Čvrstoća adhezije jednaka ili veća od 100 kgf/cm2 i manja od 150 kgf/cm2.
[0397] E: Čvrstoća adhezije jednaka ili veća od 70 kgf/cm<2>i manja od 100 kgf/cm<2>.
[0398] F: Čvrstoća adhezije jednaka ili veća od 50 kgf/cm<2>i manja od 70 kgf/cm<2>.
[0399] G: Čvrstoća adhezije jednaka ili veća od 10 kgf/cm<2>i manja od 50 kgf/cm<2>.
[0400] H: Čvrstoća adhezije manja od 10 kgf/cm<2>.
[0403] 2
[0404] [Procena vibracija usled buke]
[0406] (Proizvodnja jezgra statora za testiranje)
[0408] Pripremljen je obruč za neorijentisane električne čelične limove koji u svom sastavu ima Si: 3,0 % od mase, Al: 0,5 % od mase i Mn: 0,1 % od mase. Debljina osnovnog čelika bila je 0,3 mm. Sredstvo za tretman izolacionog premaza koje sadrži metalni fosfat i emulziju akrilne smole nanešeno je na obruč i pečeno na 300 °C da bi se nanela unapred određena količina izolacionog premaza.
[0410] Ovaj obruč (od električnog čeličnog lima) je probušen u jezgro od jedne ploče sa osamnaest pravougaonih ozubljenih delova na unutrašnjoj radijalnoj strani, dužine 30 mm i širine 15 mm u prstenastom obliku, spoljašnjeg prečnika 300 mm i unutrašnjeg prečnika 240 mm, prema sledećim koracima, korišćenjem uređaja za proizvodnju 100 koji je prema konfiguraciji kako je prikazano na Slici 4, a jezgra od jedne ploče su sekvencijalno slagana da bi se napravilo jezgro statora.
[0412] Obruč je sekvencijalno uvlačen iz namotaja C u smeru strelice F sa Slike 4. Zatim je ovaj obruč prvo probušen pomoću koraka za probušavanje 110, a zatim je ovaj obruč probušen pomoću koraka za probušavanje 120. Ovim procesima probušavanja, obruč je oblikovan u oblik električnog čeličnog lima 40, uključujući zadnji deo jezgra 22 i većeg broja ozubljenih delove 23, kako je prikazano na Slici 4 (korak probušavanja).
[0414] Zatim je lepak, u svakom od primera, nanešen na unapred određenu poziciju donje površine (prve površine) zadnjeg dela jezgra 22 i ozubljenog dela 23 obruča, u obliku tačke, kao što je prikazano na Slici 3, pomoću koraka za nanošenje lepka 130 i aplikatora 131 (korak nanošenja). Prosečan prečnik adhezivnog dela ozubljenog dela 23 bio je 5 mm, a prosečan prečnik adhezivnog dela zadnjeg dela jezgra 22 bio je 7 mm.
[0416] Zatim, obruč koji je doveden u stanicu za slaganje 150 je oblikovan u jednopločno jezgro pomoću muškog kalupa 154 za spoljašnji oblik, a jednopločna jezgra su složena u presovanom stanju (korak slaganja). U ovom trenutku, jednopločna jezgra su zagrejana na 80°C pomoću uređaja za grejanje 151 kako bi se podstaklo stvrdnjavanje lepka.
[0418] Korak probijanja, korak nanošenja i korak slaganja su sekvencijalno ponovljeni da bi se dobilo testno jezgro statora u koje je složeno 130 jednopločnih jezgara.
[0420] (Test čekićanjem (procena vibracija zbog buke))
[0422] Spoljašnji periferni kraj zadnjeg dela jezgra koje je napravljeno za jezgro statora za testiranje, vibriran je u radijalnom smeru udarnim čekićem i izvršena je modalna analiza buke i vibracija sa vrhom ozubljenog dela i centrom zadnjeg dela jezgra pod uglom od 180° u aksijalnom smeru u odnosu na izvor vibracija, kao tačkama merenja. Dalje, čak i kada je centar zadnjeg dela jezgra u radijalnom smeru aksijalno vibriran udarnim čekićem, izvršena je modalna analiza buke i vibracija sa vrhom ozubljenog dela i centrom zadnjeg dela jezgra pod uglom od 180° u aksijalnom smeru u odnosu na izvor vibracija kao tačkama merenja.
[0423] Evaluacija je izvršena prema sledećim kriterijumima. To znači da se buka i vibracije mogu suzbiti kako se numerička vrednost smanjuje.
[0424] 1: Detektovani su samo jedan ili dva maksimuma vibracija.
[0425] 2: Detektovano je nekoliko maksimuma vibracija.
[0426] 3: Detektovano je deset ili više maksimuma vibracija u zavisnosti od pravca vibracija.
[0427] 4: Iako postoji glavni maksimum, detektovano je deset ili više maksimuma vibracija.
[0428] 5: Nema glavnog maksimuma i detektovano je deset ili više maksimuma vibracija
[0429] [Primenljivost u industriji]
[0430] Prema ovom predmetnom pronalasku, moguće je poboljšati čvrstoću adhezije između perforiranih električnih čeličnih limova u laminiranom jezgru. Zbog toga je industrijska primenljivost velika.
[0431] Kratak opis referentnih simbola
[0432]
[0433] 10 Elektromotor
[0434] 20 Stator
[0435] 21 Adhezivno laminirano jezgro za stator
[0436] 40 Električni čelični lim
[0437] 41 Adhezivni deo
[0440] 2
[0441] Tabela 2
[0442]
[0445] 2

Claims (14)

1. Zahtevi
1. Laminirano jezgro (21) za električni motor koje obuhvata:
veći broj električnih čeličnih limova (40) koji su naslagani jedan na drugi i čije su obe površine obložene izolacionim premazom; i
adhezivni deo (41) koji je postavljen između električnih čeličnih limova (40) koji su postavljeni jedan pored drugog u smeru slaganja i koji lepi električne čelične limova (40) jedan za drugi,
gde su svi setovi električnih čeličnih limova (40) koji su postavljeni jedan pored drugog u smeru slaganja lepljeni jedan za drugi pomoću većeg broja adhezivnih delova (41) koji su postavljeni između električnih čeličnih limova (40),
gde su delovi za lepljenje (41) postavljeni na više pozicija između limova od elektrotehničkog čelika (40),
gde je adhezivni deo (41) očvrsnuti lepak bez podele, i
karakteriše se time što je adhezivni deo (41) napravljen od lepka koji sadrži jednu ili obe akrilne smole i epoksidnu smolu i ima SP vrednost koja se kreće u granicama od (16,0 (10<6>J/m<3>)<1/2>do 21,9 (10<6>J/m<3>)<1/2>) x ((7,8 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>), a SP vrednost označava parametar rastvorljivosti koji je definisao Hildebrand.
2. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što je lepak iz kategorije lepkova koji su na bazi epoksidne smole koji sadrži epoksidnu smolu i fenol novolak smolu.
3. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 2, karakteriše se time što je lepak iz kategorije lepkova koji su na bazi epoksidne smole I koji je sastavljen od 100 masenih delova epoksidne smole i 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole.
4. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 3, karakteriše se time što lepak na bazi epoksidne smole dodatno sadrži 5 do 50 masenih delova elastomera.
5. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 3, karakteriše se time što lepak na bazi epoksidne smole dodatno sadrži 5 do 35 masenih delova rastvarača koji ima SP vrednost koja se kreće u granicama od (14,3 (10<6>J/m<3>)<1/2>do 21,9 (10<6>J/m<3>)<1/2>) x ((7,0 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>)
6. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 2, karakteriše se time što lepak na bazi epoksidne smole dodatno sadrži akrilnu smolu.
2
7. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 6, karakteriše se time što je lepak koji je na bazi epoksidne smole lepak koji je sastavljen od 100 masenih delova akrilno modifikovane epoksidne smole kalemljene polimerizacijom sa akrilnom smolom i 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole.
8. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 6, karakteriše se time što je lepak koji je na bazi epoksidne smole lepak koji je sastavljen od 100 masenih delova akrilom modifikovane epoksidne smole kalemljene polimerizacijom sa akrilnom smolom, 5 do 35 masenih delova fenol novolak smole i 5 do 50 masenih delova elastomera.
9. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što je lepak koji je na bazi epoksidne smole lepak koji sadrži epoksidnu smolu sa temperaturom prelaska u staklasto stanje koja se kreće u granicama od 120 °C do 180 °C i organofosforno jedinjenje.
10. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što je lepak koji je na bazi epoksidne smole lepak koji je sastavljen od 100 masenih delova epoksidne smole i 5 do 35 masenih delova organofosfornog jedinjenja.
11. Laminirano jezgro za električni motor prema patentnom zahtevu 1,
karakteriše se time što je lepak koji je na bazi epoksidne smole lepak koji sadrži epoksidnu smolu, sredstvo za očvršćavanje epoksidne smole i elastomer, i karakteriše se time što se prosečan modul elastičnosti na zatezanje adhezivnog dela (41) na sobnoj temperaturi kreće u granicama od 1500 MPa do 5000 MPa, a prosečan modul elastičnosti na zatezanje na temperature od 150 °C se kreće u granicama od 1000 MPa do 3000 MPa.
12. Laminirano jezgro za električni motor prema bilo kom od patentnih zahtevu od 1 do 11, karakteriše se time što je laminirano jezgro adhezivno laminirano jezgro za stator, u kome je veći broj električnih čeličnih limova (40) naslagano sa adhezivnim delom (41) koji se nalazi između njih.
13. Električni motor sadrži:
laminirano jezgro za električni motor prema bilo kom od patentnih zahteva od 1 do 12.
14. Metod za proizvodnju laminiranog jezgra za električni motor prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što se ponavlja operacija nanošenja lepka koji sadrži jednu ili obe od akrilne smole i epoksidne smole i ima SP vrednost koja se kreće u granicama od (16,0 (10<6>J/m<3>)<1/2>do 21,9 (10<6>J/m<3>)<1/2>) x ((7,8 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>), gde SP vrednost znači parametar rastvorljivosti koji je definisao Hildebrand, na površinu električnog čeličnog lima, pri čemu se ponavlja slaganje jednog električnog čeličnog lima na drugi električni čelični lim pod pritiskom (40) i očvršćavanje lepka da bi se formirao adhezivni deo (41).
RS20251178A 2018-12-17 2019-12-17 Laminirano jezgro, metod za proizvodnju laminiranog jezgra i električni motor RS67439B1 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018235867 2018-12-17
PCT/JP2019/049293 WO2020129941A1 (ja) 2018-12-17 2019-12-17 積層コア、積層コアの製造方法、および回転電機
EP19900219.7A EP3902123B1 (en) 2018-12-17 2019-12-17 Laminated core, laminated core manufacturing method, and electric motor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS67439B1 true RS67439B1 (sr) 2025-12-31

Family

ID=71100303

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20251178A RS67439B1 (sr) 2018-12-17 2019-12-17 Laminirano jezgro, metod za proizvodnju laminiranog jezgra i električni motor

Country Status (12)

Country Link
US (1) US12104096B2 (sr)
EP (1) EP3902123B1 (sr)
JP (1) JP7382962B2 (sr)
KR (1) KR102631738B1 (sr)
CN (1) CN113169641B (sr)
EA (1) EA202192068A1 (sr)
MY (1) MY209721A (sr)
PL (1) PL3902123T3 (sr)
RS (1) RS67439B1 (sr)
SG (1) SG11202108923TA (sr)
TW (1) TWI732385B (sr)
WO (1) WO2020129941A1 (sr)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7055209B2 (ja) 2018-12-17 2022-04-15 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
TWI724690B (zh) 2018-12-17 2021-04-11 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
EA202192064A1 (ru) 2018-12-17 2021-11-24 Ниппон Стил Корпорейшн Шихтованный сердечник и электродвигатель
WO2020129926A1 (ja) 2018-12-17 2020-06-25 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
TWI732384B (zh) 2018-12-17 2021-07-01 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
KR102607691B1 (ko) 2018-12-17 2023-11-30 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 스테이터용 접착 적층 코어 및 회전 전기 기계
EP3902120A4 (en) 2018-12-17 2022-10-05 Nippon Steel Corporation STACKED CORE AND ROTATING ELECTRICAL MACHINE
JP7515403B2 (ja) 2018-12-17 2024-07-12 日本製鉄株式会社 ステータ用接着積層コア、その製造方法、および回転電機
SG11202108950YA (en) 2018-12-17 2021-09-29 Nippon Steel Corp Adhesively-laminated core for stator and electric motor
CN113228468B (zh) 2018-12-17 2025-04-11 日本制铁株式会社 定子用粘接层叠铁芯、其制造方法及旋转电机
MY206339A (en) 2018-12-17 2024-12-12 Nippon Steel Corp Laminated core, core block, electric motor and method of producing core block
CN113196634B (zh) 2018-12-17 2024-10-18 日本制铁株式会社 层叠铁芯及旋转电机
EP3902106B1 (en) 2018-12-17 2025-10-29 Nippon Steel Corporation Adhesively laminated core for stator, method of manufacturing the same, and electric motor
EP3902110B1 (en) 2018-12-17 2026-01-28 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
RS66007B1 (sr) 2018-12-17 2024-10-31 Nippon Steel Corp Laminirano jezgro i rotaciona električna mašina
PL3902107T3 (pl) 2018-12-17 2026-03-09 Nippon Steel Corporation Laminowany rdzeń, sposób jego wytwarzania i silnik elektryczny
KR102853200B1 (ko) * 2019-06-25 2025-08-29 주식회사 두산 접착 조성물 및 이를 포함하는 커버레이 필름 및 인쇄회로기판
TWI769867B (zh) * 2020-06-17 2022-07-01 日商日本製鐵股份有限公司 電磁鋼板、積層鐵芯及積層鐵芯製造方法
JP7820905B2 (ja) * 2020-07-15 2026-02-26 日本製鉄株式会社 電磁鋼板積層鉄心用接着剤、および電磁鋼板積層鉄心
CN112087066A (zh) * 2020-09-21 2020-12-15 泰信电机(苏州)有限公司 一种用于电机的自粘铁芯及其制备方法
EP4030448A1 (en) * 2021-01-15 2022-07-20 Hitachi Energy Switzerland AG Core arrangement, transformer, method for producing a core arrangement and method for producing a transformer
BR112023021044A2 (pt) * 2021-04-14 2023-12-12 Nippon Steel Corp Método e aparelho de fabricação de núcleo colado e empilhado
CN116054517A (zh) * 2021-10-26 2023-05-02 励富创瑞士控股有限公司 节能无刷微启动发电机
CN118020230A (zh) * 2021-11-25 2024-05-10 日本制铁株式会社 层叠铁芯及旋转电机
TWI853479B (zh) * 2022-03-08 2024-08-21 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯、轉子及積層鐵芯之製造方法
CA3246668A1 (en) * 2022-04-06 2025-07-08 Nippon Steel Corporation STRATIFIED CORE
US20250226704A1 (en) * 2022-04-06 2025-07-10 Nippon Steel Corporation Laminated core
JP7198961B1 (ja) * 2022-08-09 2023-01-04 日本ペイントマリン株式会社 下塗り用塗料組成物及び塗膜
CN115632528B (zh) * 2022-12-21 2023-03-28 苏州范斯特机械科技有限公司 电机层叠铁芯的生产设备及其生产方法
WO2024247021A1 (ja) * 2023-05-29 2024-12-05 三菱電機モビリティ株式会社 回転電機の回転子、回転電機の回転子の製造方法、回転電機及び回転電機を使用した電動車
WO2024254378A2 (en) * 2023-06-07 2024-12-12 Multiscale Systems, Inc. Composite sandwich panels, cores for composite sandwich panels, methods of joining panels, and methods of assembly
WO2025070622A1 (ja) * 2023-09-26 2025-04-03 日本製鉄株式会社 接着被膜付き電磁鋼板及び積層コア、並びに、それらの製造方法
TWI909715B (zh) * 2023-09-26 2025-12-21 日商日本製鐵股份有限公司 附接著被膜之電磁鋼板及積層鐵芯、以及其等之製造方法
CN121889535A (zh) * 2023-09-26 2026-04-17 日本制铁株式会社 带有粘接覆膜的电磁钢板、层叠铁芯以及它们的制造方法

Family Cites Families (194)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3386058A (en) 1966-11-21 1968-05-28 Westinghouse Electric Corp Inductive assembly with supporting means
US4025379A (en) 1973-05-03 1977-05-24 Whetstone Clayton N Method of making laminated magnetic material
US4103195A (en) 1976-08-11 1978-07-25 General Electric Company Bonded laminations forming a stator core
JPS5665326A (en) 1979-10-29 1981-06-03 Tdk Corp Magnetic core for magnetic head
JPS576427A (en) 1980-06-11 1982-01-13 Canon Inc Manufacture of magnetic core
US4413406A (en) 1981-03-19 1983-11-08 General Electric Company Processing amorphous metal into packets by bonding with low melting point material
JPS60170681A (ja) 1984-02-16 1985-09-04 Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The 接着剤組成物
JPS60186834A (ja) 1984-03-07 1985-09-24 Toray Ind Inc 水現像可能な感光性樹脂版材
JPS60186834U (ja) 1984-05-18 1985-12-11 株式会社東芝 回転電機の固定子鉄心
JPS6149839A (ja) * 1984-08-20 1986-03-11 住友スリ−エム株式会社 薄手鋼板用補強材
JPS629951A (ja) 1985-07-08 1987-01-17 新日本製鐵株式会社 成形性に優れたラミネ−ト鋼板
JPS63207639A (ja) 1987-02-25 1988-08-29 日新製鋼株式会社 制振鋼板及びその製造方法
JPH01168777A (ja) 1987-12-25 1989-07-04 Konishi Kk 接着剤組成物
JP2574698B2 (ja) * 1989-02-07 1997-01-22 川崎製鉄株式会社 積層鉄芯の製造方法
JPH03124247A (ja) 1989-10-05 1991-05-27 Aichi Emerson Electric Co Ltd 回転電機の固定子
JPH03247683A (ja) 1990-02-23 1991-11-05 Sumitomo Chem Co Ltd アクリル系接着剤組成物
JPH0428743U (sr) 1990-05-22 1992-03-06
JP2897344B2 (ja) 1990-05-23 1999-05-31 住友化学工業株式会社 熱可塑性樹脂組成物
JPH08996B2 (ja) 1991-01-24 1996-01-10 新日本製鐵株式会社 溶接性、塗料密着性に優れた表面処理鋼板の製造方法
US5448119A (en) 1991-03-29 1995-09-05 Nagano Nidec Corporation Spindle motor
US5142178A (en) 1991-04-12 1992-08-25 Emerson Electric Co. Apparatus for aligning stacked laminations of a dynamoelectric machine
JPH0614481A (ja) 1992-06-25 1994-01-21 Mitsubishi Electric Corp 電機子鉄心
JPH07118620A (ja) 1993-10-22 1995-05-09 Nippon Zeon Co Ltd エポキシ系接着剤組成物
JPH07298567A (ja) 1994-04-26 1995-11-10 Honda Motor Co Ltd 積層鋼板の接着用加熱装置
JPH08259899A (ja) 1995-03-23 1996-10-08 Three Bond Co Ltd シアノアクリレート系接着剤組成物
JP3369941B2 (ja) * 1997-11-27 2003-01-20 日本鋼管株式会社 接着強度、耐食性及び耐ブロッキング性に優れた接着鉄芯用電磁鋼板の製造方法
JP2000050539A (ja) 1998-07-28 2000-02-18 Toshiba Corp 回転電機の固定子鉄心、固定子鉄心用鋼板部品、固定子鉄心の製造方法および固定子鉄心用鋼板部品の製造方法
JP4089072B2 (ja) * 1998-10-23 2008-05-21 三菱電機株式会社 永久磁石埋込み形モータ
JP2000152570A (ja) * 1998-11-06 2000-05-30 Toshiba Corp 磁石鉄心の製造方法
JP3732971B2 (ja) * 1999-05-28 2006-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 剪断強度及び剥離強度に優れた接着鉄芯用電磁鋼板の製造方法
JP2001115125A (ja) 1999-10-01 2001-04-24 Three M Innovative Properties Co ネオジム磁石用接着剤及びモータ
FR2803126B1 (fr) 1999-12-23 2006-04-14 Valeo Equip Electr Moteur Alternateur pour vehicule a stator generant peu de bruit magnetique
JP2001251828A (ja) 2000-03-02 2001-09-14 Moric Co Ltd 内燃機関用多極磁石式発電機
JP2002078257A (ja) 2000-08-24 2002-03-15 Mitsubishi Electric Corp モーター及びそのローター
EP1248347B1 (en) 2000-08-29 2008-01-23 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Stacked stator core and production method therefor
JP2002164224A (ja) 2000-08-30 2002-06-07 Mitsui Chemicals Inc 磁性基材およびその製造方法
JP4020236B2 (ja) 2000-09-18 2007-12-12 電気化学工業株式会社 硬化性樹脂組成物、硬化体、接着剤組成物及び接合体
JP2002105283A (ja) 2000-09-28 2002-04-10 Nhk Spring Co Ltd エポキシ樹脂分散体およびそれを用いた銅張り積層板及び銅張り金属基板
JP2002125341A (ja) 2000-10-16 2002-04-26 Denki Kagaku Kogyo Kk ステーター及びそれを用いたモーター
JP3725776B2 (ja) 2000-11-10 2005-12-14 新日本製鐵株式会社 積層鉄芯の製造方法およびその製造装置
JP2002151335A (ja) * 2000-11-10 2002-05-24 Nippon Steel Corp 鉄損特性の優れた積層鉄芯およびその製造方法
JP2002180021A (ja) * 2000-12-19 2002-06-26 Hitachi Chem Co Ltd 接着剤組成物、これを用いた接着フィルム、半導体チップ搭載用基板及びこれを用いた半導体装置
JP2002209346A (ja) * 2001-01-12 2002-07-26 Nissan Motor Co Ltd 電動機
EP1241773B1 (en) 2001-03-14 2012-09-12 Nissan Motor Co., Ltd. Rotating electrical machine with air-gap sleeve
JP4076323B2 (ja) 2001-05-08 2008-04-16 電気化学工業株式会社 硬化性樹脂組成物、硬化体、接着剤組成物及び接合体
JP4018885B2 (ja) 2001-05-25 2007-12-05 株式会社三井ハイテック 積層鉄心
JP3594003B2 (ja) 2001-08-28 2004-11-24 日産自動車株式会社 回転電機及びその製造方法
JP2003199303A (ja) 2001-12-27 2003-07-11 Matsushita Electric Ind Co Ltd モータの製造方法
JP4165072B2 (ja) 2002-01-15 2008-10-15 日立化成工業株式会社 接着剤組成物、接着フィルム、半導体搭載用配線基板及び半導体装置とその製造方法
JP2003219585A (ja) 2002-01-22 2003-07-31 Mitsubishi Electric Corp 積層鉄心およびその製造方法
JP3771933B2 (ja) 2002-03-08 2006-05-10 Ｊｆｅスチール株式会社 積層コア用材料及びその製造方法
JP2003284274A (ja) 2002-03-22 2003-10-03 Nippon Steel Corp 永久磁石同期モータのロータ
JP2004088970A (ja) 2002-08-29 2004-03-18 Hitachi Ltd 積層鉄心とそれを用いた回転電機およびトランス
JP2004111509A (ja) 2002-09-17 2004-04-08 Nippon Steel Corp 鉄損特性の優れた積層鉄芯及びその製造方法
JP4222000B2 (ja) * 2002-10-29 2009-02-12 Ｎｏｋ株式会社 磁気エンコーダ
JP3791492B2 (ja) 2002-12-25 2006-06-28 株式会社日立製作所 回転電機及び電動車両並びに樹脂のインサート成形方法
CN100476030C (zh) 2003-02-03 2009-04-08 新日本制铁株式会社 粘接用表面涂覆电磁钢板
JP4987216B2 (ja) 2003-06-25 2012-07-25 Ｊｆｅスチール株式会社 寸法精度に優れた積層コア及びその製造方法
US7362031B2 (en) 2003-09-03 2008-04-22 Mitsuba Corporation Electric motor
JP2005269732A (ja) * 2004-03-17 2005-09-29 Nippon Steel Corp 鉄芯の製造方法とその方法に適した装置
JP2005268589A (ja) 2004-03-19 2005-09-29 Nippon Steel Corp エネルギー変換機器用磁性部材の簡易製造方法
JP4548049B2 (ja) 2004-09-01 2010-09-22 株式会社日立製作所 回転電機
JP4498154B2 (ja) 2005-01-27 2010-07-07 ファナック株式会社 モータの製造方法、及びモータ製造装置
JP2006254530A (ja) 2005-03-08 2006-09-21 Mitsubishi Electric Corp 電動機
JP2006288114A (ja) 2005-04-01 2006-10-19 Mitsui High Tec Inc 積層鉄心、及び積層鉄心の製造方法
JP2006353001A (ja) 2005-06-15 2006-12-28 Japan Servo Co Ltd 積層鉄心とその製造方法及び製造装置
JP4687289B2 (ja) * 2005-07-08 2011-05-25 東洋紡績株式会社 ポリアミド系混合樹脂積層フィルムロール、およびその製造方法
JP4586669B2 (ja) 2005-08-01 2010-11-24 住友金属工業株式会社 回転子用無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2007053896A (ja) 2005-08-17 2007-03-01 Minebea Co Ltd ステータユニット及びその製造方法
JP4236056B2 (ja) 2006-02-08 2009-03-11 三菱電機株式会社 磁石発電機
KR100808194B1 (ko) 2006-05-19 2008-02-29 엘지전자 주식회사 아우터 로터 타입 모터의 스테이터
JP4938389B2 (ja) 2006-09-06 2012-05-23 三菱電機株式会社 積層コアおよびステータ
CN102270888B (zh) 2006-10-13 2013-10-16 株式会社三井高科技 层叠铁芯
EP2115086A1 (de) 2007-02-06 2009-11-11 Siemens Transformers Austria GmbH & Co. KG Isoliermaterial für elektrische maschinen
ITMI20070508A1 (it) 2007-03-14 2008-09-15 Corrada Spa Articolo laminare per uso elettrico procedimento e macchine per realizzare detto articolo laminare
US8106561B2 (en) 2007-05-09 2012-01-31 Mitsui High-Tec, Inc. Laminated core and method for manufacturing the same
JP4376957B2 (ja) * 2007-07-19 2009-12-02 積水化学工業株式会社 電子部品用接着剤
JP2009072035A (ja) 2007-09-18 2009-04-02 Meidensha Corp 回転電機の回転子コア
JP5211651B2 (ja) 2007-11-15 2013-06-12 パナソニック株式会社 モータおよびそれを用いた電子機器
JP5172367B2 (ja) 2008-01-23 2013-03-27 三菱電機株式会社 積層コア、積層コアの製造方法、積層コアの製造装置およびステータ
KR101538193B1 (ko) 2008-02-15 2015-07-20 가부시키가이샤 구라레 경화성 수지 조성물 및 수지 경화물
JP5428218B2 (ja) 2008-06-23 2014-02-26 富士電機株式会社 永久磁石形回転電機の回転子構造
JP2010081659A (ja) 2008-09-24 2010-04-08 Hitachi Ltd 電動機及びそれを用いた電動圧縮機
CN102325801B (zh) 2009-01-15 2015-02-25 株式会社钟化 固化性组合物、其固化物、及其制备方法
JP5084770B2 (ja) 2009-03-13 2012-11-28 三菱電機株式会社 電動機及び圧縮機及び空気調和機
DE112009004598B4 (de) 2009-03-26 2023-02-23 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verfahren zum stoffschlüssigen fügen von paketlamellen zu einem weichmagnetischen blechpaket
JP2010239691A (ja) 2009-03-30 2010-10-21 Denso Corp 回転電機の固定子及び回転電機
JP5444812B2 (ja) 2009-04-22 2014-03-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高速モータ用コア材料
CN102459696B (zh) 2009-06-17 2013-10-16 新日铁住金株式会社 具有绝缘覆盖膜的电磁钢板及其制造方法
JP2011023523A (ja) 2009-07-15 2011-02-03 Nippon Steel Corp 良好な熱伝導性を有する電磁鋼板積層コアおよびその製造方法
ES2566650T3 (es) 2009-07-31 2016-04-14 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Placa de acero laminado
BE1019128A3 (nl) 2009-11-06 2012-03-06 Atlas Copco Airpower Nv Gelamelleerde kern van een magneetlager en werkwijze voor het vervaardigen van zulke gelamelleerde kern.
JP5716339B2 (ja) 2010-01-08 2015-05-13 大日本印刷株式会社 粘接着シートおよびそれを用いた接着方法
JP5423465B2 (ja) 2010-02-18 2014-02-19 新日鐵住金株式会社 電磁鋼板および電磁鋼板の製造方法
JP5844963B2 (ja) 2010-03-19 2016-01-20 積水化学工業株式会社 電子部品用接着剤
JP5459110B2 (ja) 2010-06-30 2014-04-02 株式会社デンソー 回転電機の固定子
JP2012029494A (ja) 2010-07-26 2012-02-09 Nissan Motor Co Ltd 電動機およびその製造方法
JP5350342B2 (ja) 2010-09-08 2013-11-27 三菱電機株式会社 同期電動機の回転子
JP2012061820A (ja) 2010-09-17 2012-03-29 Dainippon Printing Co Ltd 繊維強化複合材料の賦型方法
JP2012120299A (ja) 2010-11-30 2012-06-21 Mitsubishi Electric Corp ステータコア、回転電機およびステータコアの製造方法
JP5809819B2 (ja) 2011-03-18 2015-11-11 富士重工業株式会社 回転電機
JP5915075B2 (ja) 2011-10-21 2016-05-11 Ｊｆｅスチール株式会社 積層コアの製造方法
IN2014DN07828A (sr) 2012-02-29 2015-05-15 Bridgestone Corp
IN2014DN07130A (sr) 2012-03-01 2015-04-24 Sumitomo Bakelite Co
JP5966445B2 (ja) 2012-03-01 2016-08-10 住友ベークライト株式会社 固定用樹脂組成物、ロータ、および自動車
DE102012005795A1 (de) 2012-03-14 2013-09-19 Kienle + Spiess Gmbh Lamellenpaket und Verfahren zu seiner Herstellung
JP2013194130A (ja) 2012-03-19 2013-09-30 Nitto Denko Corp 塗膜保護シート
JP2013253153A (ja) * 2012-06-06 2013-12-19 Mitsubishi Chemicals Corp エポキシ樹脂、エポキシ樹脂組成物、硬化物及び光学部材
JP2014014231A (ja) 2012-07-04 2014-01-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 電動モータ
JP2014019777A (ja) 2012-07-18 2014-02-03 Nitto Denko Corp 表面保護シート
JP6134497B2 (ja) 2012-11-08 2017-05-24 京セラ株式会社 積層コアの製造方法
WO2014102915A1 (ja) 2012-12-26 2014-07-03 株式会社 日立製作所 低融点ガラス樹脂複合材料と、それを用いた電子・電気機器
JP5896937B2 (ja) 2013-02-08 2016-03-30 三菱電機株式会社 分割鉄心、及びこの分割鉄心を用いた固定子、並びにこの固定子を備えた回転電機
JP2015012756A (ja) 2013-07-01 2015-01-19 日本精工株式会社 ダイレクトドライブモータ
US9490667B2 (en) 2013-07-23 2016-11-08 General Electric Company Apparatus and system for attaching integral spacers to laminations
KR101539849B1 (ko) 2013-09-23 2015-07-28 뉴모텍(주) 절연 코팅에 적합한 구조를 갖는 모터의 적층 코어
CN105579544B (zh) * 2013-09-27 2018-02-16 琳得科株式会社 加热固化型磁化性粘接剂组合物及粘接片
JP6164039B2 (ja) 2013-10-21 2017-07-19 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 積層鉄心の製造方法
JP6066936B2 (ja) 2014-01-17 2017-01-25 三菱電機株式会社 積層鉄心の製造方法、固定子の製造方法
JP6064923B2 (ja) 2014-01-29 2017-01-25 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心の製造方法
JP6065032B2 (ja) 2014-01-29 2017-01-25 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心製造方法および積層鉄心
JP6248711B2 (ja) 2014-03-06 2017-12-20 株式会社デンソー 回転電機の固定子
JP6383202B2 (ja) 2014-07-24 2018-08-29 株式会社三井ハイテック 積層鉄心の製造方法及び積層鉄心
JP6037055B2 (ja) 2014-07-29 2016-11-30 Ｊｆｅスチール株式会社 積層用電磁鋼板、積層型電磁鋼板、積層型電磁鋼板の製造方法、および自動車モーター用鉄心
JP6431316B2 (ja) 2014-08-26 2018-11-28 日東シンコー株式会社 モーター用絶縁シート
JP6479392B2 (ja) 2014-09-30 2019-03-06 株式会社三井ハイテック 積層鉄心及びその製造方法
JP6087427B2 (ja) * 2014-10-02 2017-03-01 三菱電機株式会社 回転電機の回転子及び回転電機の回転子の製造方法
JP6303978B2 (ja) 2014-10-27 2018-04-04 トヨタ自動車株式会社 回転電機のステータ
JP6247630B2 (ja) 2014-12-11 2017-12-13 Ckd株式会社 コイルの冷却構造
JP6587800B2 (ja) 2014-12-26 2019-10-09 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心の製造方法
JP6210058B2 (ja) 2014-12-26 2017-10-11 Ｊｆｅスチール株式会社 積層鉄心用の打抜き加工方法及び積層鉄心の製造方法
DE112015005980T5 (de) 2015-01-15 2017-10-12 Mitsubishi Electric Corporation Elektrische Rotationsmaschine
JP2016140134A (ja) 2015-01-26 2016-08-04 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 モータコアおよびモータコアの製造方法
JP6249417B2 (ja) 2015-03-09 2017-12-20 三菱電機株式会社 回転電機および電動パワーステアリング装置
JP6432397B2 (ja) 2015-03-12 2018-12-05 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 モータの製造方法およびモータコア
JP6689031B2 (ja) * 2015-03-27 2020-04-28 日東電工株式会社 光学積層体
KR101771884B1 (ko) 2015-04-10 2017-08-25 가부시키가이샤 데라오카 세이사쿠쇼 접착 시트
JP6495092B2 (ja) 2015-05-07 2019-04-03 株式会社三井ハイテック 分割型積層鉄心及びその製造方法
US10476321B2 (en) 2015-05-27 2019-11-12 Johnson Electric International AG Magnetic core with multiple teeth having four different teeth tips axially overlapping
JP2016226170A (ja) 2015-05-29 2016-12-28 トヨタ自動車株式会社 電動機用積層コア
JP6627270B2 (ja) 2015-06-12 2020-01-08 住友ベークライト株式会社 整流子
JP2017011863A (ja) * 2015-06-22 2017-01-12 新日鐵住金株式会社 モータ鉄心用積層電磁鋼板およびその製造方法
JP2017028911A (ja) * 2015-07-24 2017-02-02 日東シンコー株式会社 回転電機用絶縁紙
CN107925281A (zh) 2015-08-21 2018-04-17 吉川工业株式会社 定子芯及具备该定子芯的电机
KR20180018771A (ko) 2015-08-21 2018-02-21 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 영구자석 매입형 모터, 압축기, 및 냉동 공조 장치
JP6429129B2 (ja) 2015-08-26 2018-11-28 日産自動車株式会社 ロータの製造方法
US11578237B2 (en) 2015-10-07 2023-02-14 Dai Nippon Printing Co., Ltd. Adhesive sheet set and method for producing product
JP6560588B2 (ja) 2015-10-08 2019-08-14 住友電気工業株式会社 誘導加熱装置、及び発電システム
JP2017075279A (ja) 2015-10-16 2017-04-20 株式会社菱晃 接着剤及び接合体
KR101923359B1 (ko) 2015-11-25 2018-11-28 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 회전 전기 및 회전 전기의 제조 방법
WO2017090571A1 (ja) 2015-11-27 2017-06-01 日本電産株式会社 モータおよびモータの製造方法
US10426044B2 (en) 2015-12-18 2019-09-24 Dic Corporation Thermosetting adhesive sheet, reinforcement-part-equipped flexible printed circuit, method for manufacturing reinforcement-part-equipped flexible printed circuit, and electronic device
KR102108990B1 (ko) 2016-02-25 2020-05-11 히타치가세이가부시끼가이샤 에폭시 수지 조성물, 반경화 에폭시 수지 조성물, 경화 에폭시 수지 조성물, 성형물 및 성형 경화물
WO2017170957A1 (ja) 2016-03-31 2017-10-05 デンカ株式会社 組成物
CN109155574B (zh) 2016-05-20 2020-11-06 日本电产株式会社 定子铁芯的制造方法
JP6874550B2 (ja) 2016-08-01 2021-05-19 株式会社リコー インク、インク容器、画像形成方法、画像形成装置、画像形成物、及び液体吐出装置
CN107674499B (zh) 2016-08-01 2021-07-13 株式会社理光 墨水,墨水容器,液体排出装置,图像形成方法及其装置
JP6376706B2 (ja) 2016-08-29 2018-08-22 本田技研工業株式会社 積層鋼板の製造方法および製造装置
JP6633212B2 (ja) 2016-09-01 2020-01-22 三菱電機株式会社 積層鉄心、積層鉄心の製造方法、および積層鉄心を用いた電機子
JP6848314B2 (ja) 2016-10-03 2021-03-24 日本製鉄株式会社 ステータコアおよび回転電機
JP6724735B2 (ja) 2016-11-08 2020-07-15 トヨタ自動車株式会社 回転電機のステータ
KR101874918B1 (ko) 2016-11-15 2018-07-06 지에스칼텍스 주식회사 저비중 폴리프로필렌 수지 조성물 및 이를 이용한 자동차 내장재용 성형품
CN108155730B (zh) 2016-12-06 2022-02-25 松下电器产业株式会社 铁芯和电机
JP6905905B2 (ja) 2016-12-06 2021-07-21 パナソニック株式会社 鉄心およびモータ
EP3553799B1 (en) 2016-12-07 2021-07-14 Panasonic Corporation Method to produce an iron core
JP6543608B2 (ja) 2016-12-22 2019-07-10 株式会社三井ハイテック 積層鉄心の製造方法及び積層鉄心の製造装置
WO2018138864A1 (ja) 2017-01-27 2018-08-02 三菱電機株式会社 固定子、電動機、圧縮機、および冷凍空調装置
FR3062970B1 (fr) 2017-02-13 2021-07-23 Valeo Equip Electr Moteur Stator de machine electrique tournante
JP2018138634A (ja) 2017-02-24 2018-09-06 三菱ケミカル株式会社 樹脂組成物および該樹脂組成物を用いた半導体装置
JP6866696B2 (ja) 2017-03-07 2021-04-28 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、並びにモータコアおよびその製造方法
WO2018199269A1 (ja) * 2017-04-26 2018-11-01 東亞合成株式会社 接着剤組成物
JPWO2018207277A1 (ja) 2017-05-10 2019-11-07 三菱電機株式会社 ステータ、電動機、圧縮機、及び冷凍空調装置、並びにステータの製造方法
PL3633830T3 (pl) 2017-05-23 2025-05-05 Three Bond Co., Ltd. Sposób wytwarzania laminowanej blachy stalowej
JP2018201303A (ja) 2017-05-29 2018-12-20 日本電産株式会社 モータ
JP6972138B2 (ja) 2017-08-25 2021-11-24 三菱電機株式会社 分割コア連結体および電機子の製造方法
DE102017010685A1 (de) 2017-11-16 2019-05-16 Wieland-Werke Ag Kurzschlussläufer und Verfahren zur Herstellung eines Kurzschlussläufers
JP6826566B2 (ja) 2018-08-06 2021-02-03 本田技研工業株式会社 回転電機用ステータコアおよび回転電機
EP3902120A4 (en) 2018-12-17 2022-10-05 Nippon Steel Corporation STACKED CORE AND ROTATING ELECTRICAL MACHINE
CN113228468B (zh) 2018-12-17 2025-04-11 日本制铁株式会社 定子用粘接层叠铁芯、其制造方法及旋转电机
EP3902110B1 (en) 2018-12-17 2026-01-28 Nippon Steel Corporation Laminated core and electric motor
EA202192064A1 (ru) 2018-12-17 2021-11-24 Ниппон Стил Корпорейшн Шихтованный сердечник и электродвигатель
EP3902106B1 (en) 2018-12-17 2025-10-29 Nippon Steel Corporation Adhesively laminated core for stator, method of manufacturing the same, and electric motor
PL3902107T3 (pl) 2018-12-17 2026-03-09 Nippon Steel Corporation Laminowany rdzeń, sposób jego wytwarzania i silnik elektryczny
TWI724690B (zh) 2018-12-17 2021-04-11 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
JP7055209B2 (ja) 2018-12-17 2022-04-15 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
EP3902125A4 (en) 2018-12-17 2022-10-05 Nippon Steel Corporation LAMINATED STATOR CORE AND ELECTRIC LATHE
CN113196634B (zh) 2018-12-17 2024-10-18 日本制铁株式会社 层叠铁芯及旋转电机
MY206339A (en) 2018-12-17 2024-12-12 Nippon Steel Corp Laminated core, core block, electric motor and method of producing core block
KR102607691B1 (ko) 2018-12-17 2023-11-30 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 스테이터용 접착 적층 코어 및 회전 전기 기계
WO2020129926A1 (ja) 2018-12-17 2020-06-25 日本製鉄株式会社 積層コアおよび回転電機
TWI732384B (zh) 2018-12-17 2021-07-01 日商日本製鐵股份有限公司 積層鐵芯及旋轉電機
RS66007B1 (sr) 2018-12-17 2024-10-31 Nippon Steel Corp Laminirano jezgro i rotaciona električna mašina
SG11202108950YA (en) 2018-12-17 2021-09-29 Nippon Steel Corp Adhesively-laminated core for stator and electric motor
JP7515403B2 (ja) 2018-12-17 2024-07-12 日本製鉄株式会社 ステータ用接着積層コア、その製造方法、および回転電機

Also Published As

Publication number Publication date
EP3902123A4 (en) 2022-11-30
JPWO2020129941A1 (ja) 2021-10-21
EA202192068A1 (ru) 2021-11-08
EP3902123A1 (en) 2021-10-27
EP3902123B1 (en) 2025-10-29
SG11202108923TA (en) 2021-09-29
JP7382962B2 (ja) 2023-11-17
WO2020129941A1 (ja) 2020-06-25
MY209721A (en) 2025-07-31
US12104096B2 (en) 2024-10-01
PL3902123T3 (pl) 2026-02-09
TW202032888A (zh) 2020-09-01
TWI732385B (zh) 2021-07-01
CN113169641A (zh) 2021-07-23
KR102631738B1 (ko) 2024-02-01
CN113169641B (zh) 2024-10-18
KR20210089192A (ko) 2021-07-15
CA3131672A1 (en) 2020-06-25
US20220025228A1 (en) 2022-01-27
BR112021009938A2 (pt) 2021-08-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS67439B1 (sr) Laminirano jezgro, metod za proizvodnju laminiranog jezgra i električni motor
KR102531969B1 (ko) 적층 코어, 그 제조 방법 및 회전 전기 기기
CA3131693C (en) Adhesively-laminated core, manufacturing method thereof, and electric motor
WO2021256535A1 (ja) 電磁鋼板用コーティング組成物、接着用表面被覆電磁鋼板及び積層鉄心
JP2022001014A (ja) 積層コアおよび積層コアの製造方法
WO2021256536A1 (ja) 電磁鋼板用コーティング組成物、電磁鋼板、積層コア及び回転電機
CA3131672C (en) Laminated core, laminated core manufacturing method, and electric motor
EA042783B1 (ru) Шихтованный сердечник, способ изготовления шихтованного сердечника и электродвигатель
JP7222328B2 (ja) 積層コアおよび回転電機
JP2022000537A (ja) 電磁鋼板、積層コア及び回転電機、ならびに電磁鋼板の製造方法
JP2021197860A (ja) 積層コアおよび積層コアの製造方法
JP2021019375A (ja) 積層コアおよびその製造方法、回転電機
EA042968B1 (ru) Шихтованный сердечник, способ его изготовления и электродвигатель
BR112021009938B1 (pt) Núcleo laminado, motor elétrico e método de fabricação de um núcleo laminado
EA042857B1 (ru) Клеено-шихтованный сердечник для статора, способ его производства и электродвигатель
EA042581B1 (ru) Клеено-шихтованный сердечник, способ его изготовления и электродвигатель