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" Procédé de contact Pour la production de l'anhydride 81.11- f'llriCJ.11e et de l'acide sl1lf'l1riÇta.e tt
Différentes propositions avaient déjà pour but, d'effec- tuer en plusieurs phases, la production de l'anhydride et de
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l'acide sulfurique .par transformation de SO en 8 3' une séparation du. SO3 produit, des gaz de réaction, devant tre effectuée entre chaque phase de contact. Dans ce procédé,
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le gaz destiné aux: phases de contact subséquentes etaf9811- vri en bzz2, devait recevoir par chauffage des quantités con- sidérablea de chaleur, ou bien, la teneur du gaz en SO de- . vait âtre améliorée, par addition de gaz riches en SO .
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port de chaleur par chaufiage extérieur entraîne cependant des frais da production notablement plus élevés, tandis que l'addition de gaz ric4s¯en S0 , annale de nouveau en
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grande partie, davantage principal du. procédé en plusieurs phases, qui réside dans uns amélioration du rendement de
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ittr ans format ion de SO en SO . ürans:
Corrm iox2 2 eza. 3
Selon l'invention cas inconvénients sont évités de la façon la plus simple, par ce que la chaleur de réaction de chaque phase de contact est utilisée pour le chauffage de la chambre de contact de la phase suivante et que la trans-
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formation des gaz SE.2 dans une phase est poussée au. point que la chaleur de réaetion de, cotte transformation soit suffisante ou à peu près suffisante, pour effectuer la trans- formation dans la phase suivante.
Dans des procédés connus, à plusieurs phases de con-
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tact et avec absorption intermédiaire de l'anhydride saâ.- rique produit, on a proposé d' utiliser" la. chaleur des gaz de réaction provenant d'une phase do réaction, pour le pré- chauffage des gaz venant de l'absorption at allant vers la phase de contact suivante.
Avec la faible teneur en SO2 des
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gaz venant de l'absorption, qui est par exemple de 0, 6 à 1% cet apport, de chaleur est insuffisant pour obtenir la tempë- rature de réaction dans le contact sa'bséciaent,ar contre, la transformation de gaz ayant une si faible teneur en SO 8 est réalisable, lorsque la 'chalear'-de réaction de la phase de contact précédente est utilisée dans une mesure plus ou moins grande pour le chauffage de la chambre de contact une partie de cette chaleur de réaction pouvant être utilisée
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également pour le .prêchaaffage dos gaz arrivant dans'"cette chambre de contact.
Différentes-formes d'exécution peuvent être prises en
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considération pour l'exécution da nouveau procédés ",-;Par exem- ple, la chaleur des gaz sortant d'une phase de contact peut être utilisée avant l'absorption da gaz 80 " pour le chal1f- fage de la chambre de contact' suivante.
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-La' fig. 1 montre une disposition schématique'de cegen- re. Les gaz 'de grillage épurés contenant par exemple de 6 à 7% de SO , arrivent en a dans an premier échangeur de cha- leur, où ils sont préchauffés par la chaleur des gaz venant de la seconde chambre de contact et qui y sont introduits en h. Les gaz de grillage vont alors par b, vers la pre- mière chambre de contact, dans laquelle ils sont transfor- @ més en sa 3 avec on rendement de 80 à 90%. Les gaz sortant ' de la zone de contact à environ 4:30 C, sont conduits dans une enveloppe bien isolée, entourant la chambre de contact de la seconde phase d'où en passant par c et par un se- cond échangeur de chaleur, ils vont en d à l'absorption.
Les gaz restants venant de l'absorption arrivent en f, dans le second échangeur de chaleur, où ils sont préchauffés par la chaleur résiduelle de la première phase de contact et,.de là , en passant par ± il vont à la seconde chambre de con- tact, où l'on peut obtenir une transformation des gaz pau- vres avec un rendement de 80 à 90%. Il en résulte que la transformation totale rapportée à la teneur en Se 2 des gaz de départ,atteint dans les deux phases de contact 96 à 99%.
D'autres formes d'exécution appropriées au but, sont représentées dans les Figs. 2 et 3. Le principe qui est la base de ces formes d'exécution consiste dans ce que les chambres de contact des phases successives, sont spéciale- ment réunies entre-elles de telle sorte,que la chambre de contact de la phase suivante est entourée par la chambre de contact de la phase précédente.
Bans la forme d'exécution représentée par la Fig. 4, 1s première chambre de contact n'entoure pas directement la chambre de catalyse de la chambre de contact suivante, mais bien l'arrivée du gaz vers cette chambre de catalyse. Les gaz qui s'élèvent ici 'reçoivent ainsi; non seulement la cha-
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leur de la phase de contact précédente, mais également la chaleur dégagée dans la phase de contact suivante, de sorte qu'il se produit automatiquement une large compensation, lors de variations brusques des conditions de régime.
En outre de la chaleur cédée au courant gazeux, la chaleur @ cédée par la chambre de contact extérieure, à la chambre de contact intérieure ( et inversement) intervient ici égale- ment et maintient tout le système à fine température de réac- tion uniforme. Cette disposition permet la suppression com- plète d'échangeurs de chaleur extérieurs, lorsque le four de contact (comme indiqué au dessin) permet an échange inten- so de chaleur à l'intérieur da foar.
Par suite de ce que les lettres de,référence employées dans les Figs. 2, 3 et¯4, -indigent les mêmes éléments que ceux décrits avec référence à la Fig. 1, ces figures sont suffisamment claires sans autre description.
La réalisation de l'appareillage de contact peut se faire suivant que l'on désire. Les chambres de contact peu- vent par @omple être réalisées en forme de tube ou à éta- ges etc. Le même, les échangeurs de chaleur peuvent être prévus de différentes façons.
Eventuellement aussiune partie de la chaleur petit être apportée par une source, ex- térieure, mais ceci ne sera en général pas nécessaire, lors- qu'on emploie des masses catalysantes suffisamment actives ot si la transformation (les gaz SO2 est - conformément aux exigences ci -dessus posées # conduite dans les différentes phases de contact de telle façon, que la chaleur de réaction de la phase précédente soit- suffisante pour le maintien de la transformation de la phase suivante.
Il n'est pas possible de donner une règle générale pour le degré de transformation à maintenir dans les différentes phases. Ce degré ost déterminé de préférence par des essais, une latitude notable pour le choix des conditions de trans- formation devant être maintenue ( en particulier /pour la
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forme d'exécution selon Fig. 4) par ce que cette disposi- tion se trouve en équilibre dans an intervalle de tempéra- tares relativement grand. Dans cette disposition, la trans- formation dans l'enmble du système peut- être maintenue sans difficultés à 98-99% avec une quantité de masse catalysante relativement faible.
L'avantage principal du nouveau procède réside donc dans la transformation presque complète des gaz. de grillage impossible jusqu'à présent avec de faibles quantités de catalyseur et ce, avec peu ou pas d'apport de chaleur exté- rieure, 01 Un autre avantage 'réside dans ce que le procédé permet également de travailler sans difficulté avec des gaz de grillage ayant une teneur en SO2 plus élevée que possi- ble jusqu'à présent.
Tandis que jusqu'à ce jour les systèmes de contact ne convenaient-en général que pour l'usage de gaz de grillage avec 6 à 7% de SO2, le nouveau procédé per- met de travailler des gaz ayant une teneur en SO2 de 8 à
9% et ce* sans danger et avec coefficient de transformation élevé, les avantages qui en résultent, tels que l'économie de force motrice pour le déplacement du gaz et la simplifi- cation de l'épuration 'du gaz mettent en valeur l'effet tech- nique' et économique du procédé,
REVENDICATIONS.
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