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L'invention concerne un dispositif équipé d'un tube à décharge dans le gaz et/ou dans la vapeur muni de deux électrodes thermioniques branchées sur des enroulements différents d'un transformateur de chauffage.
Lorsque, par exemple par suite d'une trop grande résistance de pas- sage entre un contact du support du tube et un contact du tube, le circuit de chauffage de l'une des électrodes thermioniques est interrompu alors que le circuit du courant de décharge est resté intact, le tube pourra amorcer avec une électrode thermionique froide, ce qui est nuisible pour sa durée de vie.
L'invention obvie entre autres à cet inconvénient.
Suivant l'invention, le transformateur de chauffage est un trans- formateur à dispersion à shunt magnétique, dans lequel les enroulements de chauffage sont prévus de part et d'autre du shunt magnétique, alors que les circuits du courant de chauffage sont reliés magnétiquement entre eux par un transformateur de couplage, dont l'impédance à vide est un multiple de l'im- pédance à pleine charge.
La description du dessin annexé, donné à titre d'exemple non limi-. tatif, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée, les particularités qui ressortent tant du texte que du dessin faisant, bien en- tendu, partie de l'invention.
Sur la figure 1, est un tube à décharge dans le gaz, et/ou la va- peur, par .exemple une lampe fluorescente 20 watts, d'environ 60 om de lon- gueur et d'énviron 3,5 cm de diamètre intérieur, qui, en régime normal, sous une tension de fonctionnement d'environ 6C volts, absorbe un courant d'une intensité d'environ 0,37 ampère. Le tube est connecté à l'enroulement d'a- limentation secondaire en deux parties 2-3, 4-5 d'un transformateur à dis- persion 6 représenté sous forme d'autotransformateur à shunt magnétique 7, dont l'enroulement primaire 2-8 est branché sur un secteur à courant alter- natif 9-10 de, par exemple, 80-130 volts, 50 ou 60 périodes par seconde. Le point 8 de l'enroulement primaire est prévu pour les valeurs élevées de la tension du secteur et le point 11 pour de basses valeurs de cette tension.
Au besoin, on peut également utiliser pour le branchement sur le secteur des prises comprises entre les points 8 et 11. De plus, la partie non-uti- lisée de l'enroulement primaire peut être omise.
La partie 2-3 représente la partie de l'enroulement secondaire couplée rigidement à l'enroulement primaire. La partie 4-5 de l'enroulement secondaire située de l'autre coté du shunt magnétique, est la partie à cou- plage lâche.
Le tube 1 comporte deux électrodes thermioniques 12 et 13 consti- tuées par un fil de tungstène spiralé, recouvert d'une couche qui, portée à une température élevée, émet des électrons.
Le tube peut comporter à l'extérieur ou à l'intérieur du récipient de décharge un revêtement conducteur afin de faciliter l'amorçage.
L'électrode 12 est connectée, en série avec un enroulement 14 d'un transformateur de couplage 15, à un enroulement de chauffage 5-16, du trans- formateur 6, tandis que l'électrode 13 est connectée, en série avec un enrou- lement 17 dudit transformateur de couplage, à l'enroulement de chauffage 2- 18 du transformateur.
Les enroulements de chauffage se trouvent de part et d'autre au shunt magnétique 7, de sorte que l'enroulement 2-18 est couplé de manière serrée, à. l'enroulement primaire et à la partie 2-3 de l'enroulement, secon- daire, tandis que l'enroulement 5-16 est couplé de manière serrée à la par-
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tie 4-5 dé l'enroulement secondaire. Lorsque le dispositif, fonctionnant de manière normale, est mis sous tension, les électrodes 12 et 13 sont portées rapidement à leur température d'émission, sous une tension d'élec- trode moyenne d'enyiron 10 et un courant de chauffage d'une intensité moyen- ne d'environ 0,4 A, car la résistance du tungstène est plus petite à la tem- pérature ambiante normale, qu'à la température d'émission.
Le tube amorce après environ 0,7 seconde sous la tension d'environ 155 V de l'enroulement secondaire 2-3-4-5.
Lorsqu'une interruption se produit dans l'un des circuits de chauf- fage, l'autre circuit de chauffage n'est traversé que par un courant de fai- ble intensité. L'intensité de ce courant est essentiellement déterminé par l'impédance à vide du transformateur de couplage 15; cette impédance est choi- sie si grande, que dans le circuitde chauffage non-interrompu, l'intensité du courant de chauffage n'est que d'environ 25 mA; c'est-à-dire totalement insuffisante pour porter à la température d'émission l'électrode thermioni- que du circuit de chauffage intact. De ce fait, si l'un des deux circuits de chauffage est interrompu, le tube n'amorce pas.
A titre d'illustration, il y a lieu de mentionner que le transfor- mateur de couplage 15 était réalisé comme transformateur cuirassé sans en- trefer, à noyau de 12,8 x 20 mm de section, et qu'il comportait 365 spires de fil de cuivre de 0,25 mm de diamètre pour chacun des enroulements 14 et 17. Pour une tension aux bornes de 24, l'impédance à vide du transformateur de couplage était d'environ 1000 et pour une tension aux bornes de 15 V et un courant de charge secondaire de 0,4 A, cette impédance était d'environ 37Û
Lors d'une interruption dans l'un des circuits de chauffage, on obtient, à l'endroit de l'interruption, non seulement la tension de l'enrou- lementde chauffage, proprement dite, mais, par l'intermédiaire du transfor- mateur de couplage, également celle de l'autre enroulement de chauffage, et ces deux tensions s'ajoutent.
La tension totale ainsi obtenue permet une -disruption plus facile de l'interruption que, dans le cas d'absence du trans- formateur de couplage, uniquement par la tension de l'enroulement de chauf- fage.
Dans le cas d'un court-circuit de l'une des électrodes thermioni- ques, il subsiste dans le circuit de chauffage en cause, toute l'impédance à pleine charge du transformateur de couplage, de sorte que la surcharge de l'enroulement correspondant est assez faible, l'intensité du courant n'étant que d'environ 0,5 A.
Le transformateur à grande dispersion 6 était réalisé sous forme de transformateur cuirassé, à noyau de 17 x 20 mm de section; la partie 2-3 de l'enroulement secondaire comportait 1070 spires 'dont 250 spires pour l'enroulement de chauffage 2-18 et 825 spires pour la partie 4-5 de l'enrou- lement secondaire, donc 160 spires pour l'enroulement de chauffage 16-5, le tout en fil de cuivre de 0,3 mm de diamètre. Chacune des deux parties du shunt magnétique avait une section de 12 x 17 mm, avec entrefer de 2 x 0,1 mm.
Après l'amorçage du tube 1, la tension aux bornes de l'enroulement secondaire 2-3-4-5, était égale à la tension de fonctionnement d'environ 60 V; l'intensité du courant dans les connexions entre le tube et les points 2, respectivement 5, était d'environ 0,44 A, celle du courant dans l'enroulement 14 ou 17 du transformateur de couplage d'environ 0,135 A, celle du courant dans la partie d'enroulement 4-6 d'environ 0,37 A et celle du courant tra- versant la partie d'enroulement 18-3, d'environ 0,32 A. Lorsque la source de courant 9-10 d'environ 100 V 60 périodes par seconde était connectée à la
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partie 2-3 de l'enroulement, le courant absorbé en régime normal atteignait une intensité d'environ 0,675 A.