JPH0126882B2 - - Google Patents
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- JPH0126882B2 JPH0126882B2 JP56158118A JP15811881A JPH0126882B2 JP H0126882 B2 JPH0126882 B2 JP H0126882B2 JP 56158118 A JP56158118 A JP 56158118A JP 15811881 A JP15811881 A JP 15811881A JP H0126882 B2 JPH0126882 B2 JP H0126882B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cord
- rubber
- metal
- tire
- belt
- Prior art date
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-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
- B60C9/2003—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords
- B60C9/2006—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords consisting of steel cord plies only
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2015—Strands
- D07B2201/2022—Strands coreless
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2401/00—Aspects related to the problem to be solved or advantage
- D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
- D07B2401/2005—Elongation or elasticity
- D07B2401/201—Elongation or elasticity regarding structural elongation
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
Description
本発明は、高炭素鋼の金属コードで新規な撚構
造を組み合わせることにより、その金属コードの
高強力性を生かし、同時に耐腐食性を改善し、こ
れにより、使用寿命を大幅に向上し、かつ軽量化
された転り抵抗の少いラジアルタイヤに関するも
のである。 スチールラジアルタイヤのベルト補強層には４
本ないし５本のフイラメントを撚り合わせたいわ
ゆる１×４又は１×５構造のスチールコードが従
来から広く使用されている。近年ラジアルタイヤ
において、転り抵抗の低減の要求がクローズアツ
プされて来ており、ベルト補強層のスチールコー
ドにおいても打込み本数をあげることなくタイヤ
の重量を軽減するため単位面積当りの強力の高
い、いわゆる高強力糸コードを適用することが上
記撚構造に考えられている。スチールコード面よ
り単位面積当りの強力をあげる手段として、金属
組成のカーボン含有量を増加させることが考えら
れ、現に、公知技術の範疇となつている。しかし
本発明者らは、上記高炭素鋼のスチールコード
を、軽量化された転り抵抗の小さいラジアルタイ
ヤを得るために製品化適用をした場合に重大な欠
陥をもつことを見出した。 つまり上記の如きスチールコードをベルト補強
層に使用した場合、タイヤが路面上を走行する間
に小石や釘などにより金属コードに到達するよう
な外傷を受けるとその傷口から浸入した水分がコ
ードの中央部の空洞の中を容易に浸透して行き、
この結果金属コードが腐蝕時の疲労性が大幅に低
下し、更にはコードとゴムとの接着が低下し、い
わゆるコードとゴム間におけるセパレーシヨンと
いう現象を引き起こすといつた欠点があつた。 このような欠点を改良すべく現在までに種々検
討がなされているが、その中で特開昭55−90692
号公報があるように、第１図に示したような各フ
イラメント相互間に空隙が全くない、もつともコ
ンパクトなコード径を有する従来コードよりも、
コード径をやゝ大きめに撚り合せることによつて
各フイラメントを相互に接触させずに各フイラメ
ント間に空隙を設け、かつコード断面が円に内接
するような均一断面を有する第２図に示したよう
なコードが提案され、このようなコードであれば
ゴムに埋設後、熱入れ加硫工程において、ゴムが
加硫初期の流動状態にあるとき、ゴムがフイラメ
ント相互間の空隙からコードの中央部の空洞に浸
透することにより、外傷から浸入した水がコード
の中を拡散しないため、金属コードの耐腐蝕性が
改善されるとしている。 しかしながら、上記公報に記載されたコード
は、本発明者らの経験によれば、熱入れ加硫工程
は通常４〜40Kg／cm2の圧力下で行なわれるため、
この圧力によりコードのふくらみが押しつぶされ
てしまい、フイラメント相互間の空隙がほとんど
失なわれ、その結果流動状態のゴムがコードの中
央部の空洞にほとんど浸入できず、たとえ浸入し
たとしても部分的にわずかにゴムが浸入するのみ
で、このようなコードを使用した製品が外傷を受
けると、外傷から浸入した水分により、部分的に
浸透したゴムとコードとの界面が短時間のうちに
腐蝕されてしまい、そのすき間から更に水分がコ
ードの長さ方向に拡散し、その結果コードとゴム
の間にセパレーシヨンが生じてしまうといつた欠
点を有していることが明らかである。 かかる現況に鑑み、本発明者らは上記欠点を解
決すべく鋭意研究した結果、高炭素鋼金属コード
の高強力性のメリツトを生かし、しかも腐食疲労
性に優れた実用性に充分たえうるスチールコード
を得ることができたのである。 即ち本発明は、かかるスチールコードをベルト
補強材として用い操縦安定性を損うことなく軽量
化タイヤとしてのスチールコード面からの転り抵
抗の低減とコードの耐腐蝕疲労性を同時に満足す
るラジアルタイヤに関するもので、より具体的に
はコードのカーボン量（Ｃ％）が0.78〜0.85％の
高炭素鋼を少くとも３本の金属フイラメントとし
て撚り合せてなるコードであつて、前記スチール
コードの高強力化による耐腐食疲労性低下の欠点
を、コード撚構造を工夫してコード表面にゴムを
できるだけ浸透させる方法によつて解決したコー
ドをベルト補強材として用いたラジアルタイヤを
提供するものである。なおここで言う工夫した撚
構造とは、コード１本当り5.0Kgの荷重を掛けた
時の伸度P1が0.2〜1.2％の範囲にあり、かつ2.0Kg
の荷重を掛けた時の伸度P2がP2（％）≦0.947P1−
0.083で表わされる範囲にある金属コードとなる
撚構造である。 本発明において使用する金属コードは、例えば
第３図に示した種々の断面形状がコードの長さ方
向に少なくとも３種混在しているコードであつ
て、5.0Kgの荷重を掛けた時の伸度P1が0.2〜1.2％
の範囲であり、かつ2.0Kgの荷重を掛けた時の伸
度P2（％）が0.947P1−0.083以下、好ましくは
0.947P1−0.204以下であることが必要である。こ
の理由はP1が0.2％未満の場合は従来のコンパク
トコードと大差なく、本発明の目的を達成するこ
とができず、また1.2％を越えると裁断コードの
端部が撚り乱れを生じやすく作業性上の問題があ
るため好ましくないためである。このうち作業性
を重視すればP1は0.2〜0.7％の範囲がより好まし
い。またP2が0.947P1−0.083を越えるとゴムに埋
設された後、熱入れ加硫される工程で、コードが
加硫圧力で押しつぶされやすい断面形状が多くな
り、その結果ゴムが浸透しにくくなるため好まし
くないからである。 P2とコードへのゴムの浸透性との関連につき
以下さらに詳述する。 一般的にオープン撚りコードにおいては、コー
ドに引張り応力を加えると各構成フイラメントは
コードの中心に向つて圧縮しようとする。ここで
伸度P1が一定であつても、伸度P2が大きい場合
と小さい場合とがある。 前者は第２図に示される如く、コードの断面形
状が長さ方向に均一（フイラメント間隙が一様）
である場合で、各構成フイラメントが自由に中心
に向かつて移動しようとするため、２Kg荷重時で
はコードとしての伸びが比較的大きくなるのであ
る。これに対し後者は第３図（１×５）のＢ〜Ｅ
に示される如く、コードの断面形状が不均一で、
フイラメント同士が接触している場合であり、各
フイラメントが中心に向かつて移動しようとして
も接触した各２本のフイラメントに関しては互い
に接触圧（反発力）が働くため、２Kg荷重時では
コードの伸びが小さくなるのである。 断面形状において、フイラメント同士の接触点
の数を接点数とすれば、コードの断面形状の不均
一さは接点数で表わされる。接点数の多いコード
程、断面が不均一なのである。 単撚構造においては、フイラメント構成が１×
５のときは接点数が４（第３図１×５のＥ）、１×
４のときは接点数が３（第３図１×４のＤ）の場
合、断面形状の不均一性が最大となる。 本発明において使用する金属コードでは撚ピツ
チが６〜14mmであることが好ましい。この理由は
撚ピツチが６mm未満ではコード製造時の生産性が
著しく低下し、実用上商業ベースに乗らず、また
14mmを越えるとコードの座曲疲労による耐コード
折れ性が大きく低下し、いずれの場合も好ましく
ないためである。 又、本発明のベルト補強材に使用する金属コー
ドを構成するフイラメントは、その直径が0.20〜
0.30mmで、しかもＣ％として0.78〜0.85％のもの
であることが必要である。これはフイラメントの
直径が0.2未満であるとラジアルベルト材として
の強力が小さすぎ且つ疲労性も劣り、一方0.30mm
をこえるとコード重量もふえ軽量化のメリツトが
なく、またＣ％として0.78％未満だと同様に軽量
化ラジアルタイヤのベルト補強材としてはコード
打ち込み低下させているため剛性が低くラジアル
タイヤの操縦安定性が大幅に低下し、又0.85％を
こえるとコードの耐腐蝕疲労性が低下しベルトコ
ード折れを誘因し、又伸線加工性も低下し好しく
ないためである。また上記フイラメントは、その
表面がゴムの接着性を良好にするため、Cu、Sn、
Zn等あるいはこれらにNiやCoを含んだ合金によ
つて被覆されていてもかまわない。 更に本発明において使用する金属コードは次の
ように製造することができる。すなわちあらかじ
め過大にくせづけしたフイラメントを所定のP1
（５Kg荷重時伸度）を持つようにコード径方向に
圧縮させることにより製造できる。 最後に本発明において、金属コードを埋設する
ゴムは天然ゴムまたは合成ゴムであるが本発明の
金属コードをラジアルタイヤのベルト補強層に使
用する場合、埋設ゴムの50％モジユラスは10〜40
Kg／cm2であることが好ましい。この理由は50％モ
ジユラスが10Kg／cm2未満の場合は金属コードエン
ド部の歪が大きくなり耐ベルトエンドセパレーシ
ヨン（ベルトコード端よりのベルトコーテイング
ゴムの亀裂成長をいう）性が低下し、一方40Kg／
cm2を越えると、ベルトコードの耐久性すなわちコ
ード折れが発生しやすくなり同時に加工性も著し
く低下しいずれの場合も好ましくないためであ
る。 以上のような構成からなる本発明の金属コード
を使用したラジアルタイヤにおいては、ゴムがコ
ードの長手方向及び断面方向に十分に浸透してい
るため、外傷による水分の浸入に起因する金属コ
ード表面の錆の拡散が防止される。このため金属
コードの腐蝕によるコードとゴムとの接着力低下
によるセパレーシヨン現象が大幅に改善され、本
発明の金属コードを使用したラジアルタイヤは耐
久寿命が著しく改善される。また本発明に用いる
金属コードは軽量化タイヤのベルト補強材として
の効果を奏するばかりでなく、農業用耕耘機用と
して又ベルト等工業用品軽量化製品等広範囲に用
いることができる。 尚本発明を、特定の金属コードをベルト補強材
として用いたラジアルタイヤにつき記載したが、
該金属コードはカーカスプライ補強材として適用
することも可能である。 実施例 １ 真鍮メツキを施したスチールフイラメントを撚
り合せることによつて第１表に示す19種類の金属
コードを作成した。これらの金属コードをタイヤ
のベルトコーテイングゴムとして用いる50％モジ
ユラス25Kg／cm2のゴムにて埋設し、加硫した後、
金属コードを採取してコード中央部にゴムがほぼ
完全に浸透している部分の長さを測定し、ゴム浸
透度合いをコード全長に対する比率を指数で評価
した。また比較のために第１図に示したような従
来の金属コードについても同様に評価した。結果
を合せて第１表に示す。ここでP1およびP2は全
長20〜50cmの金属コードに、各々5.0Kg、2.0Kgの
荷重を掛けた場合の伸度（％）であり、断面形状
とは、コードの長さ方向に５mm間隔の位置におけ
るコードの断面形状を拡大鏡で観察し、第３図に
示した記号で表示したものである。
造を組み合わせることにより、その金属コードの
高強力性を生かし、同時に耐腐食性を改善し、こ
れにより、使用寿命を大幅に向上し、かつ軽量化
された転り抵抗の少いラジアルタイヤに関するも
のである。 スチールラジアルタイヤのベルト補強層には４
本ないし５本のフイラメントを撚り合わせたいわ
ゆる１×４又は１×５構造のスチールコードが従
来から広く使用されている。近年ラジアルタイヤ
において、転り抵抗の低減の要求がクローズアツ
プされて来ており、ベルト補強層のスチールコー
ドにおいても打込み本数をあげることなくタイヤ
の重量を軽減するため単位面積当りの強力の高
い、いわゆる高強力糸コードを適用することが上
記撚構造に考えられている。スチールコード面よ
り単位面積当りの強力をあげる手段として、金属
組成のカーボン含有量を増加させることが考えら
れ、現に、公知技術の範疇となつている。しかし
本発明者らは、上記高炭素鋼のスチールコード
を、軽量化された転り抵抗の小さいラジアルタイ
ヤを得るために製品化適用をした場合に重大な欠
陥をもつことを見出した。 つまり上記の如きスチールコードをベルト補強
層に使用した場合、タイヤが路面上を走行する間
に小石や釘などにより金属コードに到達するよう
な外傷を受けるとその傷口から浸入した水分がコ
ードの中央部の空洞の中を容易に浸透して行き、
この結果金属コードが腐蝕時の疲労性が大幅に低
下し、更にはコードとゴムとの接着が低下し、い
わゆるコードとゴム間におけるセパレーシヨンと
いう現象を引き起こすといつた欠点があつた。 このような欠点を改良すべく現在までに種々検
討がなされているが、その中で特開昭55−90692
号公報があるように、第１図に示したような各フ
イラメント相互間に空隙が全くない、もつともコ
ンパクトなコード径を有する従来コードよりも、
コード径をやゝ大きめに撚り合せることによつて
各フイラメントを相互に接触させずに各フイラメ
ント間に空隙を設け、かつコード断面が円に内接
するような均一断面を有する第２図に示したよう
なコードが提案され、このようなコードであれば
ゴムに埋設後、熱入れ加硫工程において、ゴムが
加硫初期の流動状態にあるとき、ゴムがフイラメ
ント相互間の空隙からコードの中央部の空洞に浸
透することにより、外傷から浸入した水がコード
の中を拡散しないため、金属コードの耐腐蝕性が
改善されるとしている。 しかしながら、上記公報に記載されたコード
は、本発明者らの経験によれば、熱入れ加硫工程
は通常４〜40Kg／cm2の圧力下で行なわれるため、
この圧力によりコードのふくらみが押しつぶされ
てしまい、フイラメント相互間の空隙がほとんど
失なわれ、その結果流動状態のゴムがコードの中
央部の空洞にほとんど浸入できず、たとえ浸入し
たとしても部分的にわずかにゴムが浸入するのみ
で、このようなコードを使用した製品が外傷を受
けると、外傷から浸入した水分により、部分的に
浸透したゴムとコードとの界面が短時間のうちに
腐蝕されてしまい、そのすき間から更に水分がコ
ードの長さ方向に拡散し、その結果コードとゴム
の間にセパレーシヨンが生じてしまうといつた欠
点を有していることが明らかである。 かかる現況に鑑み、本発明者らは上記欠点を解
決すべく鋭意研究した結果、高炭素鋼金属コード
の高強力性のメリツトを生かし、しかも腐食疲労
性に優れた実用性に充分たえうるスチールコード
を得ることができたのである。 即ち本発明は、かかるスチールコードをベルト
補強材として用い操縦安定性を損うことなく軽量
化タイヤとしてのスチールコード面からの転り抵
抗の低減とコードの耐腐蝕疲労性を同時に満足す
るラジアルタイヤに関するもので、より具体的に
はコードのカーボン量（Ｃ％）が0.78〜0.85％の
高炭素鋼を少くとも３本の金属フイラメントとし
て撚り合せてなるコードであつて、前記スチール
コードの高強力化による耐腐食疲労性低下の欠点
を、コード撚構造を工夫してコード表面にゴムを
できるだけ浸透させる方法によつて解決したコー
ドをベルト補強材として用いたラジアルタイヤを
提供するものである。なおここで言う工夫した撚
構造とは、コード１本当り5.0Kgの荷重を掛けた
時の伸度P1が0.2〜1.2％の範囲にあり、かつ2.0Kg
の荷重を掛けた時の伸度P2がP2（％）≦0.947P1−
0.083で表わされる範囲にある金属コードとなる
撚構造である。 本発明において使用する金属コードは、例えば
第３図に示した種々の断面形状がコードの長さ方
向に少なくとも３種混在しているコードであつ
て、5.0Kgの荷重を掛けた時の伸度P1が0.2〜1.2％
の範囲であり、かつ2.0Kgの荷重を掛けた時の伸
度P2（％）が0.947P1−0.083以下、好ましくは
0.947P1−0.204以下であることが必要である。こ
の理由はP1が0.2％未満の場合は従来のコンパク
トコードと大差なく、本発明の目的を達成するこ
とができず、また1.2％を越えると裁断コードの
端部が撚り乱れを生じやすく作業性上の問題があ
るため好ましくないためである。このうち作業性
を重視すればP1は0.2〜0.7％の範囲がより好まし
い。またP2が0.947P1−0.083を越えるとゴムに埋
設された後、熱入れ加硫される工程で、コードが
加硫圧力で押しつぶされやすい断面形状が多くな
り、その結果ゴムが浸透しにくくなるため好まし
くないからである。 P2とコードへのゴムの浸透性との関連につき
以下さらに詳述する。 一般的にオープン撚りコードにおいては、コー
ドに引張り応力を加えると各構成フイラメントは
コードの中心に向つて圧縮しようとする。ここで
伸度P1が一定であつても、伸度P2が大きい場合
と小さい場合とがある。 前者は第２図に示される如く、コードの断面形
状が長さ方向に均一（フイラメント間隙が一様）
である場合で、各構成フイラメントが自由に中心
に向かつて移動しようとするため、２Kg荷重時で
はコードとしての伸びが比較的大きくなるのであ
る。これに対し後者は第３図（１×５）のＢ〜Ｅ
に示される如く、コードの断面形状が不均一で、
フイラメント同士が接触している場合であり、各
フイラメントが中心に向かつて移動しようとして
も接触した各２本のフイラメントに関しては互い
に接触圧（反発力）が働くため、２Kg荷重時では
コードの伸びが小さくなるのである。 断面形状において、フイラメント同士の接触点
の数を接点数とすれば、コードの断面形状の不均
一さは接点数で表わされる。接点数の多いコード
程、断面が不均一なのである。 単撚構造においては、フイラメント構成が１×
５のときは接点数が４（第３図１×５のＥ）、１×
４のときは接点数が３（第３図１×４のＤ）の場
合、断面形状の不均一性が最大となる。 本発明において使用する金属コードでは撚ピツ
チが６〜14mmであることが好ましい。この理由は
撚ピツチが６mm未満ではコード製造時の生産性が
著しく低下し、実用上商業ベースに乗らず、また
14mmを越えるとコードの座曲疲労による耐コード
折れ性が大きく低下し、いずれの場合も好ましく
ないためである。 又、本発明のベルト補強材に使用する金属コー
ドを構成するフイラメントは、その直径が0.20〜
0.30mmで、しかもＣ％として0.78〜0.85％のもの
であることが必要である。これはフイラメントの
直径が0.2未満であるとラジアルベルト材として
の強力が小さすぎ且つ疲労性も劣り、一方0.30mm
をこえるとコード重量もふえ軽量化のメリツトが
なく、またＣ％として0.78％未満だと同様に軽量
化ラジアルタイヤのベルト補強材としてはコード
打ち込み低下させているため剛性が低くラジアル
タイヤの操縦安定性が大幅に低下し、又0.85％を
こえるとコードの耐腐蝕疲労性が低下しベルトコ
ード折れを誘因し、又伸線加工性も低下し好しく
ないためである。また上記フイラメントは、その
表面がゴムの接着性を良好にするため、Cu、Sn、
Zn等あるいはこれらにNiやCoを含んだ合金によ
つて被覆されていてもかまわない。 更に本発明において使用する金属コードは次の
ように製造することができる。すなわちあらかじ
め過大にくせづけしたフイラメントを所定のP1
（５Kg荷重時伸度）を持つようにコード径方向に
圧縮させることにより製造できる。 最後に本発明において、金属コードを埋設する
ゴムは天然ゴムまたは合成ゴムであるが本発明の
金属コードをラジアルタイヤのベルト補強層に使
用する場合、埋設ゴムの50％モジユラスは10〜40
Kg／cm2であることが好ましい。この理由は50％モ
ジユラスが10Kg／cm2未満の場合は金属コードエン
ド部の歪が大きくなり耐ベルトエンドセパレーシ
ヨン（ベルトコード端よりのベルトコーテイング
ゴムの亀裂成長をいう）性が低下し、一方40Kg／
cm2を越えると、ベルトコードの耐久性すなわちコ
ード折れが発生しやすくなり同時に加工性も著し
く低下しいずれの場合も好ましくないためであ
る。 以上のような構成からなる本発明の金属コード
を使用したラジアルタイヤにおいては、ゴムがコ
ードの長手方向及び断面方向に十分に浸透してい
るため、外傷による水分の浸入に起因する金属コ
ード表面の錆の拡散が防止される。このため金属
コードの腐蝕によるコードとゴムとの接着力低下
によるセパレーシヨン現象が大幅に改善され、本
発明の金属コードを使用したラジアルタイヤは耐
久寿命が著しく改善される。また本発明に用いる
金属コードは軽量化タイヤのベルト補強材として
の効果を奏するばかりでなく、農業用耕耘機用と
して又ベルト等工業用品軽量化製品等広範囲に用
いることができる。 尚本発明を、特定の金属コードをベルト補強材
として用いたラジアルタイヤにつき記載したが、
該金属コードはカーカスプライ補強材として適用
することも可能である。 実施例 １ 真鍮メツキを施したスチールフイラメントを撚
り合せることによつて第１表に示す19種類の金属
コードを作成した。これらの金属コードをタイヤ
のベルトコーテイングゴムとして用いる50％モジ
ユラス25Kg／cm2のゴムにて埋設し、加硫した後、
金属コードを採取してコード中央部にゴムがほぼ
完全に浸透している部分の長さを測定し、ゴム浸
透度合いをコード全長に対する比率を指数で評価
した。また比較のために第１図に示したような従
来の金属コードについても同様に評価した。結果
を合せて第１表に示す。ここでP1およびP2は全
長20〜50cmの金属コードに、各々5.0Kg、2.0Kgの
荷重を掛けた場合の伸度（％）であり、断面形状
とは、コードの長さ方向に５mm間隔の位置におけ
るコードの断面形状を拡大鏡で観察し、第３図に
示した記号で表示したものである。
【表】
上記第１表の実験No.１〜12のコードについて、
P1を横軸、P2を縦軸にとり、ゴム浸透度合いが
80〜100は〇、60〜79は◇、49〜59は□、29〜39
は△および０〜19は▽としてブロツトしたのが第
４図である。但し第１表より金属コードNo.14、
16、17、18、19のP1，P2がNo.２と同一値であり、
金属コードNo.15のP1，P2がNo.６と同一値であり、
またNo.13のP1，P2値はグラフ上からはずれてお
りプロツトできないため、図面上には12個の金属
コードにつきプロツトしてある。 第１表および第４図から明らかなように、P2
≦0.947P1−0.083（好ましくはP2≦0.947P1−
0.204）の範囲にある実験No.１〜５（好ましくは実
験No.１、２、５）の金属コードはゴムの浸透度合
が60以上（好ましくは80以上）であつて、金属コ
ードにゴムが良く浸透しているのに対し、P2＞
0.947P1−0.043の範囲にある実験No.９〜12の金属
コードは各フイラメントが互いに接触しない均一
な断面形状のコードに近いものであり、ゴムの浸
透度合いが劣つていることがわかる。 次に第１表の実験No.１〜No.19の金属コードをベ
ルト補強層（埋設ゴムの50％モジユラス25Kg／
cm2）に用い、又一部カーカスプライ補強材にも使
用したラジアルタイヤ、サイズ175SR14を作成
し、以下第１表の各種金属コード内容に対応する
試験タイヤの特性値を測定し、結果を第２表に示
す。第２表のタイヤNo.は、金属コードNo.に対応す
る。尚測定法等については下記の通り、タイヤの
接地部にベルト部の金属コードに達する直径３mm
の穴をあけ、タイヤを1000Km実地走行させた後
に、該タイヤを５％NaCl水溶液の水槽中に１日
浸漬させ、更に一般路で合計４万Km走行させ、次
いで内圧を1.3Kg／cm2に下げ一定山坂路を２万Km
走行させた後タイヤを解剖した。 １ 耐腐蝕性；上記タイヤの穴の位置に相当する
金属コードを採取し、埋設ゴムとの接着界面が
どの位の長さに渡つて接着低下しているかをコ
ードの腐蝕長さとして評価し、次式によりタイ
ヤNo.13のタイヤ金属コードの腐蝕長さを100と
して指数で表わした。 テストタイヤの金属コードの腐蝕長さ／タイヤNo.13の
タイヤの金属コードの腐蝕長さ ×100 値が小なる程良好である。 ２ 耐ベルトコード折れ性 上記耐腐蝕性試験にて採取した金属コードの
折れ本数を求め、次式により指数表示した。 タイヤNo.13のタイヤの金属コードのコード
折れ本数／テストタイヤのタイヤの金属コードの折れ本
数×100 指数が大なる程、折れ本数が少なく良好であ
る。 ３ 操縦安定性（コーナリングパワー） タイヤに横すべり角を与えて路面との摩擦抵
抗に起因する横方向力（コーナリングフオー
ス）を発生させ、この時車両の進行方向と直角
に働く分力を縦軸に、横軸に横すべり角をプロ
ツトしたときの直線領域の勾配（コーナリング
パワー）を求め、次式により指数表示とした。 テストタイヤのコーナリングパワー／タイヤNo.13の
タイヤのコーナリングパワー ×100 ４ 転がり抵抗性 惰行法にて測定、測定条件は径1707.6mm、幅
350mmのスチール製ドラム上において、JIS100
％荷重にて内圧1.7Kg／cm2のタイヤに掛け、ド
ラムをモータ駆動により回転させ、速度80Km／
ｈにて30分間慣らし走行を行なつた後、速度を
200Km／ｈまで上昇させた。次いでモータ駆動
クラツチを切つて惰行させ、ドラム減速度と時
間変化を基にして速度50Km／ｈにおけるタイヤ
とドラムの転がり抵抗を算出した。この値から
予め算出しておいたドラム抵抗を差し引いて正
味のタイヤの転がり抵抗を求めた。次式により
転がり抵抗性を指数表示とした。 タイヤNo.13のタイヤの転がり抵抗／テストタイヤ
の転がり抵抗×100
P1を横軸、P2を縦軸にとり、ゴム浸透度合いが
80〜100は〇、60〜79は◇、49〜59は□、29〜39
は△および０〜19は▽としてブロツトしたのが第
４図である。但し第１表より金属コードNo.14、
16、17、18、19のP1，P2がNo.２と同一値であり、
金属コードNo.15のP1，P2がNo.６と同一値であり、
またNo.13のP1，P2値はグラフ上からはずれてお
りプロツトできないため、図面上には12個の金属
コードにつきプロツトしてある。 第１表および第４図から明らかなように、P2
≦0.947P1−0.083（好ましくはP2≦0.947P1−
0.204）の範囲にある実験No.１〜５（好ましくは実
験No.１、２、５）の金属コードはゴムの浸透度合
が60以上（好ましくは80以上）であつて、金属コ
ードにゴムが良く浸透しているのに対し、P2＞
0.947P1−0.043の範囲にある実験No.９〜12の金属
コードは各フイラメントが互いに接触しない均一
な断面形状のコードに近いものであり、ゴムの浸
透度合いが劣つていることがわかる。 次に第１表の実験No.１〜No.19の金属コードをベ
ルト補強層（埋設ゴムの50％モジユラス25Kg／
cm2）に用い、又一部カーカスプライ補強材にも使
用したラジアルタイヤ、サイズ175SR14を作成
し、以下第１表の各種金属コード内容に対応する
試験タイヤの特性値を測定し、結果を第２表に示
す。第２表のタイヤNo.は、金属コードNo.に対応す
る。尚測定法等については下記の通り、タイヤの
接地部にベルト部の金属コードに達する直径３mm
の穴をあけ、タイヤを1000Km実地走行させた後
に、該タイヤを５％NaCl水溶液の水槽中に１日
浸漬させ、更に一般路で合計４万Km走行させ、次
いで内圧を1.3Kg／cm2に下げ一定山坂路を２万Km
走行させた後タイヤを解剖した。 １ 耐腐蝕性；上記タイヤの穴の位置に相当する
金属コードを採取し、埋設ゴムとの接着界面が
どの位の長さに渡つて接着低下しているかをコ
ードの腐蝕長さとして評価し、次式によりタイ
ヤNo.13のタイヤ金属コードの腐蝕長さを100と
して指数で表わした。 テストタイヤの金属コードの腐蝕長さ／タイヤNo.13の
タイヤの金属コードの腐蝕長さ ×100 値が小なる程良好である。 ２ 耐ベルトコード折れ性 上記耐腐蝕性試験にて採取した金属コードの
折れ本数を求め、次式により指数表示した。 タイヤNo.13のタイヤの金属コードのコード
折れ本数／テストタイヤのタイヤの金属コードの折れ本
数×100 指数が大なる程、折れ本数が少なく良好であ
る。 ３ 操縦安定性（コーナリングパワー） タイヤに横すべり角を与えて路面との摩擦抵
抗に起因する横方向力（コーナリングフオー
ス）を発生させ、この時車両の進行方向と直角
に働く分力を縦軸に、横軸に横すべり角をプロ
ツトしたときの直線領域の勾配（コーナリング
パワー）を求め、次式により指数表示とした。 テストタイヤのコーナリングパワー／タイヤNo.13の
タイヤのコーナリングパワー ×100 ４ 転がり抵抗性 惰行法にて測定、測定条件は径1707.6mm、幅
350mmのスチール製ドラム上において、JIS100
％荷重にて内圧1.7Kg／cm2のタイヤに掛け、ド
ラムをモータ駆動により回転させ、速度80Km／
ｈにて30分間慣らし走行を行なつた後、速度を
200Km／ｈまで上昇させた。次いでモータ駆動
クラツチを切つて惰行させ、ドラム減速度と時
間変化を基にして速度50Km／ｈにおけるタイヤ
とドラムの転がり抵抗を算出した。この値から
予め算出しておいたドラム抵抗を差し引いて正
味のタイヤの転がり抵抗を求めた。次式により
転がり抵抗性を指数表示とした。 タイヤNo.13のタイヤの転がり抵抗／テストタイヤ
の転がり抵抗×100
【表】
【表】
れ易くなることを示している。
本発明の実施例No.１〜No.５、No.14、No.19タイヤ
をみてもわかるように本発明の目的であるタイヤ
の操縦安定性を損うことなく耐腐蝕疲労性及び転
り抵抗を両立化できた。 尚、耐腐蝕疲労性の効果に比べて転り抵抗性の
改良効果は少いように思えるが転り抵抗を現行対
比５％上昇させることはタイヤ技術にとつては至
難のわざに近いものであり、その点本発明のもの
は顕著な効果をなしたものと充分判断ができる。
本発明の実施例No.１〜No.５、No.14、No.19タイヤ
をみてもわかるように本発明の目的であるタイヤ
の操縦安定性を損うことなく耐腐蝕疲労性及び転
り抵抗を両立化できた。 尚、耐腐蝕疲労性の効果に比べて転り抵抗性の
改良効果は少いように思えるが転り抵抗を現行対
比５％上昇させることはタイヤ技術にとつては至
難のわざに近いものであり、その点本発明のもの
は顕著な効果をなしたものと充分判断ができる。
第１図はコンパクト型の従来の金属コードの断
面図、第２図は特開昭55−90692号公報に記載さ
れている金属コードの断面図、第３図は本発明に
用いる金属コードの断面図、第４図はP1，P2と
のゴムの浸透度合いの関係を示す線図である。 １……コード、２……フイラメント、３……接
触点。
面図、第２図は特開昭55−90692号公報に記載さ
れている金属コードの断面図、第３図は本発明に
用いる金属コードの断面図、第４図はP1，P2と
のゴムの浸透度合いの関係を示す線図である。 １……コード、２……フイラメント、３……接
触点。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ トレツド部と、このトレツド部の両肩で連な
る一対のサイド部と、サイド部の内周に、それぞ
れ形成した一対のビード部とを備えトレツド部の
内側に埋設したベルトで補強したカーカスを有す
るラジアルタイヤにおいて、該ベルトが素線径
0.20〜0.30mmの３〜５本のスチールフイラメント
からなるコードで、フイラメント組成のカーボン
量が0.78〜0.85％の範囲のものであり、しかもゴ
ムに埋設する前の状態でコード１本当り5.0Kgの
荷重をかけた時の伸度P1が0.2〜1.2％の範囲にあ
り且つ2.0Kgの荷重をかけた時の伸度P2がP2（％）
≦0.947P1−0.083で表わされる範囲にある金属コ
ードで構成されたことを特徴とするラジアルタイ
ヤ。 ２ 前記ベルトスチールコードを埋設するゴムと
して50％モジユラスが10〜40Kg／cm2のゴムを用い
る特許請求の範囲第１項に記載のラジアルタイ
ヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56158118A JPS5861006A (ja) | 1981-10-06 | 1981-10-06 | ラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56158118A JPS5861006A (ja) | 1981-10-06 | 1981-10-06 | ラジアルタイヤ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1019470A Division JPH0660470B2 (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 金属コ−ド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5861006A JPS5861006A (ja) | 1983-04-11 |
| JPH0126882B2 true JPH0126882B2 (ja) | 1989-05-25 |
Family
ID=15664687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56158118A Granted JPS5861006A (ja) | 1981-10-06 | 1981-10-06 | ラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5861006A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996022892A1 (en) * | 1995-01-24 | 1996-08-01 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic radial tire |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6112406A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-20 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ラジアルタイヤ |
| MY100832A (en) * | 1986-03-06 | 1991-03-15 | Goodyear Tire & Rubber | Reinforced composite structure |
| JPS6342985A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-24 | 株式会社ブリヂストン | 金属コ−ド |
| JP2702495B2 (ja) * | 1988-03-03 | 1998-01-21 | 株式会社ブリヂストン | 重荷重用ラジアルタイヤ |
| JPH03208703A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-09-11 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りラジアルタイヤ |
| JP2821653B2 (ja) * | 1991-05-30 | 1998-11-05 | トクセン工業 株式会社 | ゴム製品補強用スチールコード |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL101600C (ja) * | 1957-03-30 | 1900-01-01 | ||
| JPS4933441A (ja) * | 1972-07-31 | 1974-03-27 | ||
| JPS5138121A (ja) * | 1974-09-25 | 1976-03-30 | Akio Nagayoshi | Kantai |
| JPS5138122A (ja) * | 1974-09-27 | 1976-03-30 | Shuzo Mizuno | Tsugite |
| JPS5282621A (en) * | 1975-12-30 | 1977-07-11 | Nippon Steel Corp | Wires |
| JPS5431733A (en) * | 1977-08-15 | 1979-03-08 | Copal Co Ltd | Alarm device for incorrect exposure |
| JPS605646B2 (ja) * | 1977-09-02 | 1985-02-13 | 新日本製鐵株式会社 | 高張力鋼線の製造方法 |
| IT1099869B (it) * | 1978-10-31 | 1985-09-28 | Pirelli | Cordicella metallica |
| JPS5643008A (en) * | 1979-09-13 | 1981-04-21 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
| JPS6049421A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-18 | Fujitsu Ltd | タイミングパルス発生方式 |
-
1981
- 1981-10-06 JP JP56158118A patent/JPS5861006A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996022892A1 (en) * | 1995-01-24 | 1996-08-01 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic radial tire |
| JPH08258509A (ja) * | 1995-01-24 | 1996-10-08 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りラジアルタイヤ |
| US5894875A (en) * | 1995-01-24 | 1999-04-20 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic radial tire with flat 1×6 steel belt cord |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5861006A (ja) | 1983-04-11 |
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