JPH01316011A - Ａｇｃ回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明はＡＧＣ回路に関する。

〔発明の機種〕

この発明は、ラジオ受信機などに使用されるＡＧＣ回路
において、ＡＭ検波出力から変換された電流を、コンデ
ンサに充放電してＡＧＣ電圧を得ることにより、ＡＧＣ
効果が大きく、しかも、Ｓ／Ｎのよい受信ができるよう
にしたものである。

〔従来の技術〕

ＡＭ受信機及びそのＡＧＣ回路は、例えば第２図のよう
に構成されている。

すなわち、同図において、＋１１はアンテナ同調回路、
（２）は高周波アンプ、（３）はミキサ回路、（４）は
局部発振回路を示し、ミキサ回路（３）からは、同調回
路（１）により選択された受信信号（放送波信号）から
周波数変換された中間周波信号が取り出される。

そして、この中間周波信号が、中間周波アンプ（５）を
通じてＡＭ検波回路（６）に供給されてＡＭ検波され、
その検波出力（ＡＭ検波電圧）Ｅａが低周波アンプン（
７１を通じてスピーカ（８）に供給される。

なお、この場合、 ｈａ＝Ｅ＋ｅ である。

また、検波電圧Ｅａが、ローパスフィルタ（１１）に供
給されて直流分ＥがＡＧＣ電圧として取り出され、この
ＡＧＣ電圧電圧子ンプ（１２）及びローパスフィルタ（
１３）を通じてアンプ（２１，＋５１にそれらの利得の
制御信号として供給されてＡＧＣが行われる。

そして、この場合、アンプ（１２）の利得が大きいほど
ループゲインが大きくなるので、ＡＧＣ特性が良好とな
り、受信特性も改善される。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところが、上述のように、アンプ（１２）を設けると、
このアンプ（１２）において発生するノイズがＡＧＣ電
圧電圧子入し、アンプ＋２Ｌ（５１の利得は、ＡＧＣ電
圧電圧子でなく、アンプ（１２）において発生したノイ
ズによっても変化することになり、受信機としてのＳ／
Ｎが低下してしまう。

このため、図のＡＧＣ回路には、アンプ（１２）の次段
にローパスフィルタ（１３）を設け、このフィルタ　（
１３）によりアンプ（１２）で発生したノイズを除去す
るようにしている。

しかし、このようにフィルタ（１３）を設けると、部品
点数が増加してしまう。しかも、フィルタ（１３）にお
けるコンデンサＣａは、かなり低い周波数のノイズまで
除去するために大容量でなければならず、この結果、こ
のＡＭ受信機ないしＡＧＣ回路をＩｃ化する場合、コン
デンサＣａをＩＧに外付けすることになり、ＩＣの外部
端子ビンが増加してしまう。

この発明は、以上のような問題点を解決しようとするも
のである。

〔課題を解決するための手段〕

このため、この発明においては、ＡＭ検波の出力電圧を
電流に変換し、この電流をコンデンサに充放電すること
によりＡ、　Ｇ　Ｃ電圧を形成するよ・うにしたもので
ある。

〔作用〕

ループゲインが大きく、良好な八〇Ｃが行われるととも
に、Ｓ／Ｎの低下もない。

〔実施例〕

第１図において、Ａ工、Ａ２はオペアンプを示し、これ
らアンプＡ　１．　Ａ　２は、図のように接続されるこ
とにより、利得が１倍で、非反転入力端、反転入力端及
び非反転出力端２反転出力端を有する１つのオペアンプ
として動作するようにされている。

そして、アンプＡ１の非反転入力端に、検波回路（６）
から検波電圧Ｅａが供給されるとともに、アンプＡ２の
非反転入力端に所定の基準電圧Ｅｒが供給される。

さらに、電源端子Ｔ１に、トランジスタＱｌ。

Ｑ２のエミッタが接続されるとともに、それらのベース
に所定のバイアス電圧Ｅ１が供給されてトランジスタ（
１１ｔ’、Ｑ２はそれぞれ定電流源とされ、それらのコ
レクタからは定電流１．１がそれぞれ取り出される。

また、トランジスタＱ３　、Ｑｓのベースに所定のバイ
アス電圧Ｅ３が供給されてトランジスタＱ３゜Ｑ４はベ
ース接地とされ、アンプＡＩ、Ａ２の出力端と、トラン
ジスタＱ３　、Ｑ４のコレクタとの間に、抵抗器Ｒ１，
Ｒ２（Ｒ１，＝Ｒ２）がそれぞれ接続されるとともに、
これらコレクタがトランジスタＱｌ、Ｑ２のコレクタに
それぞれ接続される。

さらに、トランジスタＱ５．Ｑｃのエミッタが接地され
、それらのベースがトランジスタＱ５のコレクタに接続
されて接地を基準電位点とし、かつ、トランジスタＱ５
を入力側とするカレントミラー回路へ３が構成される。

そして、トランジスタＱ５．ＱＢのコレクタが、トラン
ジスタＱ３゜Ｑ４のコレクタにそれぞれ接続される。

また、トランジスタＱ６のコレクタと接地との間に、コ
ンデンサＣ１が接続され、このコンデンザＣ１の端子電
圧Ｅｓが、バッファ用で利得が例えは１倍のオペアンプ
Ａ４を通じて高周波信号系ないし中間周波信号系、この
例においては、高周波アンプ（２）及び中間周波アンプ
（５）にその利得の制御信号として供給される。

このような構成において、簡単のため、受信信号が無変
調状態であり、したがって、ｅ＝ｏでＥａ　＝Ｅである
とする。

すると、アンプＡ１の出力端には、電圧（Ｅ−Ｅｒ）が
取り出され、アンプＡ２の出力端には、電圧（Ｅｒ−Ｅ
）が取り出される。

そして、このとき、トランジスタＱ３　、Ｑ４がベース
接地として働き、そのエミッタから見た入力インピータ
ンスは十分に小さい。

したがって、抵抗器ＲＩ　　Ｒ２には、１１　＝　（Ｅ
Ｅｒ　）　／　Ｒ１ １２＝　（Ｅｒ　　Ｅ）／Ｒ２ ＝−１１（’、’Ｒ１＝Ｒ２）　　・・・・（ｉ）で示
される電流１１．Ｉ２が流れるとともに、これら電流Ｌ
１．Ｉ２ばトランジスタＱ３　、Ｑ４のエミッタにも流
れる。また、トランジスタＱ１　。

Ｑ２が定電流源として働いて定電流Ｔ、Ｉが出力される
とともに、これら電流■、■もトランジスタＱ３　、Ｑ
４のエミッタに流れる。したがって、トランジスタＱ３
　、Ｑ４のエミッタには、電流（１＋１１）、（１＋１
２）が流れることになり、トランジスタＱ３　、Ｑ４の
コレクタからは電流（１＋Ｉｔ　）　、　　（１＋１２
　）が出力される。

そして、このとき、トランジスタＱ３のコレクタ電流は
トランジスタＱ５のコレクタ電流でもあるとともに、ト
ランジスタＱｓ　＋　Ｑｅがカレン］・ミラー回路Ａ３
を構成しているので、トランジスタＱｃのコレクタには
、電流（１＋ｌｚ＞が流れ込むことになる。

したがって、コンデンサＣ１には、トランジスタＱ、か
らの電流（１＋１２）と、トランジスタＱ１１．への電
流（１＋ｌｔ）との差の電流１ｓＩｓ　＝　（ｆ　＋１
２　）　　　（１＋Ｉｔ　）＝２　（Ｅｒ　−Ｅ）　／
Ｒｔ　　　”・・（ｉｉ）（，’（ｉ）式） が流れることになる。すなわち、コンデンサＣ１は、Ｉ
ｓ　＞Ｏのとき、この電流Ｉｓにより充電され、Ｉｓ　
＜Ｏのとき、電流Ｉｓが放電し、ｌ５＝０のとき、充放
電は行われない。

したがって、コンデンサＣ１には、電流Ｉｓに対応して
端子電圧Ｅｓが得られ、この電圧ＥｓがアンプＡ４を通
してアンプ（２１、＋５１にＡＧＣ電圧として供給され
る。

そして、ＪＥ　＝　Ｅ　ｒであれば、（ｉｉ　）式から
１３−〇となり、コンデンサＣ１の充放電は行われない
ので、その端子電圧Ｅｓはそのままとなり、したがって
、アンプ（２１、＋５１の利得もそのまま保持される。

しかし、今、受信信号の受信レベルが小さいにもかかわ
らすＥ＞Ｅｒであるとすれば、（ｉｉ）式から１ｓ〈０
となり、コンデンサｃ１がらは電流１ｓが放電するので
、その端子電圧Ｅｓは低下していく。そして、ＡＧＣル
ープが閉じてぃなければ、電圧Ｅｓは、トランジスタＱ
６が飽和領域に入って数十ｍＶになるまで低下するが、
電圧Ｅｓがアンプ（２Ｌ（５１にその利得の制御信号と
して供給されているので、アンプ（２１、＋５１の利得
は上昇し、これらアンプ（２１、（５１を通じる受信信
号あるいは中間周波信号のレベルは大きくされる。

また、受信信号の受信レベルが大きいにもかかわらすＥ
＜Ｅｒとすれば、（ｉｉ）式からＩｓ＞０となり、コン
デンサＣ１は電流Ｉｓにより充電されて端子電圧Ｅｓが
上昇していくので、アンプ（２）。

（５）の利得は低下し、これらアンプｆ２１　、　（５
１を通じる受信信号あるいは中間周波信号のレベルは小
さくされる。

したがって、以上のことからアンプ（２１，（５１の利
得は、Ｅ＝Ｅｒとなる値で安定することになり、したが
って、検波出力電圧Ｅａは、受信信号の受信レベルにか
かわらず一定となり、すなわちＡＧＣが行われたことに
なる。

そして、実際の受信時には、受信信号は変調されていて
ｅ≠０であり、したがって、電流１ｓには、オーディオ
信号成分ｅに対応する交流成分が含まれるが、これは、
トランジスタＱ４　、ＱＧの出力インピーダンスと、コ
ンデンサＣ１とにより構成されるローパスフィルタによ
り除去され、端子電圧Ｅｓには、オーディオ信号成分ｅ
は含まれず、上述のようにＡＧＣが行われる。

こうして、この発明によれば、ＡＧＣを行うことができ
るが、この場合、特にこの発明によれば、ＡＧＣのルー
プゲインは、抵抗器Ｒ１（Ｒ２）と、トランジスタＱ４
　、Ｑ６の出力インピーダンス（これは、理想状態では
無限大）との比となるとともに、この比は極めて大きい
ので、ＡＧＣのループゲインも極めて大きくなり、した
がって、ＡＧＣ特性が良好となり、受信特性も改善され
る。

また、抵抗器Ｒ１（Ｒ２）と、トランジスタＱ４１Ｑ６
の出力インピーダンスとにより、十分に大きなループゲ
インを得ることができるので、アンプＡ４は、利得が１
倍以下の単なるバッファアンプでよい。したがって、こ
のアンプＡ４においてノイズが発生しても、そのノイズ
レベルは無視できるほど小さいので、後段にノイズ除去
用のローパスフィルタを設けなくても、受信機としての
Ｓ／Ｎが良好となる。

さらに、ＡＧＣの過渡特性は、抵抗器Ｒ１（Ｒ２）と、
コンデンサＣ１との時定数により決まり、ＡＧＣのルー
プゲインとは無関係となるので、その受信機に要求され
る最適なＡＣ，Ｃ特性を得ることができる。

また、ノイズ除去用のローパスフィルタが不要なので、
このＡＧＣ回路をＩＣ化するとき、コンデンサを外付け
するための外部端子ビンが不要となり、ＩＣ化に通して
いる。さらに、接続がバランス構成となっているので、
この点からもＩＣ化に通しているとともに、動作電圧の
変化や温度変化などに対しても安定である。

なお、上述において、アンプ（２１，ｆ５）に対する八
〇Ｃは、その一方を遅延ＡＧＣとすることもでき、ある
いは一方を省略することもできる。また、アンプＡ４を
省略することもできる。

〔発明の効果〕

この発明によれば、ＡＧＣのループゲインは、抵抗器Ｒ
１（Ｒ２）と、トランジスタＱ４．Ｑ６ノ出力インピー
ダンス（これは、理想状態では無限大）との比となると
ともに、この比は極めて大きいので、ＡＧＣのループゲ
インも極めて大きくなり、したがって、ＡＧＣ特性が良
好となり、受信特性も改善される。

また、抵抗器Ｒ１（Ｒ２）と、トランジスタＱ４１ＱＧ
の出力インピーダンスとにより、十分に大きなループゲ
インを得ることができるので、アンプＡ４は、利得が１
倍以下の単なるバッファアンプでよい。したがって、こ
のアンプＡ４においてノイズが発生しても、そのノイズ
レベルは無視できるほど小さいので、後段にノイズ除去
用のローパスフィルタを設けなくても、受信機としての
Ｓ／Ｎが良好となる。

さらに、ＡＧＣの過渡特性は、抵抗″＠Ｒｘ　　（Ｒ２
）と、コンデンサＣ１との時定数により決まり、ＡＧＣ
のループゲインとは無関係となるので、その受信機に要
求される最適なＡＧＣ特性を得ることができる。

また、ノイズ除去用のローパスフィルタが不要なので、
このＡＧＣ回路をＩＣ化するとき、コンデンサを外付け
するための外部端子ピンが不要となり、ＩＣ化に通して
いる。さらに、接続がバランス構成となっているので、
この点からもＩＣ化に通しているとともに、動作電圧の
変化や温度変化などに対しても安定である。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一例の接続図、第２図はその説明の
ための図である。 Ａ１＋Ａ２はオペアンプ、Ａ３はカレントミラー回路で
ある。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １対のバランス型のＡＭ検波出力を、電圧電流変換する
   １対の抵抗器と、 入力インピーダンスの十分に低い１対のトランジスタと
   、 これら１対のトランジスタの出力電流により充放電が行
   われるコンデンサとを有し、 上記抵抗器により電圧電流変換された１対の１ＡＭ検波
   出力が、上記１対のトランジスタにそれぞれ供給され、 上記コンデンサの端子電圧が、高周波信号系ないし中間
   周波信号系に供給されてＡＧＣが行われるようにしたＡ
   ＧＣ回路。