JPH0141692B2 - - Google Patents
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- JPH0141692B2 JPH0141692B2 JP56191055A JP19105581A JPH0141692B2 JP H0141692 B2 JPH0141692 B2 JP H0141692B2 JP 56191055 A JP56191055 A JP 56191055A JP 19105581 A JP19105581 A JP 19105581A JP H0141692 B2 JPH0141692 B2 JP H0141692B2
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Description
本発明は、電気接点材料に係り、特に銀−酸化
錫合金により成る電気接点材料の改良に関する。 銀−酸化錫合金より成る電気接点材料は、耐溶
着性、低接触抵抗の点では他の電気接点材料より
も優れているが、耐消耗性の点では十分とは言え
ないものである。特に電気接点を開閉させる時に
生じるアークは通常一点乃至数点に集中し、その
場所を著しく消耗させるので、接点の寿命が著し
く短縮するものである。 本発明はかかる銀−酸化錫合金より成る電気接
点材料の耐消耗性、とりわけ耐アーク消耗性を向
上すべくなされたもので、銀−酸化錫合金に極く
少量のアークエネルギーを分散することのできる
アルカリ系の金属酸化物或いは金属炭酸塩を添加
して、耐アーク消耗性を改善した電気接点材料を
提供せんとするものである。 本発明の電気接点材料は、錫の酸化物１〜20重
量％（以下、「ｗ／ｏ」と略す。）、アルカリ金属
又はアルカリ土類金属の酸化物或いは炭酸塩
0.0001〜0.1w／ｏ及び残部銀から成るものであ
る。 本発明の電気接点材料に於いて、銀中に酸化錫
を１〜20w／ｏ分散した理由は、1w／ｏ未満で
は耐溶着性が劣化し、20w／ｏを超えると塑性加
工物が困難となる為である。さらに0.0001〜
0.1w／ｏのアルカリ金属又はアルカリ土類金属
の酸化物或いは炭酸塩を添加する理由は、この添
加物がフエルミ・エネルギーが小さく、アークを
放射し易い物質であるので、極く少量添加するこ
とにより、アークが電気接点表面に飛散する際、
アークエネルギーを分散でき、その結果アークエ
ネルギーによる温度上昇ならびに消耗が著しく減
少するからであつて、その添加量が0.0001w／ｏ
未満では前記効果が無く、0.1w／ｏを超えると
逆にアーク消耗が増大する傾向がある。 次に本発明による電気接点材料の具体的な実施
例と従来例について説明する。 実施例 １ 銀−錫7.5w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化
し、次にその粉末を硝酸リチウム溶液に入れて攪
拌混合した後乾操して硝酸リチウムを析出させ、
次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに充填し、
大気中200〜900℃で焼結を行い、粉末中の硝酸リ
チウムを重量法で0.01w／ｏの酸化リチウムとな
し、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回繰返して
ビレツトとなした後このビレツトを押出し、引抜
き加工して直径2.7mmの電気接点材料となし、次
いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切断して電
気接点材を得た後この電気接点材をヘツダー加工
して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点を得た。 実施例 ２ 銀−錫7.5w／ｏ合金粉末と銀−マグネシウム
0.001w／ｏ合金粉末の重量比が１：１の混合粉
末を内部酸化し、次にその粉末をるつぼに充填
し、大気中200〜900℃で焼結を行い、次いでこの
焼結体を圧縮、焼結を２回繰返してビレツトとな
した後、このビレツトを押出し、引抜き加工して
直径2.7mmの電気接点線材となし、次いでこの電
気接点線材を長さ4.1mmに切断して電気接点材を
得た後この電気接点材をヘツダー加工して頭部径
４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6
mmのリベツト型電気接点を得た。 実施例 ３ 銀−錫2w／ｏ合金の固溶粉末を内部酸化し、
次にその粉末を硝酸ナトリウム溶液に入れて攪拌
混合した後乾燥して硝酸ナトリウムを析出させ、
次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに充填し、
大気中200〜900℃で焼結を行い、粉末中の硝酸ナ
トリウムを酸化ナトリウム（重量法で0.001w／
ｏ）となし、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回
繰返してビレツトとなした後このビレツトを押出
し、引抜き加工して直径2.7mmの電気接点線材と
なし、次いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切
断して電気接点材を得た後この電気接点材をヘツ
ダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点
を得た。 実施例 ４ 錫粉末17w／ｏ、カルシウム粉末0.07w／ｏ及
び残部銀粉末から成る混合粉末を内部酸化し、次
にその粉末をるつぼに充填し、大気中200〜900℃
で焼結を行い、次いでこの焼結体を圧縮、焼結を
２回繰返してビレツトとなした後、このビレツト
を押出し、引抜き加工して直径2.7mmの電気接点
線材となし、次いでこの電気接点線材を長さ4.1
mmに切断して電気接点材を得た後この電気接点材
をヘツダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1
mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電
気接点を得た。 実施例 ５ 銀−錫7.5w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化
し、次にその粉末を硝酸リチウム溶液に入れて攪
拌混合した後乾燥して硝酸リチウムを析出させ、
次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに充填し、
大気中、200〜900℃で焼結を行い、紛末中の硝酸
リチウムを酸化リチウム（重量法で0.0002w／
ｏ）となし、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回
繰返してビレツトとなした後このビレツトを押出
し、引抜き加工して直径2.7mmの電気接点線材と
なし、次いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切
断して電気接点材を得た後この電気接点材をヘツ
ダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点
を得た。 実施例 ６ 銀−錫2w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化し、
次にその粉末を炭酸ナトリウム溶液に入れて攪拌
混合した後乾燥して重量法で0.01w／ｏの炭酸ナ
トリウムを析出させ、次いでこの粉末を篩にかけ
た後るつぼに充填し、大気中200〜900℃で焼結を
行い、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回繰返し
てビレツトとなした後このビレツトを押出し、引
抜き加工して直径2.7mmの電気接点線材となし、
次いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切断して
電気接点材を得た後この電気接点材をヘツダー加
工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点を得た。 比較例 １ 銀−錫7.5w／ｏ土類金属合金の固溶体粉末を
内部酸化し、次にその粉末を硝酸リチウム溶液に
入れて攪拌混合した後乾燥して硝酸リチウムを析
出させ、次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに
充填し、大気中200〜900℃で焼結を行い、粉末中
の硝酸リチウムを酸化リチウムと（重量法で
0.00005w／ｏ）となし、次にこの焼結体を圧縮、
焼結を２回繰返してビレツトとなした後このビレ
ツトを押出し、引抜き加工して直径2.7mmの電気
接点線材となし、次いでこの電気接点線材を長さ
4.1mmに切断して電気接点材を得た後この電気接
点材をヘツダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型
電気接点を得た。 〔従来例〕 銀−錫7.5w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化
し、次にその粉末をるつぼに充填し、大気中200
〜900℃で焼結を行い、次いでこの焼結体を圧縮、
焼結を２回繰返してビレツトとなした後このビレ
ツトを押出し、引抜き加工して直径2.7mmの電気
接点線材となし、次いでこの電気接点線材を長さ
4.1mmに切断して電気接点材を得た後この電気接
点材をヘツダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型
電気接点を得た。 然してかようにして得られた実施例１〜６、比
較例１及び従来例のリベツト型電気接点各100組
を、下記の試験条件にて接点開閉試験を行い、ア
ーク消耗量を測定した処、下記の表に示すような
結果を得た。 試験条件 電 流：投入40A、定常10A 電 圧：AC100V 抵 抗：投入時2.5Ω、定常時10Ω 開閉頻度：20回／分 開閉回数：100000回
錫合金により成る電気接点材料の改良に関する。 銀−酸化錫合金より成る電気接点材料は、耐溶
着性、低接触抵抗の点では他の電気接点材料より
も優れているが、耐消耗性の点では十分とは言え
ないものである。特に電気接点を開閉させる時に
生じるアークは通常一点乃至数点に集中し、その
場所を著しく消耗させるので、接点の寿命が著し
く短縮するものである。 本発明はかかる銀−酸化錫合金より成る電気接
点材料の耐消耗性、とりわけ耐アーク消耗性を向
上すべくなされたもので、銀−酸化錫合金に極く
少量のアークエネルギーを分散することのできる
アルカリ系の金属酸化物或いは金属炭酸塩を添加
して、耐アーク消耗性を改善した電気接点材料を
提供せんとするものである。 本発明の電気接点材料は、錫の酸化物１〜20重
量％（以下、「ｗ／ｏ」と略す。）、アルカリ金属
又はアルカリ土類金属の酸化物或いは炭酸塩
0.0001〜0.1w／ｏ及び残部銀から成るものであ
る。 本発明の電気接点材料に於いて、銀中に酸化錫
を１〜20w／ｏ分散した理由は、1w／ｏ未満で
は耐溶着性が劣化し、20w／ｏを超えると塑性加
工物が困難となる為である。さらに0.0001〜
0.1w／ｏのアルカリ金属又はアルカリ土類金属
の酸化物或いは炭酸塩を添加する理由は、この添
加物がフエルミ・エネルギーが小さく、アークを
放射し易い物質であるので、極く少量添加するこ
とにより、アークが電気接点表面に飛散する際、
アークエネルギーを分散でき、その結果アークエ
ネルギーによる温度上昇ならびに消耗が著しく減
少するからであつて、その添加量が0.0001w／ｏ
未満では前記効果が無く、0.1w／ｏを超えると
逆にアーク消耗が増大する傾向がある。 次に本発明による電気接点材料の具体的な実施
例と従来例について説明する。 実施例 １ 銀−錫7.5w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化
し、次にその粉末を硝酸リチウム溶液に入れて攪
拌混合した後乾操して硝酸リチウムを析出させ、
次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに充填し、
大気中200〜900℃で焼結を行い、粉末中の硝酸リ
チウムを重量法で0.01w／ｏの酸化リチウムとな
し、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回繰返して
ビレツトとなした後このビレツトを押出し、引抜
き加工して直径2.7mmの電気接点材料となし、次
いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切断して電
気接点材を得た後この電気接点材をヘツダー加工
して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点を得た。 実施例 ２ 銀−錫7.5w／ｏ合金粉末と銀−マグネシウム
0.001w／ｏ合金粉末の重量比が１：１の混合粉
末を内部酸化し、次にその粉末をるつぼに充填
し、大気中200〜900℃で焼結を行い、次いでこの
焼結体を圧縮、焼結を２回繰返してビレツトとな
した後、このビレツトを押出し、引抜き加工して
直径2.7mmの電気接点線材となし、次いでこの電
気接点線材を長さ4.1mmに切断して電気接点材を
得た後この電気接点材をヘツダー加工して頭部径
４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6
mmのリベツト型電気接点を得た。 実施例 ３ 銀−錫2w／ｏ合金の固溶粉末を内部酸化し、
次にその粉末を硝酸ナトリウム溶液に入れて攪拌
混合した後乾燥して硝酸ナトリウムを析出させ、
次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに充填し、
大気中200〜900℃で焼結を行い、粉末中の硝酸ナ
トリウムを酸化ナトリウム（重量法で0.001w／
ｏ）となし、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回
繰返してビレツトとなした後このビレツトを押出
し、引抜き加工して直径2.7mmの電気接点線材と
なし、次いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切
断して電気接点材を得た後この電気接点材をヘツ
ダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点
を得た。 実施例 ４ 錫粉末17w／ｏ、カルシウム粉末0.07w／ｏ及
び残部銀粉末から成る混合粉末を内部酸化し、次
にその粉末をるつぼに充填し、大気中200〜900℃
で焼結を行い、次いでこの焼結体を圧縮、焼結を
２回繰返してビレツトとなした後、このビレツト
を押出し、引抜き加工して直径2.7mmの電気接点
線材となし、次いでこの電気接点線材を長さ4.1
mmに切断して電気接点材を得た後この電気接点材
をヘツダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1
mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電
気接点を得た。 実施例 ５ 銀−錫7.5w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化
し、次にその粉末を硝酸リチウム溶液に入れて攪
拌混合した後乾燥して硝酸リチウムを析出させ、
次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに充填し、
大気中、200〜900℃で焼結を行い、紛末中の硝酸
リチウムを酸化リチウム（重量法で0.0002w／
ｏ）となし、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回
繰返してビレツトとなした後このビレツトを押出
し、引抜き加工して直径2.7mmの電気接点線材と
なし、次いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切
断して電気接点材を得た後この電気接点材をヘツ
ダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚
部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点
を得た。 実施例 ６ 銀−錫2w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化し、
次にその粉末を炭酸ナトリウム溶液に入れて攪拌
混合した後乾燥して重量法で0.01w／ｏの炭酸ナ
トリウムを析出させ、次いでこの粉末を篩にかけ
た後るつぼに充填し、大気中200〜900℃で焼結を
行い、次にこの焼結体を圧縮、焼結を２回繰返し
てビレツトとなした後このビレツトを押出し、引
抜き加工して直径2.7mmの電気接点線材となし、
次いでこの電気接点線材を長さ4.1mmに切断して
電気接点材を得た後この電気接点材をヘツダー加
工して、頭部径４mm、頭部厚さ1.1mm、脚部径2.8
mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型電気接点を得た。 比較例 １ 銀−錫7.5w／ｏ土類金属合金の固溶体粉末を
内部酸化し、次にその粉末を硝酸リチウム溶液に
入れて攪拌混合した後乾燥して硝酸リチウムを析
出させ、次いでこの粉末を篩にかけた後るつぼに
充填し、大気中200〜900℃で焼結を行い、粉末中
の硝酸リチウムを酸化リチウムと（重量法で
0.00005w／ｏ）となし、次にこの焼結体を圧縮、
焼結を２回繰返してビレツトとなした後このビレ
ツトを押出し、引抜き加工して直径2.7mmの電気
接点線材となし、次いでこの電気接点線材を長さ
4.1mmに切断して電気接点材を得た後この電気接
点材をヘツダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型
電気接点を得た。 〔従来例〕 銀−錫7.5w／ｏ合金の固溶体粉末を内部酸化
し、次にその粉末をるつぼに充填し、大気中200
〜900℃で焼結を行い、次いでこの焼結体を圧縮、
焼結を２回繰返してビレツトとなした後このビレ
ツトを押出し、引抜き加工して直径2.7mmの電気
接点線材となし、次いでこの電気接点線材を長さ
4.1mmに切断して電気接点材を得た後この電気接
点材をヘツダー加工して、頭部径４mm、頭部厚さ
1.1mm、脚部径2.8mm、脚部高さ1.6mmのリベツト型
電気接点を得た。 然してかようにして得られた実施例１〜６、比
較例１及び従来例のリベツト型電気接点各100組
を、下記の試験条件にて接点開閉試験を行い、ア
ーク消耗量を測定した処、下記の表に示すような
結果を得た。 試験条件 電 流：投入40A、定常10A 電 圧：AC100V 抵 抗：投入時2.5Ω、定常時10Ω 開閉頻度：20回／分 開閉回数：100000回
【表】
【表】
上記の表で明らかなように実施例１のリベツト
型電気接点のアーク消耗量は従来例のリベツト型
電気接点のアーク消耗量の略2/3程度に減少し、
また実施例２のリベツト型電気接点のアーク消耗
量は従来例のリベツト型電気接点のアーク消耗量
の略3/4程度に減少していて、耐アーク消耗性が
向上していることが判る。 また、実施例５と比較例１とを比較すると、実
施例５の場合は従来例に比し明瞭に効果が発揮さ
れているのに対し、比較例１の場合は酸化リチウ
ムを添加しない従来例とほとんど変化ないことが
判る。 また、実施例のNo.３とNo.６を比較すると、炭酸
塩でも酸化物と同様の効果を発揮することが判
る。 以上詳記した通り本発明の電気接点材料は、従
来の銀−酸化錫合金より成る電気接点材料に比
し、アーク消耗量が著しく少なく、耐アーク消耗
性に優れているので、従来の銀−酸化錫合金より
成る電気接点材料にとつて代わることのできる画
期的な電気接点材料と言える。
型電気接点のアーク消耗量は従来例のリベツト型
電気接点のアーク消耗量の略2/3程度に減少し、
また実施例２のリベツト型電気接点のアーク消耗
量は従来例のリベツト型電気接点のアーク消耗量
の略3/4程度に減少していて、耐アーク消耗性が
向上していることが判る。 また、実施例５と比較例１とを比較すると、実
施例５の場合は従来例に比し明瞭に効果が発揮さ
れているのに対し、比較例１の場合は酸化リチウ
ムを添加しない従来例とほとんど変化ないことが
判る。 また、実施例のNo.３とNo.６を比較すると、炭酸
塩でも酸化物と同様の効果を発揮することが判
る。 以上詳記した通り本発明の電気接点材料は、従
来の銀−酸化錫合金より成る電気接点材料に比
し、アーク消耗量が著しく少なく、耐アーク消耗
性に優れているので、従来の銀−酸化錫合金より
成る電気接点材料にとつて代わることのできる画
期的な電気接点材料と言える。
Claims (1)
- １ 錫の酸化物１〜20重量％、アルカリ金属又は
アルカリ土類金属の酸化物或いは炭酸塩0.0001〜
0.1重量％及び残部銀から成る電気接点材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56191055A JPS5893848A (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | 電気接点材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56191055A JPS5893848A (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | 電気接点材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5893848A JPS5893848A (ja) | 1983-06-03 |
| JPH0141692B2 true JPH0141692B2 (ja) | 1989-09-07 |
Family
ID=16268133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56191055A Granted JPS5893848A (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | 電気接点材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5893848A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240331A (ja) * | 1985-08-16 | 1987-02-21 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 温度ヒユ−ズ用材料 |
| JPH0754349Y2 (ja) * | 1992-09-07 | 1995-12-18 | インフラテック株式会社 | 擁壁構築用コンクリートブロック |
-
1981
- 1981-11-28 JP JP56191055A patent/JPS5893848A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5893848A (ja) | 1983-06-03 |
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