JPH02235507A - 耐摩耗性に優れたｈ形鋼圧延用エッジャーロール - Google Patents
耐摩耗性に優れたｈ形鋼圧延用エッジャーロールInfo
- Publication number
- JPH02235507A JPH02235507A JP5470489A JP5470489A JPH02235507A JP H02235507 A JPH02235507 A JP H02235507A JP 5470489 A JP5470489 A JP 5470489A JP 5470489 A JP5470489 A JP 5470489A JP H02235507 A JPH02235507 A JP H02235507A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer layer
- roll
- mold
- rolling
- casting
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、Ｈ形鋼のフランジ端部を矯正圧延するだめの
Ｈ形鋼フランジ端部圧延用ロール、いわゆるエッジャー
ロールに関する。
Ｈ形鋼フランジ端部圧延用ロール、いわゆるエッジャー
ロールに関する。
（従来の技術）
Ｈ形鋼はフランジ端部の形状精度を確保するため、当該
端部の矯正を目的とした圧延に供される。
端部の矯正を目的とした圧延に供される。
第２図は前記圧延の状態を示したもので、図中２０はＨ
形鋼圧延材、２１はエッジャーロールである。
形鋼圧延材、２１はエッジャーロールである。
該エッジャーロールの胴部外周面には、Ｈ形鋼のフラン
ジ端面を成形する成形型部２２および該成形型部２２に
連設されフランジ内面に係合してＨ形鋼を案内する案内
型部２３が形成されている。
ジ端面を成形する成形型部２２および該成形型部２２に
連設されフランジ内面に係合してＨ形鋼を案内する案内
型部２３が形成されている。
従来、上記エッジャーロールは、第３図に示すように、
通常、遠心力鋳造法によって複合ロールとして形成され
ている。すなわち、耐摩耗材から成る外層材溶湯を遠心
力鋳造金型に鋳込んで外層３２を鋳造形成した後、その
内部に強靭材から成る軸部材溶湯を注湯して軸部３３と
外層３２を溶着一体化してロール素材を形成し、前記外
層３２外周部に成形型部および案内型部を切削加工によ
って形成して製品ロール３１としたものである。
通常、遠心力鋳造法によって複合ロールとして形成され
ている。すなわち、耐摩耗材から成る外層材溶湯を遠心
力鋳造金型に鋳込んで外層３２を鋳造形成した後、その
内部に強靭材から成る軸部材溶湯を注湯して軸部３３と
外層３２を溶着一体化してロール素材を形成し、前記外
層３２外周部に成形型部および案内型部を切削加工によ
って形成して製品ロール３１としたものである。
（発明が解決しようとする課題）
上述のエッジャーロールでは、前記成形型部２２に圧延
荷重がかかり、耐摩耗性が要求されるが、該成形型部は
鋳物の内部から削り出されるため、表面に・比べて硬度
が低《、耐摩耗性や耐肌荒性に劣る。また、前記案内型
部２３の成形型部２２は近傍部分にも耐摩耗性が要求さ
れる。既述のフランジ端面の圧延に伴って、該端面に隣
接するフランジ端部がふくれ変形して、幅が拡大し、フ
ランジ端部内面が前記近傍部分に接触し易くなるからで
ある。
荷重がかかり、耐摩耗性が要求されるが、該成形型部は
鋳物の内部から削り出されるため、表面に・比べて硬度
が低《、耐摩耗性や耐肌荒性に劣る。また、前記案内型
部２３の成形型部２２は近傍部分にも耐摩耗性が要求さ
れる。既述のフランジ端面の圧延に伴って、該端面に隣
接するフランジ端部がふくれ変形して、幅が拡大し、フ
ランジ端部内面が前記近傍部分に接触し易くなるからで
ある。
一方、前記外層を耐摩耗性に優れた高合金材で形成する
ことも考えられるが、高合金材は鋳造割れが発生し易く
、鋳造厚さが大きくなる程かつ高硬度材となる程この傾
向が顕著となるため、外層には表面硬度がＨｓ５０〜６
０程度のアダマイト材やロール用ダクタイル材などしか
使用できないのが現状である。
ことも考えられるが、高合金材は鋳造割れが発生し易く
、鋳造厚さが大きくなる程かつ高硬度材となる程この傾
向が顕著となるため、外層には表面硬度がＨｓ５０〜６
０程度のアダマイト材やロール用ダクタイル材などしか
使用できないのが現状である。
また、成形型部および案内型部の形成のため、硬度の高
い外層外周部を深く削り込むため加工コストも高くつく
欠点がある。
い外層外周部を深く削り込むため加工コストも高くつく
欠点がある。
本発明は上述の問題点に鑑みてなされたもので、優れた
耐摩耗性および耐肌荒性を有すると共に、製造が容易で
製造コストも低いＨ形鋼圧延用エッジャーロールを提供
することを目的とする。
耐摩耗性および耐肌荒性を有すると共に、製造が容易で
製造コストも低いＨ形鋼圧延用エッジャーロールを提供
することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するためになされた本発明のエッジャー
ロールは、強靭材で形成されたロール軸部１外周面に、
Ｈ形鋼のフランジ端面を圧延する成形型部５とフランジ
内面に係合して案内する案内型部６とを有する外層４が
溶着一体化されたＨ形鋼圧延用エッジャーロールにおい
て、前記外層４はロール軸部に溶着されかつ成形型部５
が形成された外層下部２と、その上に溶着一体化された
外層上部３とから成り、前記外層下部２は前記外層上部
３より高硬度の耐摩耗材で形成されていることを発明の
構成とする。
ロールは、強靭材で形成されたロール軸部１外周面に、
Ｈ形鋼のフランジ端面を圧延する成形型部５とフランジ
内面に係合して案内する案内型部６とを有する外層４が
溶着一体化されたＨ形鋼圧延用エッジャーロールにおい
て、前記外層４はロール軸部に溶着されかつ成形型部５
が形成された外層下部２と、その上に溶着一体化された
外層上部３とから成り、前記外層下部２は前記外層上部
３より高硬度の耐摩耗材で形成されていることを発明の
構成とする。
（作 用）
既述の通り、エッジャーロールの外層において圧延荷重
が作用するのは成形型部であり、優れた耐摩耗性が要求
される．一方、案内型部はＨ形鋼のフランジ内面に係合
し、主としてこれを案内するためのものであるから、成
形型部程の耐摩耗性は要求されない。
が作用するのは成形型部であり、優れた耐摩耗性が要求
される．一方、案内型部はＨ形鋼のフランジ内面に係合
し、主としてこれを案内するためのものであるから、成
形型部程の耐摩耗性は要求されない。
そこで、本発明のエッジャーロールは、ロール外層を、
成形型部を形成した外層下部および案内型部を形成した
外層上部から構成した。このため、外層下部の形成厚さ
を、外層上部を含まない分だけ薄くするこ．とができる
ので、高合金材鋳造の際に鋳造割れの発生が防止され、
外層下部を外層上部より高硬度の耐摩耗性に優れた高合
金材で鋳造成形することができる．従って、外層下部に
形成された成形型部に優れた耐摩耗性および耐肌荒性を
付与することができる。
成形型部を形成した外層下部および案内型部を形成した
外層上部から構成した。このため、外層下部の形成厚さ
を、外層上部を含まない分だけ薄くするこ．とができる
ので、高合金材鋳造の際に鋳造割れの発生が防止され、
外層下部を外層上部より高硬度の耐摩耗性に優れた高合
金材で鋳造成形することができる．従って、外層下部に
形成された成形型部に優れた耐摩耗性および耐肌荒性を
付与することができる。
一方、上述の様に案内型部には成形型部程の耐摩耗性が
要求されないので、前記外層上部は外層下部より低硬度
の材料で形成することができる。
要求されないので、前記外層上部は外層下部より低硬度
の材料で形成することができる。
さらに、案内型部は外層上部の外周面に形成されるので
、案内型部の形成に際しては、従来の様に硬度．の高い
外層表面部を深く削り込む必要がなく、加工が極めて容
易で、加工コストを低減することができる。
、案内型部の形成に際しては、従来の様に硬度．の高い
外層表面部を深く削り込む必要がなく、加工が極めて容
易で、加工コストを低減することができる。
また、成形型部の形成に際しては、外層下部は上述の通
り高硬度であるが、外層下部の外周面のごく一部を所定
の形状に切削除去するだけであるから、容易に形成でき
る。
り高硬度であるが、外層下部の外周面のごく一部を所定
の形状に切削除去するだけであるから、容易に形成でき
る。
（実施例）
本発明の実施例について図面を参照しで説明する。
第１図は本発明の実施例に係るＨ形鋼圧延用エッジャー
ロールを示しており、ロール軸部１外周面に、Ｈ形鋼の
フランジ端面を圧延する成形型部５とフランジ内面に係
合して案内する案内型部６とを有する外層４が溶着一体
化されている。前記外層４は、前記成形型部５および案
内型部６の下端部が形成された外層下部２および前記案
内型部６が形成された外層上部３から構成されており、
両者も溶着一体化されている． 前記外層下部２は外層上部３より高硬度の耐摩耗材で鋳
造成形されており、表面硬度は通常、Ｈｓ６０〜８０と
される。該硬度を有する耐摩耗材としては、チルド材、
高硬度アダマイト材、旧−グレン材などを掲げることが
できる。該耐摩耗材の好適な例として、たとえば、下記
に示す組成（単位、重量％）のＮｉ−グレン材を例示す
ることができる。
ロールを示しており、ロール軸部１外周面に、Ｈ形鋼の
フランジ端面を圧延する成形型部５とフランジ内面に係
合して案内する案内型部６とを有する外層４が溶着一体
化されている。前記外層４は、前記成形型部５および案
内型部６の下端部が形成された外層下部２および前記案
内型部６が形成された外層上部３から構成されており、
両者も溶着一体化されている． 前記外層下部２は外層上部３より高硬度の耐摩耗材で鋳
造成形されており、表面硬度は通常、Ｈｓ６０〜８０と
される。該硬度を有する耐摩耗材としては、チルド材、
高硬度アダマイト材、旧−グレン材などを掲げることが
できる。該耐摩耗材の好適な例として、たとえば、下記
に示す組成（単位、重量％）のＮｉ−グレン材を例示す
ることができる。
Ｃ：３．０〜３．８％、 Ｃｒ ： １．０〜１．
５％Ｓｉ：０．５〜１．５％、 Ｍｏ：０．１〜０．
５％門ｎ： ０．４〜１．０％、 Ｐ：０．１％未
満Ｎｉ：２．Ｏ〜３．０％、 Ｓ ： ０．０６
％未満残部実質的にＦｅ 前記外層上部３は、既述の通り、耐摩耗性は要求されな
いので、表面硬度がＨ ｓ ４ ５〜６０程度の材料で
あればよく、たとえば、アダマイト材やダクタイル材な
どの比較的安価な鋳造材が使用される。
５％Ｓｉ：０．５〜１．５％、 Ｍｏ：０．１〜０．
５％門ｎ： ０．４〜１．０％、 Ｐ：０．１％未
満Ｎｉ：２．Ｏ〜３．０％、 Ｓ ： ０．０６
％未満残部実質的にＦｅ 前記外層上部３は、既述の通り、耐摩耗性は要求されな
いので、表面硬度がＨ ｓ ４ ５〜６０程度の材料で
あればよく、たとえば、アダマイト材やダクタイル材な
どの比較的安価な鋳造材が使用される。
前記鋳造材の好適な例として、下記に示す組成（単位、
重量％）のダクタイル材を例示することができる。
重量％）のダクタイル材を例示することができる。
Ｃ： ３．Ｏ〜３．８％、 Ｍｏ：０．１〜０．５
％Ｓｉ：１．５〜２．５％、 Ｍｇ ： ０．０３〜
０．１５％門ｎ： ０．２〜１．０％、 Ｐ：０．
１％未満Ｎｉ：１．Ｏ〜２．０％、 Ｓ：０．０２％
未満Ｃｒ： ０．１〜０．５％、 残部実質的にＦ
ｅ前記ロール軸部１は折損性に優れ、表面硬度が３０〜
５０程度のダクタイル材や黒鉛鋼などの強靭材から鋳造
成形される。該強靭材の好適な例として、たとえば、下
記に示す組成（単位、重量％）のダクタイル材を例示す
ることができる。
％Ｓｉ：１．５〜２．５％、 Ｍｇ ： ０．０３〜
０．１５％門ｎ： ０．２〜１．０％、 Ｐ：０．
１％未満Ｎｉ：１．Ｏ〜２．０％、 Ｓ：０．０２％
未満Ｃｒ： ０．１〜０．５％、 残部実質的にＦ
ｅ前記ロール軸部１は折損性に優れ、表面硬度が３０〜
５０程度のダクタイル材や黒鉛鋼などの強靭材から鋳造
成形される。該強靭材の好適な例として、たとえば、下
記に示す組成（単位、重量％）のダクタイル材を例示す
ることができる。
Ｃ： ３．０〜３．８％、 Ｍｏ： ０．１〜０．
５％Ｓｉ：２．Ｏ〜３．０％、 一ｇ ： ０．０３
〜０．１５％Ｍｎ ： ０．２〜０．８％、 Ｐ
二 ０，１％未満Ｎｉ：０．５〜１．５％、 Ｓ ：
０．０２％未満Ｃｒ ： ０．１〜０．５％、
残部実質的にＦｅ上述のエッジャーロールの製造方法
としては、たとえば、下記の方法があり、簡便であるの
で本発明の実施に好適である。
５％Ｓｉ：２．Ｏ〜３．０％、 一ｇ ： ０．０３
〜０．１５％Ｍｎ ： ０．２〜０．８％、 Ｐ
二 ０，１％未満Ｎｉ：０．５〜１．５％、 Ｓ ：
０．０２％未満Ｃｒ ： ０．１〜０．５％、
残部実質的にＦｅ上述のエッジャーロールの製造方法
としては、たとえば、下記の方法があり、簡便であるの
で本発明の実施に好適である。
まず、遠心力鋳造法により外層上部材溶湯を遠心力鋳造
金型に鋳込んだ後、前記外層上部材の内周面の一部が未
凝固状態のときに、該外層上部の内周面に外層下部材溶
湯を同様に鋳造する。次に、両者が完全に凝固した後に
、両者を内有した遠心力鋳造金型を起立させて静置鋳型
を構成し、その内部に軸部材溶湯を注湯し、前記各部材
を溶着一体化してロール素材を得る。
金型に鋳込んだ後、前記外層上部材の内周面の一部が未
凝固状態のときに、該外層上部の内周面に外層下部材溶
湯を同様に鋳造する。次に、両者が完全に凝固した後に
、両者を内有した遠心力鋳造金型を起立させて静置鋳型
を構成し、その内部に軸部材溶湯を注湯し、前記各部材
を溶着一体化してロール素材を得る。
上記鋳造成形に際して、外層下部材の鋳込み厚さは、従
来の様に外層上部をも含めた外層全体の厚さとする必要
がなく、外層上部を除いた分だけ薄くすることができる
ので、外層下部材溶湯を耐摩耗性向上のために高合金化
あるいは高硬度化しても該鋳造部材に鋳造割れが発生し
難《、また、製造するロールの大きさにも制限されない
。
来の様に外層上部をも含めた外層全体の厚さとする必要
がなく、外層上部を除いた分だけ薄くすることができる
ので、外層下部材溶湯を耐摩耗性向上のために高合金化
あるいは高硬度化しても該鋳造部材に鋳造割れが発生し
難《、また、製造するロールの大きさにも制限されない
。
前記ロール素材は、機械加工後、外層下部を形成する成
分組織に応じて適宜の熱処理が施され、外層下部表面に
Ｈｓ６０〜８０の硬度が付与される。たとえば、Ｎｉ−
グレン材の場合には通常、鋳造残留応力を取る歪取り熱
処理が施される。また、高硬度アダマイト材の場合には
、通常、鋳造応力の除去と基地組織の改善を目的とした
熱処理が施される． 上記熱処理を施した後、仕上加工を施して製品ロールを
得る。
分組織に応じて適宜の熱処理が施され、外層下部表面に
Ｈｓ６０〜８０の硬度が付与される。たとえば、Ｎｉ−
グレン材の場合には通常、鋳造残留応力を取る歪取り熱
処理が施される。また、高硬度アダマイト材の場合には
、通常、鋳造応力の除去と基地組織の改善を目的とした
熱処理が施される． 上記熱処理を施した後、仕上加工を施して製品ロールを
得る。
尚、本発明はＨ形網圧延用エッジャーロールのみにとど
まらず、たとえば、平鋼用エッジャーロールのように、
深いカリバーを有し、カリパー底部のみに耐摩耗性が要
求されるロールにも適用することができる。
まらず、たとえば、平鋼用エッジャーロールのように、
深いカリバーを有し、カリパー底部のみに耐摩耗性が要
求されるロールにも適用することができる。
以下に具体的実施例を掲げて説明する。
尚、比較のため、アダマイト材を用いた単体ロールも製
造した。
造した。
■ 外層上部材溶湯として第１表に示すアダマイト材を
用い、これを遠心力鋳造機上で回転する金型内に鋳込厚
さで１２０ ｍｍ分鋳込んだ。この際、前記金型内面に
はレジンサンドから成る塗型材を厚さ３鴫塗布しており
、咳金型の回転数はＧＮｏ．で１４０、注湯温度はｌ４
３０゜Ｃであった。
用い、これを遠心力鋳造機上で回転する金型内に鋳込厚
さで１２０ ｍｍ分鋳込んだ。この際、前記金型内面に
はレジンサンドから成る塗型材を厚さ３鴫塗布しており
、咳金型の回転数はＧＮｏ．で１４０、注湯温度はｌ４
３０゜Ｃであった。
■ 外層上部材注湯後、外層上部の内周面側の一部が未
凝固状態のとき、外層上部の内周面に第１表に示すＮｉ
−グレン材溶湯を鋳込厚さ６０ｍｍ鋳込んだ。
凝固状態のとき、外層上部の内周面に第１表に示すＮｉ
−グレン材溶湯を鋳込厚さ６０ｍｍ鋳込んだ。
■ 上記二部材が完全に凝固した後、前記二部材を内有
した遠心力鋳造用金型，を垂直に立てて、その両端にロ
ール軸部鋳造用の上型および下型を連設して静置鋳造鋳
型を構成した。その内部に軸部材溶湯として第１表に示
すダクタイル鋳鉄溶湯を鋳込んで完全に満した後、上部
を押湯保温剤でカバーした。
した遠心力鋳造用金型，を垂直に立てて、その両端にロ
ール軸部鋳造用の上型および下型を連設して静置鋳造鋳
型を構成した。その内部に軸部材溶湯として第１表に示
すダクタイル鋳鉄溶湯を鋳込んで完全に満した後、上部
を押湯保温剤でカバーした。
（次 葉）
■ 鋳造から３日後、上記鋳型を解体し、ロール素材を
取り出して機械加工した後、６００゜Ｃで１０時間歪取
り熱処理を施した。
取り出して機械加工した後、６００゜Ｃで１０時間歪取
り熱処理を施した。
■ 仕上加工後の製品ロールの各部の表面硬度は第２表
の通りであった。尚、比較例として既述の単体アダマイ
トロールの各部の硬度も併せて示した。
の通りであった。尚、比較例として既述の単体アダマイ
トロールの各部の硬度も併せて示した。
第２表
（発明の効果）
本発明では、ＨＹ３鋼圧延用エッジャーロールの外層を
、外層上部および外層下部から構成したので、外層下部
を外層上部より高硬度の耐摩耗性高合金材から、鋳造割
れの発生を伴なうことなく鋳造成形することができる。
、外層上部および外層下部から構成したので、外層下部
を外層上部より高硬度の耐摩耗性高合金材から、鋳造割
れの発生を伴なうことなく鋳造成形することができる。
このため、前記外層下部に形成された成形型部の耐摩耗
性および耐肌荒性を大巾に向上できるので、本発明のエ
ッジャーロールは優れた耐摩耗性および耐肌荒性を備え
たロールとなった。
性および耐肌荒性を大巾に向上できるので、本発明のエ
ッジャーロールは優れた耐摩耗性および耐肌荒性を備え
たロールとなった。
また、外層上部を外層下部より低硬度材で形成し、かつ
外周面に案内型部を形成したので、案内型部および成形
型部の形成の際に、高硬度の外層表面を深く削り込む必
要がない。このため、前記各部の形成加工が容易で、加
工コストも低く、ロールの製造コストを大巾に低減する
ことができた。
外周面に案内型部を形成したので、案内型部および成形
型部の形成の際に、高硬度の外層表面を深く削り込む必
要がない。このため、前記各部の形成加工が容易で、加
工コストも低く、ロールの製造コストを大巾に低減する
ことができた。
第１図は本発明の実施例に係るＨ形鋼圧延用エッジャー
ロールの要部断面図、第２図はＨ形鋼フランジ端部の圧
延状態を示す説明図、第３図は従来のＨ形鋼圧延用エッ
ジャーロールを示す要部断面外形図を示す． １・・・ロール軸部、２・・・外層下部、３・・・外層
上部、４・・・外層、５・・・成形型部、６・・・案内
型部。
ロールの要部断面図、第２図はＨ形鋼フランジ端部の圧
延状態を示す説明図、第３図は従来のＨ形鋼圧延用エッ
ジャーロールを示す要部断面外形図を示す． １・・・ロール軸部、２・・・外層下部、３・・・外層
上部、４・・・外層、５・・・成形型部、６・・・案内
型部。
Claims (1)
- （１）強靭材で形成されたロール軸部（１）外周面に、
Ｈ形鋼のフランジ端面を圧延する成形型部（５）とフラ
ンジ内面に係合して案内する案内型部（６）とを有する
外層（４）が溶着一体化されたＨ形鋼圧延用エッジャー
ロールにおいて、 前記外層（４）はロール軸部に溶着されかつ成形型部（
５）が形成された外層下部（２）と、その上に溶着一体
化された外層上部（３）とから成り、前記外層下部（２
）は前記外層上部（３）より高硬度の耐摩耗材で形成さ
れていることを特徴とする耐摩耗性に優れたＨ形鋼圧延
用エッジャーロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5470489A JPH02235507A (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 耐摩耗性に優れたｈ形鋼圧延用エッジャーロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5470489A JPH02235507A (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 耐摩耗性に優れたｈ形鋼圧延用エッジャーロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02235507A true JPH02235507A (ja) | 1990-09-18 |
Family
ID=12978188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5470489A Pending JPH02235507A (ja) | 1989-03-06 | 1989-03-06 | 耐摩耗性に優れたｈ形鋼圧延用エッジャーロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02235507A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2944463A1 (fr) * | 2009-04-17 | 2010-10-22 | C T I F Ct Tech Des Ind De La | Procede de renforcement d'une piece metallique presentant une surface brute ou ebauchee. |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5328058A (en) * | 1976-08-27 | 1978-03-15 | Kubota Ltd | Method of producing rolling roll |
| JPS63317206A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Kubota Ltd | Ｈ形鋼フランジ端部圧延用組立ロ−ル |
-
1989
- 1989-03-06 JP JP5470489A patent/JPH02235507A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5328058A (en) * | 1976-08-27 | 1978-03-15 | Kubota Ltd | Method of producing rolling roll |
| JPS63317206A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Kubota Ltd | Ｈ形鋼フランジ端部圧延用組立ロ−ル |
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| FR2944463A1 (fr) * | 2009-04-17 | 2010-10-22 | C T I F Ct Tech Des Ind De La | Procede de renforcement d'une piece metallique presentant une surface brute ou ebauchee. |
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