JPH0277431A - 二軸配向熱可塑性樹脂フィルム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は二軸配向熱可塑性樹脂フィルムに関するもので
ある。

［従来の技術］ 二軸配向熱可塑性樹脂フィルムとしては、熱可塑性樹脂
であるポリエステルにコロイド状シリカに起因する実質
的に球形のシリカ粒子を含有せしめたフィルムが知られ
ている（たとえば特開昭５９−１７１６２３号公報）。

［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記従来の二軸配向熱可塑性樹脂フィルムは、
フィルムの加工工程、たとえば包装用途における印刷工
程、磁気媒体用途における磁性層塗布・カレンダー工程
あるいは感熱転写用途における感熱転写層塗布などの工
程速度の増大にともない、接触するロールによってフィ
ルム表面に傷がつくという欠点が最近、問題となってき
ている。

また、上記従来の二軸配向熱可塑性樹脂フィルムは高温
・高湿下で、フィルムを取り扱う時に摩擦係数が高くな
り、ハンドリング性が不良になるという問題点があった
。

さらに、フィルムの主要な用途であるビデオテープは、
最近、ソフト用（制作された映像作品をパッケージ媒体
に記録固定、複製・増製したもの）に用いられるケース
が多く、この場合、上記従来のビデオテープでは、「映
像作品を録画する工程」でマスターテープから高速でダ
ビング（記録複写）する時のＳ／Ｎ　（シグナル／ノイ
ズ比、画質のパラメータ）の低下が大きく画質が悪くな
るという問題点も出てきている。

本発明はかかる問題点を改善し、表面が傷つきに＜＜（
以下耐スクラッチ性という）、高温・高湿下での摩擦係
数が小さく（以下、摩擦係数という）、かつ、ダビング
による画質（Ｓ／Ｎ）の低下が少ない（以下耐ダビング
性という）フィルムを提供することを課題とする。

［課題を解決するための手段］ フィルム中に含有する不活性粒子の平均粒径がフィルム
厚さの０．１〜１０倍であって、該粒子の含有量が０．
　５〜５０重量％であることを特徴とする厚さ０．００
５〜３μｍの二軸配向熱可塑性樹脂フィルムとしたもの
である。

本発明を構成する熱可塑性樹脂Ａはポリエステル、ポリ
オレフィン、ポリアミド、ポリフェニレンスルフィドな
ど特に限定されることはないが、特に、ポリエステル、
中でも、エチレンテレフタレート、エチレンα、β−ビ
ス（２−クロルフェノキシ）エタン−４，４′−ジカル
ボキシレート、エチレン２．６−ナフタレート単位から
選ばれた少なくとも一種の構造単位を主要構成成分とす
る場合に耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦係数がよ
り一層良好となるので望ましい。また、本発明を構成す
る熱可塑性樹脂は結晶性、あるいは溶融時光学異方性で
ある場合に耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦係数が
より一層良好となるのできわめて望ましい。ここでいう
結晶性とはいわゆる非晶質ではないことを示すものであ
り、定量的には結晶化パラメータにおける冷結晶化温度
Ｔｃｃが検出され、かつ結晶化パラメータΔＴｃｇが１
５０℃以下のものである。さらに、示差走査熱量計で測
定された融解熱（融解エンタルピー変化）が７．５ｃａ
ｌ／ｇ以上の結晶性を示す場合に耐スクラッチ性、耐ダ
ビング性、摩擦係数がより一層良好となるのできわめて
望ましい。また、エチレンテレフタレートを主要構成成
分とするポリエステルの場合に耐ダビング性と耐スクラ
ッチ性がより一層良好となるので特に望ましい。なお、
本発明を阻害しない範囲内で、２種以上の熱可塑性樹脂
を混合しても良いし、共重合ポリマを用いても良い。

本発明の熱可塑性樹脂Ａ中の不活性粒子は、フィルム中
での粒径比（粒子の長径／短径）が１゜０〜１．３の粒
子、特に、球形状の粒子の場合に耐スクラッチ性がより
一層良好となるので望ましい。

また、本発明の熱可塑性樹脂Ａ中の不活性粒子はフィル
ム中での単一粒子指数が０．７以上、好ましくは０．９
以上である場合に耐スクラッチ性、耐ダビング性がより
一層良好となるので特に望ましい。

また、本発明の熱可塑性樹脂Ａ中の不活性粒子は、フィ
ルム中での相対標準偏差が０．６以下、好ましくは０６
５以下の場合に耐スクラッチ性、耐ダビング性がより一
層良好となるので望ましい。

本発明の熱可塑性樹脂Ａ中の不活性粒子の種類は特に限
定されないが、上記の好ましい粒子特性を満足するには
アルミナ珪酸塩、１次粒子が凝集した状態のシリカ、内
部析出粒子などは好ましくなく、コロイダルシリカに起
因する実質的に球形のシリカ粒子、架橋高分子による粒
子（たとえば架橋ポリスチレン）などがあるが、特に１
０重量％減量時温度（窒素中で熱重量分析装置島津Ｔ　
Ｇ−３０Ｍを用いて測定。昇温速度２０℃／分）が３８
０℃以上になるまで架橋度を高くした架橋高分子粒子の
場合に耐スクラッチ性、耐ダビング、性がより一層良好
となるので特に望ましい。なお、。

コロイダルシリカに起因する球形シリカの場合にはアル
コキシド法で製造された、ナトリウム含有量が少ない、
実質的に球形のシリカの場合に耐スクラッチ性がより一
層良好となるので特に望ましい。しかしながら、その他
の粒子、例えば炭酸カルシウム、二酸化チタン、アルミ
ナ等の粒子でもフィルム厚さと平均粒径の適切なフント
ロールにより十分使いこなせるものである。

本発明の熱可塑性樹脂Ａ中の不活性粒子の結晶化促進係
数は特に限定されないが、−１５〜１５℃、好ましくは
一５℃〜１０℃の場合に、耐スクラッチ性がより一層良
好となるので特に望ましい。

不活性粒子の大きさは、フィルム中での平均粒径がフィ
ルム厚さの０．　１〜１０倍、好ましくは０．５〜５倍
、さらに好ましくは１，１〜３倍の範囲であることが必
要である。平均粒径／フィルム厚さ比が上記の範囲より
小さいと耐スクラッチ性、摩擦係数が不良となり、逆に
大きくても耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦係数が
不良となるので好ましくない。

また熱可塑性樹脂Ａ中の不活性粒子のフィルム中での平
均粒径（直径）が０．００７〜０．５μｍ、好ましくは
０．０２〜０．４５μｍの範囲である場合に、耐スクラ
ッチ性、耐ダビング性、摩擦係数がより一層良好となる
ので望ましい。

本発明の熱可塑性樹脂Ａ中の不活性粒子の含有量は０．
　５〜５ＯＮ量％、好ましくは１〜３０重量％、さらに
好ましくは２〜１５重量％であることが必要である。不
活性粒子の含有量が上記の範囲より少なくても、逆に大
きくても耐スクラッチ性が不良となるので好ましくない
。

本発明フィルムは上記熱可塑性樹脂Ａと不活性粒子から
なる組成物を主要成分とするが、本発明の目的を阻害し
ない範囲内で、他種ポリマをブレンドしてもよいし、ま
た酸化防止剤、熱安定剤、滑剤、紫外線吸収剤などの有
機添加剤が通常添加される程度添加されていてもよい。

本発明フィルムは上記組成物を二軸配向せしめたフィル
ムである。−軸あるいは無配向フィルムでは耐スクラッ
チ性が不良となるので好ましくない。この配向の程度は
特に限定されないが、高分子の分子配向の程度の目安で
あるヤング率が長手方向、幅方向ともに３５０ｋｇ／ｍ
ｍ２以上である場合に耐スクラッチ性がより一層良好と
なるのできわめて望ましい。分子配向の程度の目安であ
るヤング率の上限は特に限定されないが、通常、５００
０　ｋ　ｇ／ｍｍ２程度が製造上の限界である。

また、本発明フィルムは、ヤング率が上記範囲内であっ
ても、フィルムの厚さ方向の一部分、例えば、表層付近
のポリマ分子の配向が無配向、あるいは、−軸配向にな
っていない、すなわち、厚さ方向の全部分の分子配向が
二軸配向である場合に耐スクラッチ性、耐ダビング性、
摩擦係数がより一層良好となるので特に望ましい。

特にアツベ屈折率計、レーザーを用いた屈折率計、全反
射レーザーラマン法などによって測定される分子配向が
、表面、裏面ともに二軸配向である場合に耐スクラッチ
性、耐ダビング性、摩擦係数がより一層良好となるので
特に望ましい。

さらに熱可塑性樹脂Ａが結晶性ポリエステルであり、こ
れを主成分とする本発明フィルムの表面の全反射ラマン
結晶化指数が２０ｃｍ−’以下、好ましくは１８ｃｍ−
’以下、さらに１７ｃｍ−”以下の場合に耐スクラッチ
性、耐ダビング性、摩擦係数がより一層良好となるので
きわめて望ましい。

本発明の熱可塑性樹脂へを主成分とするフィルムの２次
イオンマススペクトルによって測定される表層粒子濃度
比は特に限定されないが、１／１０以下、特に１１５０
以下である場合に摩擦係数、耐スクラッチ性がより一層
良好となるので特に望ましい。

本発明の熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムの厚さ
は０．００５〜３μｍ１好ましくは０゜０１〜１μｍ１
さらに好ましくは０゜０３〜０゜５μｍであることが必
要である。フィルム厚さが上記の範囲より小さいと耐ダ
ビング性、摩擦係数が不良となり逆に大きいと耐スクラ
ッチ性が不良となるので好ましくない。

本発明の熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムの表面
の平均突起高さは５〜５００ｎｍ、好ましくは１・０〜
３００ｎｍ、さらに好ましくは１５〜２００　ｎｍの範
囲である場合に耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦係
数がより一層良好となるので特に望ましい。

本発明の熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムの平均
突起間隔は６μｍ以下、好ましくは４μｍ以下である場
合に耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦係数がより一
層良好となるので特に望ましい。

本発明の熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムの表面
の中心線深さＲｐは特に限定されないが、Ｒｐが１８０
ｎｍ以下、特に１６０ｎｍ以下の場合に耐ダビング性が
より一層良好となるので特に望ましい。また、上記Ｒｐ
と最大高さＲｔの比、Ｒｔ　／　Ｒｐが１．５〜２．５
、特に、１．７〜２゜３の場合に耐スクラッチ性、耐ダ
ビング性、摩擦係数がより一層良好となるので特に望ま
しい。

本発明の熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムの表面
の中心線平均粗さＲａと最大高さＲｔの比、Ｒｔ　／　
Ｒａが９．０以下、特に８．５以下の場合に耐スクラッ
チ性、耐ダビング性、摩擦係数がより一層良好となるの
で特に望ましい。

本発明フィルムは上述したように、構成する熱可塑性樹
脂が結晶性あるいは溶融光学異方性であることがきわめ
て望ましいが、溶融等方性フィルムの場合、結晶化パラ
メータΔＴｃｇが２５〜６５℃である場合に耐スクラッ
チ性、摩擦係数がより一層良好となるので特に望ましい
。

なお熱可塑性樹脂Ａがポリエステルの場合には熱可塑性
樹脂Ａ面の厚さ方向屈折率が１．５以下の場合に、耐ス
クラッチ性、耐ダビング性がより一層良好となるので特
に望ましい。

本発明フィルムを構成する熱可塑性樹脂Ａがポリエステ
ルの場合はフィルムの固有粘度が０．６０以上、特に０
．７０以上の場合に耐スクラッチ性がより一層良好とな
るので特に望ましい。

本発明フィルムを構成する熱可塑性樹脂Ａがポリエステ
ルの場合はフィルム中の低分子成分含有量が０．８重量
％以下、特に０．５重量％以下の場合に耐スクラッチ性
がより一層良好となるので特に望ましい。

本発明フィルムは、もちろん単体（単層フィルム）でも
用いられるが、熱可塑性樹脂Ｂのフィルムの少なくとも
片面に上記熱可塑性樹脂Ａのフィルムを積層した後二軸
配向したフィルムの形で用いると、機械的特性が良好と
なるのみならず、耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦
係数もより一層良好となるのできわめて望ましい。ここ
で熱可塑性樹脂ＡとＢは同じ種類でも、異なるものでも
良い。

上記は積層構成がＡ／Ｂ／Ａ、Ａ／Ｈの場合であるが、
もちろん、Ａと異なる表面状態を有する０層をＡと反対
面に設けたＡ／Ｂ／Ｃでも、あるいはそれ以上の多層構
造でもよい。（ここで、ＡｌＢ、Ｃそれぞれの熱可塑性
樹脂の種類は同種でも、異種でもよい。また、少なくと
も片方の表面はＡ層であることが必要である。） 熱可塑性樹脂Ｂとしては結晶性ポリマが望ましく、特に
、結晶性パラメータΔＴｃｇが２０〜１００℃の範囲の
場合に、耐ダビング性がより一層良好となるので望まし
い。具体例として、ポリエステル、ポリアミド、ポリフ
ェニレンスルフィド、ポリオレフィンが挙げられるが、
ポリエステルの場合に耐ダビング性がより一層良好とな
るので特に望ましい。また、ポリエステルとしては、エ
チレンテレフタレート、エチレンα、β−ビス（２−ク
ロルフェノキシ）エタン−４，４１−ジカルボキシレ−
ト、エチレン２．６−ナフタレート単位から選ばれた少
なくとも一種の構造単位を主要構成成分とする場合に耐
ダビング性が特に良好となるので望ましい。ただし、本
発明を阻害しない範囲内、望ましい結晶性を損なわない
範囲内で、好ましくは５モル％以内であれば他成分が共
重合されていてもよい。

本発明の熱可塑性樹脂Ｂにも、本発明の目的を阻害しな
い範囲内で、他種ポリマをブレンドしてもよいし、また
酸化防止剤、熱安定剤、滑剤、紫外線吸収剤などの有機
添加剤が通常添加される程度添加されていてもよい。

熱可塑性樹脂Ｂを主成分とするフィルム中には不活性粒
子を含有している必要は特にないが、平均粒径が０．０
０７〜２μｍ、特に０．０２〜０゜４５μｍの不活性粒
子が０．００１〜０．２重量％、特に０．００５〜０．
１５重量％、さらには０．００５〜０．１２重量％含有
されていると、摩擦係数、耐スクラッチ性がより一層良
好となるのみならず、フィルムの巻姿が良好となるので
きわめて望ましい。含有する不活性粒子の種類は熱可塑
性樹脂Ａに望ましく用いられるものを使用することが望
ましい。熱可塑性樹脂ＡとＢに含有する粒子の種類、大
きさは同じでも異なっていても良い。

上記熱可塑性樹脂Ａと熱可塑性樹脂Ｂの結晶化パラメー
タΔＴｃｇの差（Ａ−Ｂ）は特に限定されないが、−３
０〜＋２０°Ｃの場合に、耐スクラッチ性、耐ダビング
性がより一層良好となるので特、に望ましい。

次に本発明フィルムの製造方法について説明する。

まず、熱可塑性樹脂Ａに不活性粒子を含有せしめる方法
としては、熱可塑性樹脂がポリエステルの場合には、ジ
オール成分であるエチレングリコールのスラリーの形で
分散せしめ、このエチレングリコールを所定のジカルボ
ン酸成分と重合せしめるのが延伸破れなく、本発明範囲
の厚さと平均粒径の関係、含有量、望ましい範囲の配向
状態のフィルムを得るのに有効である。また、不活性粒
子を含有するポリエステルの溶融粘度、共重合成分など
を調節して、その結晶化パラメータΔＴｃｇを４０〜６
５℃の範囲にしておく方法は延伸破れなく、本発明範囲
の厚さと平均粒径の関係、含有量、望ましい範囲の配向
状態、表層粒子濃度比、平均突起高さ、Ｒｔ／Ｒｐ比、
Ｒｔ　／　Ｒａ比のフィルムを得るのに有効である。

また、不活性粒子のエチレングリコールのスラリーを１
４０〜２００°Ｃ１特に１８０〜２００°Ｃの温度で３
０分〜５時間、特に１〜３時間熱処理する方法は延伸破
れなく、本発明範囲の厚さと平均粒径の関係、含有量、
望ましい範囲の配向状態、表層粒子濃度比のフィルムを
得るのに有効である。

また熱可塑性樹脂（ポリエステルも含めて）に不活性粒
子を含有せしめる方法として、粒子をエチレングリコー
ル中で１４０〜２００℃、特に１８０〜２００℃の温度
で３０分〜５時間、特に１〜３時間熱処理した後、溶媒
を水に置換したスラリーの形で熱可塑性樹脂と混合し、
ベント方式の２軸押比機を用いて混練して熱可塑性樹脂
に練り込む方法も本発明範囲の厚さと平均粒径の関係、
含有量、望ましい範囲の配向状態、表層粒子濃度比、平
均突起高さ、Ｒｔ／Ｒｐ比、Ｒｔ　／　Ｒａ比のフィル
ムを得るのにきわめて有効である。

粒子の含有量を調節する方法としては、上記方法で高濃
度マスターを作っておき、それを製膜時に不活性粒子を
実質的に含有しない熱可塑性樹脂で希釈して粒子の含有
量を調節する方法が有効である。

かくして、不活性粒子を所定量含有するペレットを必要
に応じて乾燥したのち、公知の溶融押出機に供給し、熱
可塑性樹脂の融点以上、分解点以下でスリット状のダイ
からシート状に押出し、キャスティングロール上で冷却
固化せしめて未延伸フィルムを作る。この場合、未延伸
フィルムに押出し成形する時の、口金スリット間隙／未
延伸フィルム厚さの比を５〜３０、好ましくは８〜２０
の範囲にすることが、延伸破れなく本発明範囲の厚さと
平均粒径の関係、含有量の範囲、望ましい範囲の配向状
態、表層粒子濃度比、全反射ラマン結晶化指数のフィル
ムを得るのに有効である。

次にこの未延伸フィルムを二軸延伸し、二軸配向せしめ
る。延伸方法としては、逐次二軸延伸法または同時二軸
延伸法を用いることができる。ただし、最初に長手方向
、次に幅方向の延伸を行なう逐次二軸延伸法を用い、長
手方向の延伸を３段階以上に分けて、総縦延伸倍率を３
．５〜６．５倍で行なう方法は延伸破れなく、本発明範
囲の厚さと平均粒径の関係、含有量、望ましい範囲の配
向状態、表層粒子濃度比のフィルムを得るのに有効であ
る。ただし、熱可塑性樹脂が溶融光学異方性樹脂である
場合は長手方向延伸倍率は１〜１゜１倍が適切である。

長手方向延伸温度は熱可塑性樹脂の種類によって異なり
一概には言えないが、通常、その１段目を５０〜１３０
℃とし、２段目以降はそれより高くすることが本発明範
囲の厚さと平均粒径の関係、含有量、望ましい範囲の配
向状態、平均突起高さ、表層粒子濃度比のフィルムを得
るのに有効である。長手方向延伸速度は５０００〜５０
０００％／分の範囲が好適である。幅方向の延伸方法と
してはステツクを用いる方法が一般的である。延伸倍率
は、３．０〜５．０倍の範囲が適当である。幅方向の延
伸速度は、１０００〜２００００％／分、温度は８０〜
１６０°Ｃの範囲が好適である。次にこの延伸フィルム
を熱処理する。この場合の熱処理温度は１７０〜２００
℃、特に１７０〜１９０℃、時間は０．５〜６０秒の範
囲が好適である。

次に、熱可塑性樹脂Ｂを主成分とするフィルムの少なく
とも片面に熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムを積
層する方法としては、次の方法が有効である。

所定の熱可塑性樹脂フィルムと熱可塑性樹脂Ｂ（Ａ、Ｂ
は同種、異種どちらでもよい）を公知の溶融積層用押出
機に供給し、スリット状のダイからシート状に押出し、
キャスティングロール上で冷却固化せしめて未延伸フィ
ルムを作る。すなわち、２または３台の押出し機、２ま
たは３層のマニホールドまたは合流ブロックを用いて、
熱可塑性樹脂Ａ、Ｂを積層し、口金から２または３層の
シートを押し出し、キャスティングロールで冷却して未
延伸フィルムを作る。この場合、熱可塑性樹脂Ａのポリ
マ流路に、スタティックミキサー、ギヤポンプを設置す
る方法は延伸破れなく、本発明範囲の厚さと平均粒径の
関係、含有量、望ましい範囲の配向状態、平均突起高さ
、Ｒｔ　／　Ｒｐ比、Ｒｔ　／　Ｒａ比、表層粒子濃度
比のフィルムを得るのに有効である。また、熱可塑性樹
脂Ａ側の押し出し機の溶融温度を、熱可塑性樹脂Ｂ側よ
り、１０〜４０℃高くすることが、延伸破れなく、本発
明範囲の厚さと平均粒径の関係、含有量、望ましい範囲
の配向状態、平均突起高さ、Ｒｔ　／　Ｒｐ比、Ｒｔ　
／　Ｒａ比、表層粒子濃度比、全反射ラマン結晶化指数
のフィルムを得るのに有効である。

次にこの未延伸フィルムを二軸延伸し、二軸配向せしめ
る方法のポイントは、基本的に上述した単層フィルムと
同様である。ただし、積層フィルムの場合の延伸温度の
設定は熱可塑性樹脂Ｂを基準として設定する必要がある
。さらに２層積層フィルムの熱処理工程は、熱可塑性樹
脂Ａ層に吹き付ける熱風温度を熱可塑性樹脂Ｂ層よりも
３〜２０℃低くすることが、本発明範囲の厚さと平均粒
径の関係、含有量、望ましい範囲の配向状態、平均突起
高さ、Ｒｔ／Ｒｐ比、Ｒｔ　／　Ｒａ比、表層粒子濃度
比、全反射ラマン結晶化指数のフィルムを得るのに有効
である。

［作用コ 本発明は含有する粒子の大きさとフィルム厚さの関係、
含有量、フィルム厚さを特定範囲とした熱可塑性樹脂フ
ィルムあるいはその積層フィルムとしたので、従来の溶
融製膜／二軸延伸プロセスでは得られない表面形態とす
ることができたため、本発明の効果が得られたものと推
定される。

［物性の測定方法ならびに効果の評価方法］本発明の特
性値の測定方法並びに効果の評価方法は次の通りである
。

（１）粒子の平均粒径 フィルムからポリエステルをプラズマ低温灰化処理法（
たとえばヤマト科学製ＰＲ−５０３型）で除去し粒子を
露出させる。処理条件はポリエスチルは灰化されるが粒
子はダメ−ジを受けない条件を選択する。これをＳＥＭ
（走査型電子顕微鏡）で観察し、粒子の画像（粒子によ
ってできる光の濃淡）をイメージアナライザー（たとえ
ばケンブリッジインストルメント製ＱＴＭ９００）に結
び付け、観察箇所を変えて粒子数５０００個以上で次の
数値処理を行ない、それによって求めた数平均径りを平
均粒径とする。

Ｄ＝ΣＤ、／Ｎ ここで、Ｄｌは粒子の円相当径、Ｎは個数である。

（２）粒子の含有量 ポリエステルは溶解し粒子は溶解させない溶媒を選択し
、粒子をポリエステルから遠心分離し、粒子の全体重量
に対する比率（重量％）をもって粒子含有量とする。場
合によっては赤外分光法の併用も有効である。

（３）結晶化パラメータΔＴｃｇ、融解熱パーキンエル
マー社製のＤＳＣ（示差走査熱量計）■型を用いて測定
した。ＤＳＣの測定条件は次の通りである。すなわち、
試料１０ｍｇをＤＳＣ装置にセットし、３００℃の温度
で５分間溶融した後、液体窒素中に急冷する。この急冷
試料を１０℃／分で昇温し、ガラス転移点Ｔｇを検知す
る。

さらに昇温を続け、ガラス状態からの結晶化発熱ピーク
温度をもって冷結晶化温度Ｔｃｃとした。

さらに昇温を続け、融解ピークから融解熱を求めた。こ
こでＴｃＣとＴｇの差（Ｔ（ｃ−Ｔ　ｇ）を結晶化パラ
メータΔＴｃｇと定義する。

（４）表面の分子配向（屈折率） ナトリウムＤ線（５８９ｎｍ）を光源として、アツベ屈
折率計を用いて測定した。マウント液にはヨウ化メチレ
ンを用い、２５℃、６５％ＲＨにて測定した。ポリマの
二軸配向性は長手方向、幅方向、厚さ方向の屈折率をＮ
１、Ｎ２、Ｎ３とした時、（ＮＩ　　Ｎ２）の絶対値が
０．０７以下、かつ、Ｎ３　／　［（Ｎ、＋Ｎ２　）／
２］が０．９５以下であることをひとつの基準とできる
。また、レーザー型屈折率計を用いて屈折率を測定して
も良い。さらに、この方法では測定が難しい場合は全反
射レーザーラマン法を用いることもできる。

レーザー全反射ラマンの測定は、Ｊｏｂｉｎ−Ｙｖｏｎ
社製Ｒａｍａｎｏｒ　Ｕ　−１０００ラマンシステムに
より、全反射ラマンスペクトルを測定し、例えばＰＥＴ
の場合では、１６１５ｃｍ−’（ベンゼン環の骨格振動
）と１７３０ｃｍ−”（カルボニル基の伸縮振動）のバ
ンド強度比の偏光測定比（ＹＹ／ＸＸ比など。

ここでＹＹ：レーザーの偏光方向をＹにしてＹに対して
平行なうマン光検出、ＸＸ：レーザーの偏光方向をＸに
してＸに対して平行なうマン光検出）が分子配向と対応
することを利用できる。ポリマの二軸配向性はラマン測
定から得られたパラメータを長手方向、幅方向の屈折率
に換算して、その絶対値、差などから判定できる。この
場合の測定条件は次のとおりである。

■光源 アルゴンイオンレーザ−（５１４５人）■試料のセツテ
ィング フィルム表面を全反射プリズムに圧着させ、レーザのプ
リズム・＼の入射角（フィルム厚さ方向との角度）は６
０°とした。

■検出器 ＰＭ　：　ＲＣＡ３１０３４／Ｐｈｏｔｏｎ　Ｃｏｕｎ
ｔｉｎｇ　Ｓｙｓｔｅｍ（Ｈａｍａｍａｆｓｕ　Ｃ１２
３［１）　　（ｓｕｐｐｌｙ　１６００Ｖ）■測定条件 ５ＬＩＴ　　　　　　　１０００μｍ ＬＡＳＥＲ１００ｍＷ ＧＡＴＥ　ＴＩＭＥ　　　　　１．０ｓｅｃＳＣＡＮ　
５ＰＥＥＤ　　　　　１２ｃｍ−’／ｍｉｎＳＡＭＰＬ
ＩＮＧ　ＩＮＴＥＲＶＡＬ　０．２ｃｍ　−’ＲＥＰＥ
ＡＴ　ＴＩＭＥ　　　　６ （５）全反射ラマン結晶化指数 １ｏｂｉｎ−Ｙｖｏｎ社製Ｒａｍａｎｏｒ　Ｕ−１００
０ラマンシステムにより、全反射ラマンスペクトルを測
定し、カルボニル基の伸縮振動である１７３０ｃｍ〜１
の半価幅をもって表面の全反射ラマン結晶化指数とした
。測定条件は次のとおりである。測定深さは、表面から
５００〜１０００オングストロ一ム程度である。

■光源 アルゴンイオンレーザ−（５１４５八）■試料のセツテ
ィング レーザー偏光方向（Ｓ偏光）とフィルム長手方向が平行
となるようにフィルム表面を全反射プリズムに圧着させ
、レーザのプリズムへの入射角（フィルム厚さ方向との
角度）は６０°　とした。

■検出器 ＰＭ　：　ＲＣＡ３１０３４／Ｐｈｏｔｏｎ　Ｃｏｕｎ
ｔｉｎｇ　Ｓｙｓｔｅｍ（Ｈａｍａｍａｔｓｕ　Ｃ１２
３０）　　（ｓｕｐｐｌｙ　１６００Ｖ）■測定条件 ５ＬＩＴ　　　　　　　１０００μｍ ＬＡＳＥＲ１００ｍＷ ＧＡＴＥ　ＴＩＭＥ　　　　　１．０ｓｅｃＳＣＡＮ　
５ＰＥＥＤ　　　　　１２ｃｍ””／ｍｉｎＳＡＭＰＬ
ＩＮＧ　ＩＮＴＥＲＶＡＬ　Ｏ’、　２ｃｍ　−’ＲＥ
ＰＥＡＴ　ＴＩＭＥ　　　、　６ （６）表面突起の平均高さ ２検出着方式の走査型電子顕微鏡［ＥＳＭ−３２００、
エリオニクス（株）製］と断面測定装置［ＰＭＳ−１、
エリオニクス（株）製］においてフィルム表面の平坦面
の高さを０として走査した時の突起の高−さ測定値を画
像処理装置［Ｉ　ＢＡＳ２０００、カールツアイス（株
）製］に送り、画像処理装置上にフィルム表面突起画像
を再構築する。次に、この表面突起画像で突起部分を２
値化して得られた個々の突起の面積から円相当径を求め
これをその突起の平均径とする。また、この２値化され
た個々の突起部分の中で最も高い値をその突起の高さと
し、これを個々の突起について求める。この測定を場所
をかえて５００回繰返し、突起個数を求め、測定された
全突起についてその高さの平均値を平均高さとした。ま
た個々の突起の高さデータをもとに、高さ分布の標準偏
差を求めた。また走査型電子顕微鏡の倍率は、１０００
〜８０００倍の間の値を選択する。なお、場合によって
は、高精度光干渉式３次元表面解析装置（ＷＹＫＯ社製
ＴＯＰＯ−３Ｄ、対物レンズ＝４０〜２００倍、高解像
度カメラ使用が有効）を用いて得られる高さ情報を上記
ＳＥＭの値に読み替えて用いてもよい。

（７）中心線平均表面粗さＲａ、中心線深さＲｐ。

最大高さＲｔ、突起間隔Ｓｍ 小板研究所製の高精度薄膜段差測定器ＥＴ−１０を用い
て測定した。条件は下記のとおりであり、２０回の測定
の平均値をもって値とした。

・触針先端半径二〇、５μｍ ・触針荷重　　：　５ｍｇ ・測定長　　　：１ｍｍ ・カットオフ値：０．０８ｍｍ なお、Ｒａ、Ｒｐ、Ｒｔ、Ｓｍの定義は、たとえば、奈
良治部著「表面粗さの測定・評価法」　（総合技術セン
ター、１９８３）に示されているものである。

（８）ヤング率 Ｊ　Ｉ　５−Ｚ−１７０２に規定された方法にしたがっ
て、インストロンタイプの引っ張り試験機を用いて、２
５℃、６５％ＲＨにて測定した。

（９）固有粘度［η］　（単位はｄｉ／ｇ）オルソクロ
ルフェノール中、２５℃で測定した溶液粘度から下記式
から計算される値を用いる。

すなわち、 η、、／Ｃ＝［η］　＋Ｋ　［ηコ　２　・　にこで、
η５Ｆ＝（溶液粘度／溶媒粘度）−１、Ｃは溶媒１００
ｍ　ｌあたりの溶解ポリマ重量（ｇ／１００ｍ１．通常
１．２）、Ｋはハギンス定数（０，３４３とする）。ま
た、溶液粘度、溶媒粘度はオストワルド粘度計を用いて
測定した。

（１０）表層粒子濃度比 ２次イオンマススペクトル（Ｓ　ＩＭＳ）を用いて、フ
ィルム中の粒子に起因する元素の内のもっとも高濃度の
元素とポリエステルの炭素元素の濃度比を粒子濃度とし
、厚さ方向の分析を行なう。

ＳＩＭＳによって測定される最表層粒子濃度（深さ０の
点）における粒子濃度Ａとさらに深さ方向の分析を続け
て得られる最高濃度Ｂの比、Ａ／Ｂを表層濃度比と定義
した。測定装置、条件は下記のとおりである。測定装置
、条件は下記のとおりである。

■　測定装置 ２次イオン質量分析装置（Ｓ　ＩＭＳ）西独、ＡＴＯＭ
ＩＫＡ社製　Ａ−ＤＩＤＡ３１）［１０■　測定条件 １次イオン種　：０゜“ １次イオン加速電圧：１２ＫＶ １次イオン電流：２００ｎＡ ラスター領　域＝４００μｍ口 分析領域：ゲート３０％ 測定真空度：　６．０　’ｘ　１０−９ＴｏｒｒＥ　　
−Ｇ　　Ｕ　　Ｎ：０．５ＫＹ−３，０Ａ（１１）単一
粒子指数 フィルムの断面を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で写真観
察し、粒子を検知する。観察倍率を１０ｏｏｏｏ倍程度
にすれば、それ以上分けることができない１個の粒子が
観察できる。粒子の占める全面積をＡ１その内２個以上
の粒子が凝集している凝集体の占める面積をＢとした時
、（Ａ−Ｂ）／Ａをもって、単一粒子指数とする。ＴＥ
Ｍ条件は下記のとおりであり１視野面積：２μｍ２の測
定を場所を変えて、５００視野測定する。

・装置：日本電子製ＪＥＭ−１２００ＥＸ・観察倍率：
　１０００００倍 ・加速電圧：１００ｋＶ ・切片厚さ：約１０００オングストローム（１２）粒径
比 上記（１）の測定において個々の粒子の長径の平均値／
短径の平均値の比である。

すなわち、下式で求められる。

長径＝ΣＤ１．／Ｎ 短径＝ΣＤ２＋／Ｎ Ｄｌｌ　、Ｄ２１はそれぞれ個々の粒子の長径（最大径
）、短径（最短径）、Ｎは総個数である。

（１３）粒径の相対標準偏差 上記（１）の方法で測定された個々の突起径ＤＩ、平均
径Ｄ１粒子総数Ｎから計算される標準偏差σ（−ｆ（Σ
（Ｄ、−Ｄ）　２／Ｎ＋　）を平均径りで割った値（σ
／Ｄ）で表わした。

（１４）低分子成分含有量 試料ポリマを粉砕しソックスレー抽出器を用いて、クロ
ロホルムを溶媒として、還流下で２４時間抽出を行なう
。クロロホルムを蒸発させて得られた抽出物の重量のも
との試料の重量に対する比率（重量％）をもって低分子
成分含有量とした。

（１５）結晶化促進係数 上記（３）の方法で粒子を１重量％含有するポリエステ
ルのΔＴａｇ　（Ｉ）　、およびこれから粒子を除去し
た同粘度のポリエステルのΔＴｃｇ（ｎ）を測定し、Δ
Ｔｃｇ（ＩＩ）とΔＴｃｇ（Ｉ）の差［ΔＴｃｇ（ＩＩ
）−ΔＴｃｇ（Ｉ）］をもって、結晶化促進係数とした
。

（１６）積層フィルム中の熱可塑性樹脂Ａ層の厚さ ２次イオン質量分析装置（ＳＩＭＳ）を用いて、フィル
ム中の粒子の内最も高濃度の粒子に起因する元素とポリ
エステルの炭素元素の濃度比（Ｍ＋／Ｃ＋）を粒子濃度
とし、熱可塑性樹脂Ａ層の表面から深さ（厚さ）方向の
分析を行なう。表層では表面という界面のために粒子濃
度は低く表面から遠ざかるにつれて粒子濃度は高（なる
。本発明フィルムの場合は深さ［Ｉ］でいったん極大値
となった粒子濃度がまた減少し始める。この濃度分布曲
線をもとに極大値の粒子濃度の１／２になる深さ［■］
　（ここでＩＩ＞Ｉ）を積層厚さとした。

条件は測定法（１０）と同様である。

なお、フィルム中にもっとも多く含有する粒子が有機高
分子粒子の場合はＳ　ＩＭＳでは測定が難しいので、表
面からエツチングしなからＸＰＳ（Ｘ線光電子分光法）
、ＩＲ（赤外分光法）あるいはコンフォーカル顕微鏡な
どで、その粒子濃度のデプスプロファイルを測定し、上
記同様の手法から積層厚さを求めても良い。

さらに、上述した粒子濃度のデプスプロファイルからで
はなく、フィルムの断面観察あるいは薄膜段差測定機等
によって熱可塑性樹脂Ａの積層厚さを求めても良い。

なお、単層フィルムの場合の厚さは、公知の方法、例え
ばダイヤルゲージ法、光干渉法、重量法、薄膜段差測定
法等によって求めること−ができる。

（１７）耐スクラッチ性 フィルムを幅１／２インチのテープ状にスリットしたも
のをテープ走行性試験機を使用して、ガイドピン（表面
粗度：Ｒａでｉ０１００ｎ上を走行させる（走行速度１
０００ｍ／分、走行回数１０パス、巻き付は角＝６０°
、走行張カニ２０ｇ）。

この時、フィルムに入った傷を顕微鏡で観察し、幅２．
５μｍ以上の傷がテープ幅あたり２本未満は優、２本以
上１０本未満は良、１０本以上は不良と判定した。優が
望ましいが、良でも実用的には使用可能である。

（１８）耐ダビング性 フィルムに下記組成の磁性塗料をグラビヤロールにより
塗布し、磁気配向させ、乾燥させる。さらに、小型テス
トカレンダー装置（スチールロール／ナイロンロール、
５段）で、温度ニア０℃、線圧：　２００ｋｇ／ｃｍで
カレンダー処理した後、７０℃、４８時間キユアリング
する。上記テープ原反を１／２インチにスリットし、パ
ンケーキを作成した。このパンケーキから長さ２５０ｍ
の長さをＶＴＲカセットに組み込みＶＴＲカセットテー
プとした。

（磁性塗料の組成） ・ｃｏ含有酸イヒ鉄（ＢＥＴ値５０ｍ２／ｇ）２１００
重量部 ・エスレックＡ（種水化学製塩化ビニル／酢酸ビニル共
重合体）　　　　　　　　　：１０重量部・ニラポラン
２３０４　（日本ポリウレタン製ポリウレタンエラスト
マ）　　　　　　＝１０重量部・コロネートしく日本ポ
リウレタン製ポリイソシアネート）　　　　　　　　　
　　＝５重量部・レシチン　　　　　　　　　　：１重
量部・メチル・エチルケトン　　　　　ニア５重量部・
メチルイソブチルケトン　　　ニア５重量部・トルエン
　　　　　　　　　　ニア５重量部・カーボンブラック
　　　　　　：２重量部・ラウリン酸　　　　　　　　
　：１．５重量部このテープに家庭用ＶＴＲを用いてシ
バツク製のテレビ試験波形発生器（ＴＧ７／Ｕ７０６）
により１００％クロマ信号を記録し、その再生信号から
シバツク製カラービデオノイズ測定器（９２５Ｄ／１）
でクロマＳ／Ｎを測定しＡとした。また上記と同じ信号
を記録したマスターテープのパンケーキを磁界転写方式
のビデオソフト高速プリントシステム（たとえばソニー
マグネスケール■製のスプリンタ）を用いてＡを測定し
たのと同じ試料テープ（未記録）のパンケーキへダビン
グした後のテープのクロマＳ／Ｎを上記と同様にして測
定し、Ｂとした。このダビングによるクロマＳ／Ｎの低
下（Ａ−Ｂ）が３ｄＢ未満の場合は耐ダビング性：優、
３ｄＢ以上５ｄＢ未満の場合は良、５ｄＢ以上は不良と
判定した。優が望ましいが、良でも実用的には使用可能
である。

（１９）摩擦係数μに フィルムを幅１／２インチのテープ状にスリットしたも
のをテープ走行性試験機ＴＢＴ−３００型（■横浜シス
テム研究新製）を使用し、６０℃、８０％ＲＨ雰囲気で
走行させ、初期の摩擦係数を下記の式より求めた（フィ
ルム幅は１／２インチとした）。

μに＝０．７３３　ｌｏｇ　（Ｔ２　／ＴＩ　）ここで
Ｔ８は入側張力、Ｔ２は出側張力である。

ガイド径は５ｎ＋ｎ＋φであり、ガイド材質は５ＵＳ２
７（表面粗度０．２Ｓ）、巻き付は角は１８０°、走行
速度は３．３ｃｍ／秒である。この測定によって得られ
たμｋが０．３５以下の場合は摩擦係数：良好、０．３
５を越える場合は摩擦係数：不良と判定した。このμに
はフィルムを磁気記録媒体、コンデンサ、包装用などの
加工する時のハンドリング性を左右する臨界点である。

（２０）耐削れ性 フィルムを幅１／２インチにテープ状にスリットしたも
のに片刃を垂直に押しあて、さらに０．　５ａｍ押し込
んだ状態で２０ｃｍ走行させる（走行張力＝５００　ｇ
、走行速度：６．７ｃｍ／秒）。この時片刃の先に付着
したフィルム表面の削れ物の高さを顕微鏡で読みとり、
削れ量とした（単位はμｍ）。

少なくとも片面について、この削れ量が１０μｍ以下の
場合は耐削れ性：良好、１０μｍを越える場合は耐削れ
性：不良と判定した。この削れ量：１０μｍという値は
、印刷工程やカレンダー工程などの加工工程で、フィル
ム表面が削れることによって、工程上、製品性能上のト
ラブルがおこるか否かを判定するための臨界点である。

［実施例］ 本発明を実施例に基づいて説明する。

実施例１〜１０、比較例１〜７ 平均粒径の異なる架橋ポリスチレン粒子、コロイダルシ
リカに起因するシリカ粒子を含有するエチレングリコー
ルスラリーを調製し、このエチレングリコールスラリー
を１９０℃で１．５時間熱処理した後、テレフタル酸ジ
メチルとエステル交換反応後、重縮合し、該粒子を０．
３〜５５重量％含有するポリエチレンテレフタレート（
以下ＰＥＴと略記する）のペレットを作った。また、実
施例９はポリエチレンα、β−ビス（２−クロルフェノ
キシ）エタン−４，４′−ジカルボキシレートを、実施
例１０はポリエチレン２．６−ナフタレートを用いた。

この時、重縮合時間を調節し固有粘度を０゜７０とした
（熱可塑性樹脂Ａ）。また、常法によって、固有粘度０
．６２の実質的に不活性粒子を含有しないＰＥＴを製造
し、熱可塑性樹脂Ｂとした。これらのポリマをそれぞれ
１８０℃で３時間減圧乾燥（３Ｔｏｒｒ）　した。熱可
塑性樹脂Ａを押出機１に供給し３１０℃で溶融し、さら
に、熱可塑性樹脂Ｂを押出機２に供給、２８０°Ｃで溶
融し、これらのポリマを合流ブロック（フィードブロッ
ク）で合流積層し、静電印加キャスト法を用いて表面温
度３０℃のキャスティング・ドラムに巻きつけて冷却固
化し、２層構造の未延伸フィルムを作った。この時、口
金スリット間隙／未延伸フィルム厚さの比を１０として
未延伸フィルムを作った。また、それぞれの押出機の吐
出量を調節し総厚さ、熱可塑性樹脂Ａ層の厚さを調節し
た。この未延伸フィルムを温度８０℃にて長手方向に４
゜５倍延伸した。この延伸は２組ずつのロールの周速差
で、４段階で行なった。この−軸延伸フィルムをステン
タを用いて延伸速度２０００％／分で１００℃で幅方向
に４．０倍延伸し、定長下で、２００℃にて５秒間熱処
理し、総厚さ１５μｍ、熱可塑性樹脂Ａ層厚さ０．００
３〜５μｍの二軸配向積層フィルムを得た。これらのフ
ィルムの本発明のパラメータは第１表に示したとおりで
あり、本発明のパラメータが範囲内の場合は耐スクラッ
チ性、耐ダビング性、摩擦係数は第１表に示したとおり
優または良であったが、そうでない場合は耐スクラッチ
性、耐ダビング性、摩擦係数を兼備するフィルムは得ら
れなかった。

実施例１１〜１４ 実施例１に用いた熱可塑性樹脂Ａの原料を押出機１に供
給し、平均粒径０．　３〜１．　０μｍの架橋ポリスチ
レンの粒子を所定量含有する固有粘度０．６のＰＥＴを
熱可塑性樹脂Ｂとしてこれを押出機２に供給して、実施
例１と同様にして、ただしＡ／Ｂ／Ａの３層構造の総厚
さ１５μｍ１熱可塑性樹脂Ａ層（片側）の厚さが０．０
６〜０．３μｍのフィルムを作った。これらのフィルム
の本発明パラメータは本発明範囲であり、耐スクラ・ン
チ性、耐ダビング性ともに優れたフィルムであった（第
２表）。

実施例１５〜１８、比較例８〜９ 平均粒径の異なるコロイダルシリカに起因するシリカ粒
子を含有するエチレングリコールを調製し、ナトリウム
含有量を粒子に対し０．０２〜１゜５重量％とした。こ
のエチレングリコールスラリーを１９０℃で１．５時間
熱処理した後、テレフタル酸ジメチルとエステル交換反
応後、重縮合し、コロイダルシリカに起因するシリカ粒
子を所定量含有するＰＥＴのペレットを作った。この時
、重縮合時間を調節し固有粘度を０．　７とした。また
、実施例１８、比較例９はＰＥＴとｐ−オキシ安息香酸
メチルの共重合体からなる溶融光学異方性ポリエステル
（出光石油化学製ＬＣＰ１００Ｅ）と、コロイダルシリ
カに起因するシリカ粒子を含有するエチレングリコール
スラリーを１９０℃で１゜５時間熱処理した後溶媒を水
に置換したスラリーとを、ベント方式の２軸押比機を用
いて混練し、コロイダルシリカに起因するシリカ粒子を
所定量含有するポリマを作った。これらのペレットをそ
れぞれ１８０℃で３時間減圧乾燥（３Ｔｏｒｒ）　Ｌ、
、押出機に供給し、３００°Ｃで溶融し、静電印加キャ
スト法を用いて表面温度３０℃のキャスティング・ドラ
ムに巻きつけて冷却固化し未延伸フィルムを作った。こ
の未延伸フィルムを温度８０℃にて長手方向に１〜４．
５倍延伸した。この延伸は２組ずつのロールの周速差で
、延伸段数を１〜４段階で変更して行なった。この−軸
延伸フィルムをステンタを用いて延伸速度２０００％／
分で１００℃で幅方向に４．０倍延伸し、定長下で、１
９０℃にて５秒間熱処理し、厚さ０６５〜３μｍの二軸
配向フィルムを得た。これらのフィルムの本発明のパラ
メータおよび性能は第３表に示したとおりであり、本発
明のパラメータが本発明範囲内である場合は耐スクラッ
チ性、摩擦係数は優または良であるが、パラメータが本
発明範囲外である場合には耐スクラッチ性、摩擦係数を
兼備したフィルムは得られないことがわかる。

実施例１９〜２４、比較例１０〜１１ 熱可塑性樹脂Ａ、Ｂとして、ＰＥＴ、ポリフェニレンス
ルフィド、ナイロン６を準備した。熱可塑性樹脂Ａには
各種粒子を含有するエチレングリコールスラリーを１９
０℃で１．５時間熱処理した後、溶媒を水に置換したス
ラリーをベント方式の２軸押出機を用いて熱可塑性樹脂
と混練し、各種粒子を所定量含有する熱可塑性樹脂Ａを
作った。

熱可塑性樹脂Ａを押出機１に供給し３１０〜３３０℃で
溶融し、さらに、実質的に粒子を含有しない熱可塑性樹
脂Ｂを押出機２に供給、２９０〜３１０℃で溶融し、こ
れらの熱可塑性樹脂を第４表のように組み合わせて、合
流ブロック（フィードブロック）で合流積層し、静電印
加キャスト法を用いて表面温度３０℃のキャスティング
・ドラムに巻きつけて冷却固化し、３層構造（Ａ／Ｂ／
Ａ）の未延伸フィルムを作った。この時、口金スリット
間隙／未延伸フィルム厚さの比を１０として未延伸フィ
ルムを作った。また、それぞれの押出機の吐出量を調節
し総厚さ、熱可塑性樹脂Ａ層の厚さを調節した。この未
延伸フィルムを温度５０〜９５℃にて長手方向に４．５
倍延伸した。この延伸は２組ずつのロールの周速差で、
４段階で行なった。この−軸延伸フィルムをステンタを
用いて延伸速度２０００％／分で１００℃で幅方向に４
゜０倍延伸し、定長下で、１８０℃にて５秒間熱処理し
、総厚さ１５μｍ１熱可塑性樹脂Ａ層の厚さおよび厚さ
と含有する粒子の径の比、含有量が異なるサンプルを作
った。これらのフィルムの本発明のパラメータは第４表
に示したとおりであり、本発明のパラメータが範囲内の
場合は耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦係数は第４
表に示したとおり優または良であったが、そうでない場
合は耐スクラッチ性、耐ダビング性、摩擦係数を兼備す
るフィルムは得られなかった。

［発明の効果］ 本発明は、製法の工夫により、不活性粒子を含有する熱
可塑性樹脂を用いて、粒子の大きさとフィルム厚さの関
係、含有量、フィルム厚さを特定範囲としたフィルムあ
るいはその積層フィルムとしたので、耐スクラッチ性、
摩擦係数が優れたフィルムとなり、また磁気記録媒体用
に用いた時の耐ダビング性に優れたフィルムが得られた
ものであり、各用途でのフィルム加工速度の増大に対応
できるものである。本発明フィルムの用途は特に限定さ
れないが、加工工程でのフィルム表面の傷が加工工程上
、製品性能上特に問題となる磁気記録媒体用ベースフィ
ルムとして特に有用である。

また、本発明フィルムのうち２層構造のものは熱可塑性
樹脂Ａ面が走行面（磁気記録媒体用では磁性層を塗布し
ない面、その他の用途では印刷やその地塗材の塗布など
の処理がほどこされない面）として用いることが好まし
い。

また、本発明は製膜工程内で、コーティングなどの操作
なしで直接複合積層によって作ったフィルムであり、製
膜工程中あるいはその後のコーティングによって作られ
る積層フィルムに比べて、最表層の分子も二軸配向であ
るため、上述した特性以外、例えば、表面の耐削れ性も
はるかに優れ、しかもコスト面、品質の安定性などにお
いて有利であるものである。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）熱可塑性樹脂Ａと不活性粒子とを主成分とするフ
   ィルムであって、該フィルム中に含有される不活性粒子
   の平均粒径がフィルム厚さの０．１〜１０倍、該粒子の
   含有量が０．５〜５０重量％であることを特徴とする厚
   さ０．００５〜３μｍの二軸配向熱可塑性樹脂フィルム
   。
2. （２）実質的に不活性粒子を含有しない熱可塑性樹脂Ｂ
   を主成分とするフィルムの少なくとも片面に、請求項（
   １）に記載の熱可塑性樹脂フィルムが積層されてなるこ
   とを特徴とする二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。
3. （３）熱可塑性樹脂Ｂと平均粒径０．００７〜２μｍの
   不活性粒子とを主成分とし、該不活性粒子の含有量が０
   ．００１〜０．２重量％であるフィルムの少なくとも片
   面に、請求項（１）に記載の熱可塑性樹脂フィルムが積
   層されてなることを特徴とする二軸配向熱可塑性樹脂フ
   ィルム。
4. （４）熱可塑性樹脂Ａが結晶性ポリエステルであり、か
   つ、熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムの表面の全
   反射ラマン結晶化指数が２０ｃｍ＾−＾１以下であるこ
   とを特徴とする請求項（１）〜（３）のいずれかに記載
   の二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。
5. （５）熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムに含有さ
   れる不活性粒子が粒径比１．０〜１．３の粒子であるこ
   とを特徴とする請求項（１）〜（４）のいずれかに記載
   の二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。
6. （６）熱可塑性樹脂Ａを主成分とするフィルムに含有さ
   れる不活性粒子の相対標準偏差が０．６以下であること
   を特徴とする請求項（１）〜（５）のいずれかに記載の
   二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。