JPH0336360B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0336360B2 JPH0336360B2 JP13176582A JP13176582A JPH0336360B2 JP H0336360 B2 JPH0336360 B2 JP H0336360B2 JP 13176582 A JP13176582 A JP 13176582A JP 13176582 A JP13176582 A JP 13176582A JP H0336360 B2 JPH0336360 B2 JP H0336360B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diaphragm
- film
- internal loss
- composite sheet
- modulus
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R7/00—Diaphragms for electromechanical transducers; Cones
- H04R7/02—Diaphragms for electromechanical transducers; Cones characterised by the construction
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
Description
この発明はたとえばスピーカー等の電気音響変
換器に用いられる振動板の改良に関する。 この種変換器の従来の振動板をスピーカーにつ
いて説明すると従来においては紙製又は金属箔を
成形した振動板が多用されていた。 一方スピーカー用振動板として要求されている
物理特性としては軽量である事、剛性が高い事、
振動エネルギー吸収性がよい事が挙げられてい
る。 すなわち、変換効率を向上せしめる点から軽量
である事、ピストン振動周波数領域を拡大して再
生周波数範囲を拡大せしめる点から剛性が高い
事、分割振動領域における急峻な共振を抑制せし
める点および入力信号波形に近い音波波形を出力
せしめる点から振動エネルギー吸収性が良い事が
要求されている。 したがつて、スピーカーの振動板材料として少
なくとも基本的に要求される物理特性は低密度
（軽量）、高ヤング率（高剛性）と高内部損失（振
動エネルギー吸収性大）である。 ここで、このような観点から従来の振動板材料
を検討すると、紙は低密度であることが特徴とな
るが反面内部損失が低いため、周波数特性にピー
クやデイツプが生じて平坦なる周波数特性を有す
るスピーカーを得ることが困難である。 又金属は高ヤング率であることが特徴となるが
密度が高くかつ内部損失が著しく低い為、変換効
率が低下するとともに平坦な周波数特性を有する
スピーカーを得ることが困難である。 更に振動板の製造工程において、紙製振動板は
叩解、抄造、プレス成形等の工程を必要とし、更
に各工程における諸条件の管理が極めて煩瑣であ
り、かつ繊維のからみ具合によつて振動板の特性
が変化するため均一した振動板が得られにくい欠
点を有する。 又金属製振動板もプレス機等の設備費用が高く
振動板コストが比較的高くなる欠点がなる。 又紙製振動板の大きな欠点として吸湿性が挙げ
られ、これにより振動板の諸特性の劣化の原因と
なる。 そこで近年ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂シ
ートを成形してなる振動板が孝えられ、かつ実用
に供されている。 このような熱可塑性樹脂は比較的低密度（ρ：
1.0前後）であり、かつ内部損失も高いという物
理特性上の利点の他、真空成形等により簡便にか
つ均一した製品を提供できる等の製造上の利点及
び吸湿性が少ない利点等を有するが、ヤング率が
低いため振動板の剛性が不足し再生周波数帯域が
限定されてしまう欠点があつた。 又この種の材料に充填材を混入して剛性を高め
ることも孝えられるが、充填材の補強作用にくら
べて、内部損失の低下が著しい欠点を有してい
た。 このように、従来の振動板材料においては低密
度と高ヤング率、高ヤング率と高内部損失はそれ
ぞれ相反する物理特性であるため、上記要求のす
べてを充分に満足することが困難であり、現実の
設計では密度（ρ）とヤング率（Ε）の比である
比弾性率（Ε／ρ）を一応の目安としたり、設計
目的に応じていずれかの物理特性を特徴ずけるよ
うな事が行なわれていた。 そこで、この発明では充填材を混入することに
より熱可塑性樹脂のヤング率を高めるとともに、
内部損失の高い樹脂との積層構造により内部損失
の低下を抑制するのみでなく比弾性率及び内部損
失共に従来の材料より改善された複合シートより
成形した振動板であり、以下実施例について詳し
く説明する。 〔実施例 １〕 ポリプロピレンとエポキシシランカツプリング
処理を施した20wt％の鱗片状マイカ粉（平均粒
径325メツシユ、以下マイカフレークと記す）お
よびチタネートカツプリング処理を施した5wt％
の鱗片状グラフイト粉（平均粒径250メツシユ、
以下グラフアイトフレークと記す）を混練し、押
し出し成形により、厚さ220μmの第１のフイルム
を得た。 一方スチレン−イソプレン−スチレンブロツク
共重合体（イソプレン含有量27wt％）、石油樹脂
25wt％およびアタクチツクポリプロピレン5wt％
の混合樹脂を約150μm厚さにスライスし第２のフ
イルムを得た。 そして当該第２のフイルムの両面に第１のフイ
ルムを配置し、プレス温度130℃、プレス圧24
Kg／cm2でプレスし、第２のフイルムを溶融せしめ
て第１のフイルムに接着せしめた。 これにより、第２のフイルムにより形成された
厚さ約60μmの中間層の両面に第１のフイルムに
より形成された外層を有する厚さ約500μmの複合
シートを得た。 〔実施例 ２〕 ポリプロピレンとチタネートカツプリング処理
を施した25wt％のグラフアイトフレーク（平均
粒径250メツシユ）を混練し、押出し成形により
厚さ230μmの第１のフイルムを得た。 そして実施例１と同様して得た厚さ約150μmの
第２のフイルムの両面に第１のフイルムを配置し
プレス温度130℃、プレス圧24Kg／cm2でプレスし
第２のフイルムを溶融せしめて第１のフイルムに
接着せしめた。 これにより、第２のフイルムにより形成された
厚さ約80μmの中間層の両面に第１のフイルムに
より形成された外層を有する厚さ約540μmの複合
シートを得た。 〔実施例 ３〕 ポリプロピレンとエポキシシランカツプリング処
理を施した30wt％のマイカフレーク（平均粒径
325メツシユ）を混練し、押し出し成形により厚
さ約180μmの第１のフイルムを得た。 以下実施例２と同様にして第２のフイルムより
形成された厚さ約80μmの中間層の両面に第１の
フイルムより形成された外層を有する厚さ約
440μmの複合シートを得た。 〔実施例 ４〕 実施例１における第１のフイルムの片面にトル
エン：酢酸ビニル（１：１）混合溶剤に溶解分散
せしめた前記混合樹脂をコーターで塗付し、乾燥
後ただちに、同様の第１のフイルムを塗付面に配
置し加熱ローラー（ローラー温度130℃、ローラ
ー圧24Kg／cm2）を通して混合樹脂を溶融せしめ第
１のフイルムに接着せしめた。 これにより混合樹脂により形成された厚さ約
20μmの中間層の両面に第１のフイルムより形成
された外層を有する厚さ約460μmの複合シートを
得た。 上記実施例１〜４で得られたそれぞれの複合シ
ートを1.5cm×４cmに切り取り、室温（20℃）に
て密度、および振動リード法によりヤング率およ
び内部損失（tanδ）を測定した結果を従来の振動
板材料と列挙して次表に示す。
換器に用いられる振動板の改良に関する。 この種変換器の従来の振動板をスピーカーにつ
いて説明すると従来においては紙製又は金属箔を
成形した振動板が多用されていた。 一方スピーカー用振動板として要求されている
物理特性としては軽量である事、剛性が高い事、
振動エネルギー吸収性がよい事が挙げられてい
る。 すなわち、変換効率を向上せしめる点から軽量
である事、ピストン振動周波数領域を拡大して再
生周波数範囲を拡大せしめる点から剛性が高い
事、分割振動領域における急峻な共振を抑制せし
める点および入力信号波形に近い音波波形を出力
せしめる点から振動エネルギー吸収性が良い事が
要求されている。 したがつて、スピーカーの振動板材料として少
なくとも基本的に要求される物理特性は低密度
（軽量）、高ヤング率（高剛性）と高内部損失（振
動エネルギー吸収性大）である。 ここで、このような観点から従来の振動板材料
を検討すると、紙は低密度であることが特徴とな
るが反面内部損失が低いため、周波数特性にピー
クやデイツプが生じて平坦なる周波数特性を有す
るスピーカーを得ることが困難である。 又金属は高ヤング率であることが特徴となるが
密度が高くかつ内部損失が著しく低い為、変換効
率が低下するとともに平坦な周波数特性を有する
スピーカーを得ることが困難である。 更に振動板の製造工程において、紙製振動板は
叩解、抄造、プレス成形等の工程を必要とし、更
に各工程における諸条件の管理が極めて煩瑣であ
り、かつ繊維のからみ具合によつて振動板の特性
が変化するため均一した振動板が得られにくい欠
点を有する。 又金属製振動板もプレス機等の設備費用が高く
振動板コストが比較的高くなる欠点がなる。 又紙製振動板の大きな欠点として吸湿性が挙げ
られ、これにより振動板の諸特性の劣化の原因と
なる。 そこで近年ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂シ
ートを成形してなる振動板が孝えられ、かつ実用
に供されている。 このような熱可塑性樹脂は比較的低密度（ρ：
1.0前後）であり、かつ内部損失も高いという物
理特性上の利点の他、真空成形等により簡便にか
つ均一した製品を提供できる等の製造上の利点及
び吸湿性が少ない利点等を有するが、ヤング率が
低いため振動板の剛性が不足し再生周波数帯域が
限定されてしまう欠点があつた。 又この種の材料に充填材を混入して剛性を高め
ることも孝えられるが、充填材の補強作用にくら
べて、内部損失の低下が著しい欠点を有してい
た。 このように、従来の振動板材料においては低密
度と高ヤング率、高ヤング率と高内部損失はそれ
ぞれ相反する物理特性であるため、上記要求のす
べてを充分に満足することが困難であり、現実の
設計では密度（ρ）とヤング率（Ε）の比である
比弾性率（Ε／ρ）を一応の目安としたり、設計
目的に応じていずれかの物理特性を特徴ずけるよ
うな事が行なわれていた。 そこで、この発明では充填材を混入することに
より熱可塑性樹脂のヤング率を高めるとともに、
内部損失の高い樹脂との積層構造により内部損失
の低下を抑制するのみでなく比弾性率及び内部損
失共に従来の材料より改善された複合シートより
成形した振動板であり、以下実施例について詳し
く説明する。 〔実施例 １〕 ポリプロピレンとエポキシシランカツプリング
処理を施した20wt％の鱗片状マイカ粉（平均粒
径325メツシユ、以下マイカフレークと記す）お
よびチタネートカツプリング処理を施した5wt％
の鱗片状グラフイト粉（平均粒径250メツシユ、
以下グラフアイトフレークと記す）を混練し、押
し出し成形により、厚さ220μmの第１のフイルム
を得た。 一方スチレン−イソプレン−スチレンブロツク
共重合体（イソプレン含有量27wt％）、石油樹脂
25wt％およびアタクチツクポリプロピレン5wt％
の混合樹脂を約150μm厚さにスライスし第２のフ
イルムを得た。 そして当該第２のフイルムの両面に第１のフイ
ルムを配置し、プレス温度130℃、プレス圧24
Kg／cm2でプレスし、第２のフイルムを溶融せしめ
て第１のフイルムに接着せしめた。 これにより、第２のフイルムにより形成された
厚さ約60μmの中間層の両面に第１のフイルムに
より形成された外層を有する厚さ約500μmの複合
シートを得た。 〔実施例 ２〕 ポリプロピレンとチタネートカツプリング処理
を施した25wt％のグラフアイトフレーク（平均
粒径250メツシユ）を混練し、押出し成形により
厚さ230μmの第１のフイルムを得た。 そして実施例１と同様して得た厚さ約150μmの
第２のフイルムの両面に第１のフイルムを配置し
プレス温度130℃、プレス圧24Kg／cm2でプレスし
第２のフイルムを溶融せしめて第１のフイルムに
接着せしめた。 これにより、第２のフイルムにより形成された
厚さ約80μmの中間層の両面に第１のフイルムに
より形成された外層を有する厚さ約540μmの複合
シートを得た。 〔実施例 ３〕 ポリプロピレンとエポキシシランカツプリング処
理を施した30wt％のマイカフレーク（平均粒径
325メツシユ）を混練し、押し出し成形により厚
さ約180μmの第１のフイルムを得た。 以下実施例２と同様にして第２のフイルムより
形成された厚さ約80μmの中間層の両面に第１の
フイルムより形成された外層を有する厚さ約
440μmの複合シートを得た。 〔実施例 ４〕 実施例１における第１のフイルムの片面にトル
エン：酢酸ビニル（１：１）混合溶剤に溶解分散
せしめた前記混合樹脂をコーターで塗付し、乾燥
後ただちに、同様の第１のフイルムを塗付面に配
置し加熱ローラー（ローラー温度130℃、ローラ
ー圧24Kg／cm2）を通して混合樹脂を溶融せしめ第
１のフイルムに接着せしめた。 これにより混合樹脂により形成された厚さ約
20μmの中間層の両面に第１のフイルムより形成
された外層を有する厚さ約460μmの複合シートを
得た。 上記実施例１〜４で得られたそれぞれの複合シ
ートを1.5cm×４cmに切り取り、室温（20℃）に
て密度、および振動リード法によりヤング率およ
び内部損失（tanδ）を測定した結果を従来の振動
板材料と列挙して次表に示す。
【表】
この表から明らかなように、本発明振動板に用
いられる複合シートはポリプロピレンと比較する
と比弾性率が1.7〜2.5倍に達し、かつ内部損失も
増大する。 又紙と比較すると比弾性率がわずかに減少する
実施例もあるが内部損失は３倍以上にも達する。 更に本発明振動板に用いる複合シートは内部損
失が高いばかりでなく次の様な利点を有する。 一般に合成樹脂の内部損失は温度変にともなつ
て変化し、かつ高い内部損失を保持する温度範囲
が極めて狭い欠点を有する。 たとえば、第１図に示す点線はポリプロピレン
の内部損失の温度による変化を表わす曲線である
が、15℃近傍で最大（0.089）値となり、その前
後では内部損失が著しく減少する欠点を有する。 しかるに、実施例１で得られた複合シートは実
線で示すように、20℃近傍で最大（0.098）値と
なり35℃程度まで、最大値に近い値を保持するこ
とができた。 したがつて本発明振動板に用いる複合シートは
単に内部損失が高いのみでなく、温度変化にとも
なう内部損失の変化が少ないという利点を有す
る。 次に実施例１で得られた複合シートを真空成形
によりコーン状に成形し、これを組みこんで実効
振動半径12.5cmのスピーカーを作成し周波数特性
を測定した。 第２図において、ａは本発明振動板を具備した
上記スピーカー、ｂは紙製振動板の具備した同実
効振動半径を有するスピーカー、ｃはポリプロピ
レン製振動板を具備した同実効振動半径を有する
スピーカーのそれぞれの周波数特性である。 同図から明らかなように特性ａは特性ｂに比較
してピーク、デイツプが著しく抑制されて平坦化
されており、又特性ｃと比較すると、周波数特性
が更に平坦化されるとともに再生限界周波数が上
昇し再生帯域幅がより広くなつている。 これは従来の振動板に比較して本発明の振動板
が剛性が高く、かつ振動エネルギー吸収性が著し
く向上されていることを示すものである。 このように本発明によれば周波数特性の良好な
スピーカーの提供を可能にする他、複合シートを
真空又は圧空成形することにより得られるので寸
法精度の良い、かつ均一した品質の振動板を大量
にかつ簡便に提供でき、更には温度および湿気の
影響をほとんど受けることのない振動板を提供す
ることができる。 以上に説明したように本発明はスチレン−イソ
プレン−スチレンブロツク共重合体を主体とした
層と無機鱗片状充填材を混入した熱可塑性樹脂層
よりなる積層複合シートを成形してなる振動板で
あつて、比弾性率及び内部損失が高いことから剛
性が高く、かつ振動エネギー吸収性が良好で、更
に当該吸収性が使用温度条件においてほとんど変
化しない振動板を提供することができ、更に当該
振動板を具備することにより周波数特性が平坦で
かつ再生帯域幅の広いスピーカーを提供すること
ができる利点を有する。 なお、実施例においては熱可塑性樹脂としてポ
リプロピレンを用いた場合について述べたが、ポ
リエチレン、ポリエチレンテレフタレート、塩化
ビニル等の他の熱可塑性樹脂であつてもよく又無
機充填材として実施例の他に２硫化モリブデン
（MOS2）が適用できる。 又実施例においては２枚の熱可塑性樹脂層の間
にスチレン−イソプレン−スチレンブロツク共重
合体を主体とする層を有する層構造について述べ
たが、１枚の熱可塑性樹脂の一面に前記重合体を
主体とした層を形成した２層構造又はこれを重ね
合せた３層以上の積層構造又は熱可塑性樹脂の両
面に前記共重合体を主体とした層を形成した３層
構造においても本発明の目的を達成できるもので
あり本発明の範疇に入るものである。 更に、本発明はコーン状振動板のみでなくドー
ム状振動板、センタードームラジエータ、防塵キ
ヤツプ等にも適用できる。
いられる複合シートはポリプロピレンと比較する
と比弾性率が1.7〜2.5倍に達し、かつ内部損失も
増大する。 又紙と比較すると比弾性率がわずかに減少する
実施例もあるが内部損失は３倍以上にも達する。 更に本発明振動板に用いる複合シートは内部損
失が高いばかりでなく次の様な利点を有する。 一般に合成樹脂の内部損失は温度変にともなつ
て変化し、かつ高い内部損失を保持する温度範囲
が極めて狭い欠点を有する。 たとえば、第１図に示す点線はポリプロピレン
の内部損失の温度による変化を表わす曲線である
が、15℃近傍で最大（0.089）値となり、その前
後では内部損失が著しく減少する欠点を有する。 しかるに、実施例１で得られた複合シートは実
線で示すように、20℃近傍で最大（0.098）値と
なり35℃程度まで、最大値に近い値を保持するこ
とができた。 したがつて本発明振動板に用いる複合シートは
単に内部損失が高いのみでなく、温度変化にとも
なう内部損失の変化が少ないという利点を有す
る。 次に実施例１で得られた複合シートを真空成形
によりコーン状に成形し、これを組みこんで実効
振動半径12.5cmのスピーカーを作成し周波数特性
を測定した。 第２図において、ａは本発明振動板を具備した
上記スピーカー、ｂは紙製振動板の具備した同実
効振動半径を有するスピーカー、ｃはポリプロピ
レン製振動板を具備した同実効振動半径を有する
スピーカーのそれぞれの周波数特性である。 同図から明らかなように特性ａは特性ｂに比較
してピーク、デイツプが著しく抑制されて平坦化
されており、又特性ｃと比較すると、周波数特性
が更に平坦化されるとともに再生限界周波数が上
昇し再生帯域幅がより広くなつている。 これは従来の振動板に比較して本発明の振動板
が剛性が高く、かつ振動エネルギー吸収性が著し
く向上されていることを示すものである。 このように本発明によれば周波数特性の良好な
スピーカーの提供を可能にする他、複合シートを
真空又は圧空成形することにより得られるので寸
法精度の良い、かつ均一した品質の振動板を大量
にかつ簡便に提供でき、更には温度および湿気の
影響をほとんど受けることのない振動板を提供す
ることができる。 以上に説明したように本発明はスチレン−イソ
プレン−スチレンブロツク共重合体を主体とした
層と無機鱗片状充填材を混入した熱可塑性樹脂層
よりなる積層複合シートを成形してなる振動板で
あつて、比弾性率及び内部損失が高いことから剛
性が高く、かつ振動エネギー吸収性が良好で、更
に当該吸収性が使用温度条件においてほとんど変
化しない振動板を提供することができ、更に当該
振動板を具備することにより周波数特性が平坦で
かつ再生帯域幅の広いスピーカーを提供すること
ができる利点を有する。 なお、実施例においては熱可塑性樹脂としてポ
リプロピレンを用いた場合について述べたが、ポ
リエチレン、ポリエチレンテレフタレート、塩化
ビニル等の他の熱可塑性樹脂であつてもよく又無
機充填材として実施例の他に２硫化モリブデン
（MOS2）が適用できる。 又実施例においては２枚の熱可塑性樹脂層の間
にスチレン−イソプレン−スチレンブロツク共重
合体を主体とする層を有する層構造について述べ
たが、１枚の熱可塑性樹脂の一面に前記重合体を
主体とした層を形成した２層構造又はこれを重ね
合せた３層以上の積層構造又は熱可塑性樹脂の両
面に前記共重合体を主体とした層を形成した３層
構造においても本発明の目的を達成できるもので
あり本発明の範疇に入るものである。 更に、本発明はコーン状振動板のみでなくドー
ム状振動板、センタードームラジエータ、防塵キ
ヤツプ等にも適用できる。
第１図はこの発明の振動板およびポリプロピレ
ン振動板のそれぞれの内部損失の温度特性図、第
２図は本発明振動板及び従来の振動板を具備した
スピーカーの周波特性図である。
ン振動板のそれぞれの内部損失の温度特性図、第
２図は本発明振動板及び従来の振動板を具備した
スピーカーの周波特性図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ スチレン−イソプレン−スチレンブロツク共
重合体を主体とした材料と、当該材料の少なくと
も一面に成層した無機鱗片状充填材を混入した熱
可塑性樹脂を具備することを特徴とする電気音響
変換器用振動板。 ２ 熱可塑性樹脂はポリプロピレンであつて、無
機充填材はマイカ又はグラフアイト又はこれらの
混合物であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の電気音響変換器用振動板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13176582A JPS5921196A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 電気音響変換器用振動板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13176582A JPS5921196A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 電気音響変換器用振動板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5921196A JPS5921196A (ja) | 1984-02-03 |
| JPH0336360B2 true JPH0336360B2 (ja) | 1991-05-31 |
Family
ID=15065640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13176582A Granted JPS5921196A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 電気音響変換器用振動板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921196A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110951156B (zh) * | 2018-09-26 | 2022-04-08 | 合肥杰事杰新材料股份有限公司 | 一种高表面张力、综合性能优异的聚丙烯复合材料及其制备方法 |
| CN110708635B (zh) * | 2019-10-31 | 2020-11-24 | 歌尔股份有限公司 | 发声装置的振膜以及发声装置 |
-
1982
- 1982-07-27 JP JP13176582A patent/JPS5921196A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5921196A (ja) | 1984-02-03 |
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