JPH0414169B2 - - Google Patents
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- JPH0414169B2 JPH0414169B2 JP61254676A JP25467686A JPH0414169B2 JP H0414169 B2 JPH0414169 B2 JP H0414169B2 JP 61254676 A JP61254676 A JP 61254676A JP 25467686 A JP25467686 A JP 25467686A JP H0414169 B2 JPH0414169 B2 JP H0414169B2
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は開缶性のすぐれたイージーオープン缶
蓋用鋼板の製造方法に関する。 （従来の技術） イージーオープン缶は缶切りなど道具なしに缶
を開けることができ、ビール缶、炭酸孰料缶、食
用缶、果汁飲料缶などに使用されている。イージ
ーオープン缶はアルミニウムの他に鋼板を材料と
して製造される。鋼板製のイージーオープン缶
は、アルミニウム製にくらべて開缶製が劣つてい
るといわれるが、鋼板製イージーオープン缶の開
缶性を高める検討が行われている。例えば、特公
昭58−30923号ではＣを0.02％未満の低炭素とし、
Si：0.1％以下、Mn：0.1〜0.5％、酸素0.01％以
下でかつ1/2炭素量と酸素量の和が0.020％以下で
残部が鉄と不可避的不純物からなる冷間圧延され
た鋼板を連続焼鈍し次いで圧下率６〜20％でスキ
ンパス圧延を施して、開缶性とスコアー加工性を
高めるイージーオープン缶蓋用鋼板の製造法が提
案されている。また特開昭60−56052号ではＣを
0.0035％以下、Alを添加して固溶Ｎを減じて歪時
効硬化を減少させ、スコアー加工部の強度増加を
防止し、さらに５％以上の圧下率でスキンパス圧
延して硬度をHR30Tで58以上の硬質とし、開缶
性の向上を図つたイージーオープン缶蓋用鋼板の
製造法が提案されている。 （発明が解決しようとする問題点） これらによつて鋼板製のイージーオープン缶は
その開缶性が改善されてきているが、いまだ十分
に満足し得るまでに到つてなく、さらに検討を要
するというのが実情である。 本発明は開缶性を一段と高めたイージーオープ
ン缶蓋用鋼板を目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明者達は開缶性のすぐれたイージーオープ
ン缶蓋用鋼板を得るべく検討した。 これまではスコアー残厚の厚さや、スコアー加
工部の強度増加の防止、硬度を高めての開缶性の
向上が図られていたが、観点を変えて実験し研究
したところ、鋼板の板厚が開缶性に及ぼす影響が
大きいことが判明しその、板厚を従来の0.23mm以
上に比して、0.15mm以上で0.23mm未満の薄手にす
るとイージーオープン缶を開口するさいのポツプ
値テイア値がともに低下するとともにイージーオ
ープン開口片の曲げ抵抗が減少し、開缶性が一段
と向上することを知見した。さらに従来は硬度の
みによつて議論されてきたが、引張性値として降
伏点を30Kg／mm2以下、引張り強さを39Kg／mm2以下
の軟質（硬度ではＴ−３以下に相当）にすると、
ポツプ値がさらに低下することを見出した。さら
に焼鈍工程での箱焼鈍法と連続焼鈍法を比較した
結果、連続焼鈍法によれば同一板厚、強度であつ
ても開缶する際のテイア値が低下することを見い
出した。 （作用） 本発明はこの知見に基いてなされたもので、以
下に詳細に説明する。 Ｃ量の種々異なる低炭素鋼スラブを素材として
熱間圧延し脱スケール後に、冷間圧延し、板厚が
0.12mm〜0.26mmの間で種々に変えた冷延板を得
て、次いで680℃×１分の連続焼鈍または600℃×
２時間の箱焼鈍を施して調質圧延後錫メツキを施
しイージーオープン缶蓋用鋼板とした。これらの
鋼板からイージーオープン缶蓋を製作した。なお
スコアーは残厚（スコアー残厚）を60μｍとして
刻設した。これらのイージーオープン缶蓋の開口
試験を行ないその結果を第１図、第２図に示す。 第１図はポツプ値（開口開始時の最大荷重）に
及ぼす板厚および引張り強さの影響の調査結果を
示すものである。これにより認められるように、
板厚がポツプ値に及ぼす影響は大きく、薄手にす
ると低下し、また引張り強さが低いものがその低
下が大きいことがわかる。 板厚においては0.23mm未満〜0.15mm以上で引張
り強さが39Kg／mm2以下のものはポツプ値が1.5Kg
以下となり非常に開缶しやすくなる。第２図はテ
イア値（開口片を引裂く時の最大荷重）に及ぼす
板厚および引張り強さの影響の調査した結果を示
すが、テイア値においてもポツプ値の場合と同様
に板厚が0.23mm未満〜0.15mm以上の薄手のもので
あつて引張りの強さの低いものが小さくなる。 係かることから、本発明においては鋼板の板厚
を0.15mm以上で0.23mm未満とする。板厚が薄くな
り過ぎると開缶の際応力が分散しスコアー加工部
への応力集中の低下によつてポツプ値が急激に高
くなる。またベコツキ現象も生じるので下限を
0.15mmとするのである。一方板厚が高いと剛性が
増し開缶性が劣化するので0.22mm未満とする。好
ましい板厚範囲は0.15〜0.22mmである。 従来のイージーオープン缶蓋用鋼板においては
スコアーの残厚についてそれを可及的に薄くする
こと、あるいは残厚を薄くする加工に耐える鋼板
を得ること、またはスコアー加工を施した箇所の
強度増加が少ない鋼板とする研究がなされ、その
板厚についての検討を殆んど行われておらず、鋼
板自体の板厚と開缶性については知られていなか
つた。 引張り強さについれは前述の如く低いものがポ
ツプ値およびテイア値を低下させるので29Kg／mm2
以下とする。ところで、引張り強さが39Kg／mm2ま
たはそれ以下であつても、降伏点が30Kg／mm2超の
高いものはポツプ値が大となるので、降伏点は30
Kg／mm2以下とする必要がある。好ましい強度範囲
は引張り強さ37Kg／mm2以下、降伏点30Kg／mm2以下
である。ここで本発明の降伏点とは下降伏点を云
う。なお、上記の引張特性値は硬度Ｔ−３以下の
軟質材において管理するものである。 次に本発明の製造法について述べる。まず鋼成
分についてはＣ＝0.0010〜0.08％とする。上限は
前記軟質材を安定して製造する点から定めた。ま
た0.0010％未満は製鋼コストを著しく高める。好
ましい範囲は製造コスト、清浄な鋼を製造するこ
とおよび安定して軟質とする点から0.0045〜
0.060％である。 Mnは熱間脆性防止の点から少なくとも0.05％
は必要であるが0.40％を超えると硬質化するので
0.05〜0.40％とする。好ましい範囲は0.35％以下
であるＰ、Ｓはいずれも不純物範囲として0.030
％まで許容される。これを超えるとリベツト加工
性が劣下する。好ましいＰの範囲は0.015％以下
である。Ｓは0.015％以下が好ましい。 Alは脱酸のためおよび鋼中０を0.0045％以下に
するために少なくとも0.005％必要である。また
0.100％を超えると鋼板の表面性状が劣下しまた
耐食性にも悪影響を与えるので0.005〜0.100％と
する。 ０はリベツト加工性および耐食性の点から
0.0045％以下とする。 Ｎは多量に含まれると鋼を硬質化するので
0.0080％以下とする。好ましい範囲0.0035％以下
である。 上記成分からなるスラブは通常行なわれる様に
熱間圧延され、脱スケール後冷間圧延される。こ
の際、熱延仕上温度は800℃未満ではリベツト加
工性を劣化させるので、800℃以上にすることが
必要であるが、鋼板の軟質化の点からは870℃以
上が好ましい。また捲取温度は箱焼鈍の場合500
〜750℃とする。500℃未満では鋼が硬質となり、
750℃を超えると炭化物が凝集粗大化してリベツ
ト加工性および耐食性を劣化させる。連続焼鈍の
場合には、捲取温度を670〜750℃とする。その際
の上下限の限定理由は箱焼鈍の場合と同様です
る。 冷間圧延においては最終製品板厚が0.15mm以上
〜0.23mm未満となるごとく圧延されるが、冷間圧
下率は特定する必要はない。 その後再結晶温度以上800℃以下の再結晶焼鈍
を箱焼鈍あるいは連続焼鈍で行なうが、後述する
理由により連続焼鈍法によることにより本発明の
効果は一層向上する。 ついで調質圧延を施される。調圧では鋼板の降
伏点が30Kg／mm2以下、引張り強さが39Kg／mm2以下
になるよう調質圧下率で設定するが、本発明の軟
質化のためには3.5％以下とすることが好ましい。
より好ましい範囲は3.0％以下である。ついで常
法による表面処理が施されて製品となる。 以上、本発明について説明したが、本発明にあ
つては再結晶焼鈍を連続焼鈍で行なうことによつ
て閉缶性が一層向上するので、第二の本発明では
連続焼鈍に特定する。 すなわち本発明特定の範囲内にあつて且つ同一
板厚で、強度もほゞ等しいイージーオープン缶蓋
用鋼板を箱焼鈍および連続焼鈍法で製造し、開缶
性を比較した結果、連続焼鈍法によればテイア値
が約５〜10％低減することを見い出した。 連続焼鈍で製造する場合は本発明で特定する上
限の強度以下を安定して確保するために成分はＣ
＝0.0045〜0.060％、Ｐ≦0.015％、Ｎ≦0.0035％
とすることが好ましい。また連続焼鈍では再結晶
温度以上800℃以下の温度範囲で３分以下の再結
晶処理後300〜450℃の温度範囲で５分以下の過時
効処理を行なう。連続焼鈍を800℃超で行なうと、
また均熱時間を３分超とすると結晶粒が粗大化し
すぎてリベツト加工性を低下させる。また前記過
時効処理は、軟質化のためおよびポツプ値低減の
ために300℃以上450℃以下の温度で行う必要があ
る。この処理時間が長くなるとポツプ値低減作用
が弱まるので５分以下とする。なお、再結晶後の
冷却速度は10℃／sec以上とすることが好ましい。
また調質圧下率については降伏点30Kg／mm2以下を
安定して確保するためには3.0％以下より好まし
くは2.0％とすることが好ましい。 （実施例） 第１表に示す成分を有するスラブを連続鋳造で
製造し、第１表に示す条件で板厚2.0〜3.0mmに熱
延し、脱スケール後冷延・焼鈍・調圧し鋼板とし
た。次に通常の電気メツキラインで錫メツキを施
した。得られた鋼板を塗装後スコアー残厚が65μ
ｍのパーシヤルオープン型のイージーオープン缶
蓋を製作した。なお焼鈍は連続焼鈍の場合は
（670℃〜710℃）×（40〜50）秒に加熱後10℃／sec
以上の冷速で冷却後（350〜400℃）×（１〜２分）
の過時効処理を行なつた。また箱焼鈍の場合
（630〜660℃）×（２〜４）時間を行なつた。 製品板厚、強度と開缶力の関係を同じく第１表
に示す。 鋼板１は板厚が厚く、鋼板５は調圧率が高いの
で降伏点が高く、また鋼板７はＣ、Mnおよび調
圧率が高いので降伏点、引張強さが高い。これら
の鋼板はいずれも本発明鋼２，３，４，６に比し
開缶力が高い。一方本発明鋼はポツプ、テイア一
値共にアルミイージーオープン缶蓋（EOE）（ポ
ツプ＝1.41Kgｆ、テイアー＝2.72Kgｆ）に比較し
てなんらそん色のない良好な値を示している。 また本発明鋼２，４および６は板厚、強度を
ほゞ同一に揃えたものであるが、連続焼鈍で製造
された鋼板２および６は箱焼鈍で製造された鋼板
４に比しテイアー値が低下し良好である。
蓋用鋼板の製造方法に関する。 （従来の技術） イージーオープン缶は缶切りなど道具なしに缶
を開けることができ、ビール缶、炭酸孰料缶、食
用缶、果汁飲料缶などに使用されている。イージ
ーオープン缶はアルミニウムの他に鋼板を材料と
して製造される。鋼板製のイージーオープン缶
は、アルミニウム製にくらべて開缶製が劣つてい
るといわれるが、鋼板製イージーオープン缶の開
缶性を高める検討が行われている。例えば、特公
昭58−30923号ではＣを0.02％未満の低炭素とし、
Si：0.1％以下、Mn：0.1〜0.5％、酸素0.01％以
下でかつ1/2炭素量と酸素量の和が0.020％以下で
残部が鉄と不可避的不純物からなる冷間圧延され
た鋼板を連続焼鈍し次いで圧下率６〜20％でスキ
ンパス圧延を施して、開缶性とスコアー加工性を
高めるイージーオープン缶蓋用鋼板の製造法が提
案されている。また特開昭60−56052号ではＣを
0.0035％以下、Alを添加して固溶Ｎを減じて歪時
効硬化を減少させ、スコアー加工部の強度増加を
防止し、さらに５％以上の圧下率でスキンパス圧
延して硬度をHR30Tで58以上の硬質とし、開缶
性の向上を図つたイージーオープン缶蓋用鋼板の
製造法が提案されている。 （発明が解決しようとする問題点） これらによつて鋼板製のイージーオープン缶は
その開缶性が改善されてきているが、いまだ十分
に満足し得るまでに到つてなく、さらに検討を要
するというのが実情である。 本発明は開缶性を一段と高めたイージーオープ
ン缶蓋用鋼板を目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明者達は開缶性のすぐれたイージーオープ
ン缶蓋用鋼板を得るべく検討した。 これまではスコアー残厚の厚さや、スコアー加
工部の強度増加の防止、硬度を高めての開缶性の
向上が図られていたが、観点を変えて実験し研究
したところ、鋼板の板厚が開缶性に及ぼす影響が
大きいことが判明しその、板厚を従来の0.23mm以
上に比して、0.15mm以上で0.23mm未満の薄手にす
るとイージーオープン缶を開口するさいのポツプ
値テイア値がともに低下するとともにイージーオ
ープン開口片の曲げ抵抗が減少し、開缶性が一段
と向上することを知見した。さらに従来は硬度の
みによつて議論されてきたが、引張性値として降
伏点を30Kg／mm2以下、引張り強さを39Kg／mm2以下
の軟質（硬度ではＴ−３以下に相当）にすると、
ポツプ値がさらに低下することを見出した。さら
に焼鈍工程での箱焼鈍法と連続焼鈍法を比較した
結果、連続焼鈍法によれば同一板厚、強度であつ
ても開缶する際のテイア値が低下することを見い
出した。 （作用） 本発明はこの知見に基いてなされたもので、以
下に詳細に説明する。 Ｃ量の種々異なる低炭素鋼スラブを素材として
熱間圧延し脱スケール後に、冷間圧延し、板厚が
0.12mm〜0.26mmの間で種々に変えた冷延板を得
て、次いで680℃×１分の連続焼鈍または600℃×
２時間の箱焼鈍を施して調質圧延後錫メツキを施
しイージーオープン缶蓋用鋼板とした。これらの
鋼板からイージーオープン缶蓋を製作した。なお
スコアーは残厚（スコアー残厚）を60μｍとして
刻設した。これらのイージーオープン缶蓋の開口
試験を行ないその結果を第１図、第２図に示す。 第１図はポツプ値（開口開始時の最大荷重）に
及ぼす板厚および引張り強さの影響の調査結果を
示すものである。これにより認められるように、
板厚がポツプ値に及ぼす影響は大きく、薄手にす
ると低下し、また引張り強さが低いものがその低
下が大きいことがわかる。 板厚においては0.23mm未満〜0.15mm以上で引張
り強さが39Kg／mm2以下のものはポツプ値が1.5Kg
以下となり非常に開缶しやすくなる。第２図はテ
イア値（開口片を引裂く時の最大荷重）に及ぼす
板厚および引張り強さの影響の調査した結果を示
すが、テイア値においてもポツプ値の場合と同様
に板厚が0.23mm未満〜0.15mm以上の薄手のもので
あつて引張りの強さの低いものが小さくなる。 係かることから、本発明においては鋼板の板厚
を0.15mm以上で0.23mm未満とする。板厚が薄くな
り過ぎると開缶の際応力が分散しスコアー加工部
への応力集中の低下によつてポツプ値が急激に高
くなる。またベコツキ現象も生じるので下限を
0.15mmとするのである。一方板厚が高いと剛性が
増し開缶性が劣化するので0.22mm未満とする。好
ましい板厚範囲は0.15〜0.22mmである。 従来のイージーオープン缶蓋用鋼板においては
スコアーの残厚についてそれを可及的に薄くする
こと、あるいは残厚を薄くする加工に耐える鋼板
を得ること、またはスコアー加工を施した箇所の
強度増加が少ない鋼板とする研究がなされ、その
板厚についての検討を殆んど行われておらず、鋼
板自体の板厚と開缶性については知られていなか
つた。 引張り強さについれは前述の如く低いものがポ
ツプ値およびテイア値を低下させるので29Kg／mm2
以下とする。ところで、引張り強さが39Kg／mm2ま
たはそれ以下であつても、降伏点が30Kg／mm2超の
高いものはポツプ値が大となるので、降伏点は30
Kg／mm2以下とする必要がある。好ましい強度範囲
は引張り強さ37Kg／mm2以下、降伏点30Kg／mm2以下
である。ここで本発明の降伏点とは下降伏点を云
う。なお、上記の引張特性値は硬度Ｔ−３以下の
軟質材において管理するものである。 次に本発明の製造法について述べる。まず鋼成
分についてはＣ＝0.0010〜0.08％とする。上限は
前記軟質材を安定して製造する点から定めた。ま
た0.0010％未満は製鋼コストを著しく高める。好
ましい範囲は製造コスト、清浄な鋼を製造するこ
とおよび安定して軟質とする点から0.0045〜
0.060％である。 Mnは熱間脆性防止の点から少なくとも0.05％
は必要であるが0.40％を超えると硬質化するので
0.05〜0.40％とする。好ましい範囲は0.35％以下
であるＰ、Ｓはいずれも不純物範囲として0.030
％まで許容される。これを超えるとリベツト加工
性が劣下する。好ましいＰの範囲は0.015％以下
である。Ｓは0.015％以下が好ましい。 Alは脱酸のためおよび鋼中０を0.0045％以下に
するために少なくとも0.005％必要である。また
0.100％を超えると鋼板の表面性状が劣下しまた
耐食性にも悪影響を与えるので0.005〜0.100％と
する。 ０はリベツト加工性および耐食性の点から
0.0045％以下とする。 Ｎは多量に含まれると鋼を硬質化するので
0.0080％以下とする。好ましい範囲0.0035％以下
である。 上記成分からなるスラブは通常行なわれる様に
熱間圧延され、脱スケール後冷間圧延される。こ
の際、熱延仕上温度は800℃未満ではリベツト加
工性を劣化させるので、800℃以上にすることが
必要であるが、鋼板の軟質化の点からは870℃以
上が好ましい。また捲取温度は箱焼鈍の場合500
〜750℃とする。500℃未満では鋼が硬質となり、
750℃を超えると炭化物が凝集粗大化してリベツ
ト加工性および耐食性を劣化させる。連続焼鈍の
場合には、捲取温度を670〜750℃とする。その際
の上下限の限定理由は箱焼鈍の場合と同様です
る。 冷間圧延においては最終製品板厚が0.15mm以上
〜0.23mm未満となるごとく圧延されるが、冷間圧
下率は特定する必要はない。 その後再結晶温度以上800℃以下の再結晶焼鈍
を箱焼鈍あるいは連続焼鈍で行なうが、後述する
理由により連続焼鈍法によることにより本発明の
効果は一層向上する。 ついで調質圧延を施される。調圧では鋼板の降
伏点が30Kg／mm2以下、引張り強さが39Kg／mm2以下
になるよう調質圧下率で設定するが、本発明の軟
質化のためには3.5％以下とすることが好ましい。
より好ましい範囲は3.0％以下である。ついで常
法による表面処理が施されて製品となる。 以上、本発明について説明したが、本発明にあ
つては再結晶焼鈍を連続焼鈍で行なうことによつ
て閉缶性が一層向上するので、第二の本発明では
連続焼鈍に特定する。 すなわち本発明特定の範囲内にあつて且つ同一
板厚で、強度もほゞ等しいイージーオープン缶蓋
用鋼板を箱焼鈍および連続焼鈍法で製造し、開缶
性を比較した結果、連続焼鈍法によればテイア値
が約５〜10％低減することを見い出した。 連続焼鈍で製造する場合は本発明で特定する上
限の強度以下を安定して確保するために成分はＣ
＝0.0045〜0.060％、Ｐ≦0.015％、Ｎ≦0.0035％
とすることが好ましい。また連続焼鈍では再結晶
温度以上800℃以下の温度範囲で３分以下の再結
晶処理後300〜450℃の温度範囲で５分以下の過時
効処理を行なう。連続焼鈍を800℃超で行なうと、
また均熱時間を３分超とすると結晶粒が粗大化し
すぎてリベツト加工性を低下させる。また前記過
時効処理は、軟質化のためおよびポツプ値低減の
ために300℃以上450℃以下の温度で行う必要があ
る。この処理時間が長くなるとポツプ値低減作用
が弱まるので５分以下とする。なお、再結晶後の
冷却速度は10℃／sec以上とすることが好ましい。
また調質圧下率については降伏点30Kg／mm2以下を
安定して確保するためには3.0％以下より好まし
くは2.0％とすることが好ましい。 （実施例） 第１表に示す成分を有するスラブを連続鋳造で
製造し、第１表に示す条件で板厚2.0〜3.0mmに熱
延し、脱スケール後冷延・焼鈍・調圧し鋼板とし
た。次に通常の電気メツキラインで錫メツキを施
した。得られた鋼板を塗装後スコアー残厚が65μ
ｍのパーシヤルオープン型のイージーオープン缶
蓋を製作した。なお焼鈍は連続焼鈍の場合は
（670℃〜710℃）×（40〜50）秒に加熱後10℃／sec
以上の冷速で冷却後（350〜400℃）×（１〜２分）
の過時効処理を行なつた。また箱焼鈍の場合
（630〜660℃）×（２〜４）時間を行なつた。 製品板厚、強度と開缶力の関係を同じく第１表
に示す。 鋼板１は板厚が厚く、鋼板５は調圧率が高いの
で降伏点が高く、また鋼板７はＣ、Mnおよび調
圧率が高いので降伏点、引張強さが高い。これら
の鋼板はいずれも本発明鋼２，３，４，６に比し
開缶力が高い。一方本発明鋼はポツプ、テイア一
値共にアルミイージーオープン缶蓋（EOE）（ポ
ツプ＝1.41Kgｆ、テイアー＝2.72Kgｆ）に比較し
てなんらそん色のない良好な値を示している。 また本発明鋼２，４および６は板厚、強度を
ほゞ同一に揃えたものであるが、連続焼鈍で製造
された鋼板２および６は箱焼鈍で製造された鋼板
４に比しテイアー値が低下し良好である。
【表】
【表】
○印が本発明
（発明の効果） 本発明は以上のように、開缶性が非常にすぐれ
ており、低い力でかつ開口しやすいイージーオー
プン缶用鋼板であり特に非内圧缶用のイージーオ
ープン缶蓋に適する。
（発明の効果） 本発明は以上のように、開缶性が非常にすぐれ
ており、低い力でかつ開口しやすいイージーオー
プン缶用鋼板であり特に非内圧缶用のイージーオ
ープン缶蓋に適する。
第１図はポツプ値に及ぼす板厚および引張り強
さの影響の調査結果を示す図。第２図はテイア値
に及ぼす板厚および引張り強さの影響の調査結果
を示す図。
さの影響の調査結果を示す図。第２図はテイア値
に及ぼす板厚および引張り強さの影響の調査結果
を示す図。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Ｃ＝0.0010〜0.08％、Mn＝0.05〜
0.40％、Ｐ≦0.015％、Ｓ≦0.015％、Al＝0.005〜
0.100％、Ｏ≦0.0045％、Ｎ≦0.0080％を含み、残
部が鉄および不可避的不純物より成るスラブを
870℃以上の温度で熱延した後500〜750℃の範囲
で捲取り、脱スケール後冷延し、再結晶温度以上
800℃以下の箱焼鈍、調質圧延が施され、得られ
た鋼板の板厚が0.15mm以上0.23mm未満の薄手であ
つて降伏点が30Kgｆ／mm2以下、引張り強さが39Kg
ｆ／mm2以下の軟質であることを特徴とするイージ
ーオープン缶蓋用鋼板の製造方法。 ２ 重量％で、Ｃ＝0.0010〜0.06％、Mn＝0.05〜
0.40％、Ｐ≦0.015％、Ｓ≦0.015％、Al＝0.005〜
0.100％、Ｏ≦0.0045％、Ｎ≦0.0035％、残部が鉄
および不可避的不純物より成るスラブを870℃以
上の温度で熱延した後670〜750℃の範囲で捲取
り、脱スケール後冷延し、再結晶温度以上800℃
以下の温度範囲で３分以下の加熱と300〜450℃の
温度範囲で５分以下の過時効処理からなる連続焼
鈍、圧下率３％以下の調質圧延が施され、得られ
た鋼板の板厚が0.15mm以上0.23mm未満の薄手であ
つて降伏点が30Kgｆ／mm2以下、引張強度が39Kg
ｆ／mm2以下の軟質であることを特徴とするイージ
ーオープン缶蓋用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25467686A JPS63109121A (ja) | 1986-10-28 | 1986-10-28 | イ−ジ−オ−プン缶蓋用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25467686A JPS63109121A (ja) | 1986-10-28 | 1986-10-28 | イ−ジ−オ−プン缶蓋用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63109121A JPS63109121A (ja) | 1988-05-13 |
| JPH0414169B2 true JPH0414169B2 (ja) | 1992-03-12 |
Family
ID=17268313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25467686A Granted JPS63109121A (ja) | 1986-10-28 | 1986-10-28 | イ−ジ−オ−プン缶蓋用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63109121A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW200827460A (en) | 2006-08-11 | 2008-07-01 | Nippon Steel Corp | DR steel sheet and manufacturing method thereof |
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Family Cites Families (3)
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-
1986
- 1986-10-28 JP JP25467686A patent/JPS63109121A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0896929A2 (en) | 1997-08-12 | 1999-02-17 | Nkk Corporation | Easy-opening can end and method for making the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63109121A (ja) | 1988-05-13 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |