JPH0519121Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0519121Y2 JPH0519121Y2 JP1986111698U JP11169886U JPH0519121Y2 JP H0519121 Y2 JPH0519121 Y2 JP H0519121Y2 JP 1986111698 U JP1986111698 U JP 1986111698U JP 11169886 U JP11169886 U JP 11169886U JP H0519121 Y2 JPH0519121 Y2 JP H0519121Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- face
- sleeve
- forming
- sleeves
- flange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本考案は、Ｈ形鋼のフランジ端部を圧延によつ
て矯正するためのＨ形鋼圧延用エツジヤーロール
に関する。
て矯正するためのＨ形鋼圧延用エツジヤーロール
に関する。
（従来の技術）
Ｈ形鋼圧延用エツジヤーロールは、第２図に示
すように、ロール胴部の外周面にＨ形鋼３０のフ
ランジ端部３１、特にその端面を圧延によつて矯
正するためのフランジ端部矯正型２２が形成され
ている。
すように、ロール胴部の外周面にＨ形鋼３０のフ
ランジ端部３１、特にその端面を圧延によつて矯
正するためのフランジ端部矯正型２２が形成され
ている。
フランジ端部矯正型２２は、Ｈ形鋼のフランジ
内面に係合する内面成形用凸型２３と、該凸型２
３の両側面の基部２５，２５において連成され
た、フランジ端面を成形するための端面成形用テ
ーパ型２４，２４とで形成されており、前記基部
２５，２５および該基部２５，２５に臨接した前
記テーパ型２４，２４の臨接部２６，２６とでフ
ランジ端部圧延部２７，２７を構成している。
内面に係合する内面成形用凸型２３と、該凸型２
３の両側面の基部２５，２５において連成され
た、フランジ端面を成形するための端面成形用テ
ーパ型２４，２４とで形成されており、前記基部
２５，２５および該基部２５，２５に臨接した前
記テーパ型２４，２４の臨接部２６，２６とでフ
ランジ端部圧延部２７，２７を構成している。
従来、Ｈ形鋼圧延用エツジヤーロールは、高合
金球状黒鉛鋳鉄やアダマイト材で鋳造されたロー
ル素材から前記内面成形用凸型２３や前記端面成
形用テーパ型２４，２４を削り出して製作されて
いる。
金球状黒鉛鋳鉄やアダマイト材で鋳造されたロー
ル素材から前記内面成形用凸型２３や前記端面成
形用テーパ型２４，２４を削り出して製作されて
いる。
（考案が解決しようとする問題点）
Ｈ形鋼圧延用エツジヤーロールの圧延に際して
は、内面成形用凸型２３の頂部外周面は、Ｈ形鋼
のウエブ３２と接触し、圧延材を支えるだけであ
り、この部分には圧延荷重がほとんど作用せず、
従つて、耐摩耗性や耐肌荒性は問題とならない。
は、内面成形用凸型２３の頂部外周面は、Ｈ形鋼
のウエブ３２と接触し、圧延材を支えるだけであ
り、この部分には圧延荷重がほとんど作用せず、
従つて、耐摩耗性や耐肌荒性は問題とならない。
一方、フランジ端部圧延部２７，２７は、フラ
ンジ端部３１が加圧状態で接触し、前記耐摩耗性
等が問題となる。第３図において、Ａ部が摩耗、
肌荒れの生じる問題箇所であり、前記基部２５乃
至臨接部２６である。
ンジ端部３１が加圧状態で接触し、前記耐摩耗性
等が問題となる。第３図において、Ａ部が摩耗、
肌荒れの生じる問題箇所であり、前記基部２５乃
至臨接部２６である。
特に、高合金球状黒鉛鋳鉄の単体ロールの場
合、材質上の特性から、フランジ端部圧延部２
７，２７は、内面成形用凸型２３の頂部に対して
硬度が大きく落ちてしまい前記問題が著しい。ま
た、アダマイト材の単体ロールの場合において
も、材質上高硬度化に限界があり、フランジ端部
圧延部における圧延特性の向上が望まれている。
合、材質上の特性から、フランジ端部圧延部２
７，２７は、内面成形用凸型２３の頂部に対して
硬度が大きく落ちてしまい前記問題が著しい。ま
た、アダマイト材の単体ロールの場合において
も、材質上高硬度化に限界があり、フランジ端部
圧延部における圧延特性の向上が望まれている。
本考案は、かかる問題点に鑑みなされたもので
フランジ端部を圧延矯正するロール部分の耐摩耗
性および耐肌荒性を大幅に向上させたＨ形鋼圧延
用エツジヤーロールを提供することを目的とす
る。
フランジ端部を圧延矯正するロール部分の耐摩耗
性および耐肌荒性を大幅に向上させたＨ形鋼圧延
用エツジヤーロールを提供することを目的とす
る。
（問題点を解決するための手段）
叙上の目的を達成するために講じられた本考案
のＨ形鋼圧延用エツジヤーロールの特徴とすると
ころは、Ｈ形鋼のフランジ内面に係合する環状凸
型５が形成されると共にＨ形鋼のフランジ端部内
面に当接し矯正する端部内面矯正部６，６が前記
環状凸型５の両側面の基部に形成された内面成形
用スリーブ３がロール軸１に焼嵌められ、Ｈ形鋼
のフランジ端面に当接し矯正する端面矯正部７が
一側面に形成された一対の端面成形用スリーブ
４，４が各々の端面矯正部７，７を前記端部内面
矯正部６，６に隣接させてロール軸１に焼嵌めら
れ、前記端面成形用スリーブ４，４の内周面及び
該スリーブ４，４が焼嵌められるロール軸１の外
周面部分が前記内面成形用スリーブ３側に向かつ
て径小とされ、前記端部内面矯正部６，６及び前
記端面矯正部７，７が耐摩耗性に優れた高硬度層
で形成されている点にある。
のＨ形鋼圧延用エツジヤーロールの特徴とすると
ころは、Ｈ形鋼のフランジ内面に係合する環状凸
型５が形成されると共にＨ形鋼のフランジ端部内
面に当接し矯正する端部内面矯正部６，６が前記
環状凸型５の両側面の基部に形成された内面成形
用スリーブ３がロール軸１に焼嵌められ、Ｈ形鋼
のフランジ端面に当接し矯正する端面矯正部７が
一側面に形成された一対の端面成形用スリーブ
４，４が各々の端面矯正部７，７を前記端部内面
矯正部６，６に隣接させてロール軸１に焼嵌めら
れ、前記端面成形用スリーブ４，４の内周面及び
該スリーブ４，４が焼嵌められるロール軸１の外
周面部分が前記内面成形用スリーブ３側に向かつ
て径小とされ、前記端部内面矯正部６，６及び前
記端面矯正部７，７が耐摩耗性に優れた高硬度層
で形成されている点にある。
（実施例）
次に、図面を参照して本考案の実施例について
説明する。
説明する。
第１図に示した実施例に係るＨ形鋼圧延用エツ
ジヤーロールは、ロール軸１にＨ形鋼３０のフラ
ンジ端部３１を矯正するためのフランジ端部矯正
用スリーブ２が焼きばめられて固着されている。
ジヤーロールは、ロール軸１にＨ形鋼３０のフラ
ンジ端部３１を矯正するためのフランジ端部矯正
用スリーブ２が焼きばめられて固着されている。
前記矯正用スリーブ２は、フランジ端部内面を
成形するための内面成形用スリーブ３と、該内面
成形用スリーブ３の両端に連設され、フランジ端
面を成形するための端面成形用スリーブ４，４と
から構成されており、前記端面成形用スリーブ
４，４の他端には押えリング９，９がロール軸１
に螺着されている。該押えリング９，９は、端面
成形用スリーブ４，４を内面成形用スリーブ３側
に押圧する役目をなし、焼きばめられた端面成形
用スリーブ４，４と内面成形用スリーブ３との間
に隙間が生じるのを確実に防止する。
成形するための内面成形用スリーブ３と、該内面
成形用スリーブ３の両端に連設され、フランジ端
面を成形するための端面成形用スリーブ４，４と
から構成されており、前記端面成形用スリーブ
４，４の他端には押えリング９，９がロール軸１
に螺着されている。該押えリング９，９は、端面
成形用スリーブ４，４を内面成形用スリーブ３側
に押圧する役目をなし、焼きばめられた端面成形
用スリーブ４，４と内面成形用スリーブ３との間
に隙間が生じるのを確実に防止する。
前記端面成形用スリーブ４，４の内周面及び該
スリーブ４，４が焼嵌められるロール軸１の外周
面部分は、内面成形用スリーブ３側が、径小のテ
ーパ内周面で形成されているので、焼きばめに際
して、端面成形用スリーブ４，４が内面成形用ス
リーブ３側に押圧保持された状態となり、前記押
えリングを設けない場合でも、両者の間に隙間が
生じ難い。また、端面成形用スリーブ４，４のロ
ール軸方向のずれ止めを考慮しなくてもよいた
め、該スーブ４，４の焼嵌め代を少なくすること
ができ、焼嵌め作業性が良好であり、焼嵌めによ
り生じる応力が過大にならないため、スリーブの
耐割損性をも向上させることができる。また、焼
嵌め時のスリーブの膨張量も過大にならないた
め、スリーブ本体と後述の高硬度層の膨張率の相
違に起因する高硬度層の損傷防止をも図ることが
できる。
スリーブ４，４が焼嵌められるロール軸１の外周
面部分は、内面成形用スリーブ３側が、径小のテ
ーパ内周面で形成されているので、焼きばめに際
して、端面成形用スリーブ４，４が内面成形用ス
リーブ３側に押圧保持された状態となり、前記押
えリングを設けない場合でも、両者の間に隙間が
生じ難い。また、端面成形用スリーブ４，４のロ
ール軸方向のずれ止めを考慮しなくてもよいた
め、該スーブ４，４の焼嵌め代を少なくすること
ができ、焼嵌め作業性が良好であり、焼嵌めによ
り生じる応力が過大にならないため、スリーブの
耐割損性をも向上させることができる。また、焼
嵌め時のスリーブの膨張量も過大にならないた
め、スリーブ本体と後述の高硬度層の膨張率の相
違に起因する高硬度層の損傷防止をも図ることが
できる。
前記内面成形用スリーブ３には、Ｈ形鋼３０の
フランジ内面に係合する環状凸型５が形成されて
おり、該環状凸型５の両側面の基部にＨ形鋼のフ
ランジ端部内面に当接し、これを矯正する端部内
面矯正部６，６が形成されている。一方、前記端
面成形用スリーブ４の一側面にＨ形鋼のフランジ
端面に当接し、これを矯正する端面矯正部７が形
成されており、一対の端面成形用スリーブ４，４
がそれらの端面矯正部７，７を前記内面成形用ス
リーブ３の端部内面矯正部６，６に隣接させた状
態でロール軸１に焼嵌められている。前記端部内
面矯正部６，６と端面矯正部７，７とでフランジ
端部圧延部８，８が構成され、該端部圧延部８，
８は、耐摩耗性に優れた高硬度層で形成されてい
る。
フランジ内面に係合する環状凸型５が形成されて
おり、該環状凸型５の両側面の基部にＨ形鋼のフ
ランジ端部内面に当接し、これを矯正する端部内
面矯正部６，６が形成されている。一方、前記端
面成形用スリーブ４の一側面にＨ形鋼のフランジ
端面に当接し、これを矯正する端面矯正部７が形
成されており、一対の端面成形用スリーブ４，４
がそれらの端面矯正部７，７を前記内面成形用ス
リーブ３の端部内面矯正部６，６に隣接させた状
態でロール軸１に焼嵌められている。前記端部内
面矯正部６，６と端面矯正部７，７とでフランジ
端部圧延部８，８が構成され、該端部圧延部８，
８は、耐摩耗性に優れた高硬度層で形成されてい
る。
前記高硬度層に適用される材質としては、ハイ
ス、ステライト等のHs90以上の高硬度材が望ま
しい。高硬度層の形成方法としては、高硬度材の
粉末を熱間静水圧加圧により焼結・拡散接合した
り、プラズマ溶射手段により肉盛形成する方法等
が例示できる。
ス、ステライト等のHs90以上の高硬度材が望ま
しい。高硬度層の形成方法としては、高硬度材の
粉末を熱間静水圧加圧により焼結・拡散接合した
り、プラズマ溶射手段により肉盛形成する方法等
が例示できる。
尚、高硬度層以外のスリーブ部分は、機械構造
用炭素鋼、低合金鋼等の鋼材若しくは球状黒鉛鋳
鉄等の強靱鋳鉄が好適である。また、内面成形用
スリーブ３については、スリーブ肉厚を大きくと
れるため、通常の圧延用ロール材であつても十分
適用可能である。
用炭素鋼、低合金鋼等の鋼材若しくは球状黒鉛鋳
鉄等の強靱鋳鉄が好適である。また、内面成形用
スリーブ３については、スリーブ肉厚を大きくと
れるため、通常の圧延用ロール材であつても十分
適用可能である。
ところで、前記矯正用スリーブは、本考案のよ
うに内面成形用スリーブ３と端面成形用スリーブ
４，４との分割構造にせず、一体構造にすること
も考えられるが、一体構造にした場合、ロール軸
に焼きばめるに際し、フランジ端面を圧延するた
めの角部からクラツクが入り易くなる。これを防
止しようとすると、端面成形用スリーブに該当す
る部分の肉厚を大きくしなければならず、コスト
面、作業性の面で著しく不利になる。
うに内面成形用スリーブ３と端面成形用スリーブ
４，４との分割構造にせず、一体構造にすること
も考えられるが、一体構造にした場合、ロール軸
に焼きばめるに際し、フランジ端面を圧延するた
めの角部からクラツクが入り易くなる。これを防
止しようとすると、端面成形用スリーブに該当す
る部分の肉厚を大きくしなければならず、コスト
面、作業性の面で著しく不利になる。
次に、高さ200×フランジ幅100mmのＨ形鋼圧延
の具体的実施例を掲げて、従来の高合金球状黒鉛
鋳鉄単体ロールと比較して説明する。
の具体的実施例を掲げて、従来の高合金球状黒鉛
鋳鉄単体ロールと比較して説明する。
第１図のエツジヤーロールを組み立てて、前記
Ｈ形鋼を圧延した。尚、フランジ端部圧延部は、
ステライトNo.11（C2.4％，Cr29％，W12％残部実
質的にCo）の高硬度層をプラズマ粉体肉盛によ
つて形成した。当該圧延部の表面硬度はHs93で
あつた。
Ｈ形鋼を圧延した。尚、フランジ端部圧延部は、
ステライトNo.11（C2.4％，Cr29％，W12％残部実
質的にCo）の高硬度層をプラズマ粉体肉盛によ
つて形成した。当該圧延部の表面硬度はHs93で
あつた。
本実施例の場合、改削１回当り10000〜
15000Ton圧延することができ、また改削量は１
回当り１〜２mmで済んだ。
15000Ton圧延することができ、また改削量は１
回当り１〜２mmで済んだ。
一方、従来の高合金球状黒鉛鋳鉄単体ロールの
場合、フランジ端部圧延部の表面硬度はHs63で
あり、この部分の摩耗、肌荒れは著しく、改削１
回当り1500Tonの圧延で５〜６mmの改削量を要し
た。
場合、フランジ端部圧延部の表面硬度はHs63で
あり、この部分の摩耗、肌荒れは著しく、改削１
回当り1500Tonの圧延で５〜６mmの改削量を要し
た。
（考案の効果）
以上説明した通り、本考案のＨ形鋼圧延用エツ
ジヤーロールは、Ｈ形鋼のフランジ端部を圧延矯
正するためのフランジ端部矯正用スリーブを内面
成形用スリーブと一対の端面成形用スリーブの三
分割構造としたので、焼きばめに際して、また圧
延中にクラツク発生の心配がなく、安全であり、
またスリーブの取付け作業も容易に行うことがで
きる。
ジヤーロールは、Ｈ形鋼のフランジ端部を圧延矯
正するためのフランジ端部矯正用スリーブを内面
成形用スリーブと一対の端面成形用スリーブの三
分割構造としたので、焼きばめに際して、また圧
延中にクラツク発生の心配がなく、安全であり、
またスリーブの取付け作業も容易に行うことがで
きる。
また、前記矯正用スリーブのフランジ端部を圧
延する部分、すなわち内面成形用スリーブの端部
内面矯正部および端面成形用スリーブの端面矯正
部を耐摩耗性に優れた高硬度層で形成したので、
圧延荷重を受ける部分だけを耐摩耗性および耐肌
荒性に優れるものとすることができ、ロールコス
トの上昇を押えながら、ロール寿命を著しく延長
させることができる。更に、前記端面成形用スリ
ーブ４，４の内周面及び該スリーブ４，４が焼嵌
められるロール軸１の外周面部分が前記内面成形
用スリーブ３側に向かつて径小とされているの
で、フランジ端部の矯正圧延中、端面成形用スリ
ーブが内面成形用スリーブより離れてロール軸端
側にずれるおそれがないため、両スリーブの間に
隙間が生じ難く、良好な矯正状態を維持すること
ができる。また、端面成形用スリーブのロール軸
方向のずれ止めを考慮しなくてもよいため、該ス
リーブの焼嵌め代を少なくすることができ、焼嵌
め作業性が良好であり、焼嵌めにより生じる応力
が過大にならないため、スリーブの耐割損性をも
向上させることができる。また、焼嵌め時のスリ
ーブの膨張量も過大にならないため、スリーブ本
体と高硬度層の膨張率の相違に起因する高硬度層
の損傷防止をも図ることができる。
延する部分、すなわち内面成形用スリーブの端部
内面矯正部および端面成形用スリーブの端面矯正
部を耐摩耗性に優れた高硬度層で形成したので、
圧延荷重を受ける部分だけを耐摩耗性および耐肌
荒性に優れるものとすることができ、ロールコス
トの上昇を押えながら、ロール寿命を著しく延長
させることができる。更に、前記端面成形用スリ
ーブ４，４の内周面及び該スリーブ４，４が焼嵌
められるロール軸１の外周面部分が前記内面成形
用スリーブ３側に向かつて径小とされているの
で、フランジ端部の矯正圧延中、端面成形用スリ
ーブが内面成形用スリーブより離れてロール軸端
側にずれるおそれがないため、両スリーブの間に
隙間が生じ難く、良好な矯正状態を維持すること
ができる。また、端面成形用スリーブのロール軸
方向のずれ止めを考慮しなくてもよいため、該ス
リーブの焼嵌め代を少なくすることができ、焼嵌
め作業性が良好であり、焼嵌めにより生じる応力
が過大にならないため、スリーブの耐割損性をも
向上させることができる。また、焼嵌め時のスリ
ーブの膨張量も過大にならないため、スリーブ本
体と高硬度層の膨張率の相違に起因する高硬度層
の損傷防止をも図ることができる。
第１図は実施例に係るＨ形鋼圧延用エツジヤー
ロールの断面図、第２図は従来の同ロールの断面
図、第３図は従来の同ロールのフランジ端部圧延
部の部分拡大断面図である。 １……ロール軸、２……フランジ端部矯正用ス
リーブ、３……内面成形用スリーブ、４……端面
成形用スリーブ、５……環状凸型、６……端部内
面矯正部、７……端面矯正部、８……フランジ端
部圧延部。
ロールの断面図、第２図は従来の同ロールの断面
図、第３図は従来の同ロールのフランジ端部圧延
部の部分拡大断面図である。 １……ロール軸、２……フランジ端部矯正用ス
リーブ、３……内面成形用スリーブ、４……端面
成形用スリーブ、５……環状凸型、６……端部内
面矯正部、７……端面矯正部、８……フランジ端
部圧延部。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 Ｈ形鋼のフランジ内面に係合する環状凸型５が
形成されると共にＨ形鋼のフランジ端部内面に当
接し矯正する端部内面矯正部６，６が前記環状凸
型５の両側面の基部に形成された内面成形用スリ
ーブ３がロール軸１に焼嵌められ、 Ｈ形鋼のフランジ端面に当接し矯正する端面矯
正部７が一側面に形成された一対の端面成形用ス
リーブ４，４が各々の端面矯正部７，７を前記端
部内面矯正部６，６に隣接させてロール軸１に焼
嵌められ、 前記端面成形用スリーブ４，４の内周面及び該
スリーブ４，４が焼嵌められるロール軸１の外周
面部分が前記内面成形用スリーブ３側に向かつて
径小とされ、 前記端部内面矯正部６，６及び前記端面矯正部
７，７が耐摩耗性に優れた高硬度層で形成されて
いることを特徴とするＨ形鋼圧延用エツジヤーロ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986111698U JPH0519121Y2 (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986111698U JPH0519121Y2 (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6319903U JPS6319903U (ja) | 1988-02-09 |
| JPH0519121Y2 true JPH0519121Y2 (ja) | 1993-05-20 |
Family
ID=30991861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986111698U Expired - Lifetime JPH0519121Y2 (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0519121Y2 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT327140B (de) * | 1974-05-20 | 1976-01-12 | Plansee Metallwerk | Mit hartmetall bestuckte oder zur ganze aus hartmetall bestehende walzrollen sowie verfahren zu ihrer herstellung |
| JPS5377936U (ja) * | 1976-12-02 | 1978-06-29 | ||
| JPS5950404B2 (ja) * | 1980-08-08 | 1984-12-08 | 株式会社クボタ | Ｈ型鋼圧延用エジヤ−ロ−ル |
| JPS57127509A (en) * | 1980-12-29 | 1982-08-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Horizontal roll of universal mill for wide flange beam rolling |
-
1986
- 1986-07-21 JP JP1986111698U patent/JPH0519121Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6319903U (ja) | 1988-02-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2002358749B2 (en) | Casting roll and a method for producing a casting roll | |
| JPH0519121Y2 (ja) | ||
| US5403670A (en) | Compound sleeve roll and method for producing same comprising chamfered axial ends | |
| JPH06288039A (ja) | 金属ロッドおよびそれを製造する方法 | |
| JPH1024304A (ja) | キー溝付き複合リングロール | |
| JPS58128525A (ja) | 複合ロ−ルの製造法 | |
| JPH1133691A (ja) | 複合スリーブ、その製造方法及び同スリーブを用いた圧延ロール | |
| JPH0519122Y2 (ja) | ||
| JPS6013528Y2 (ja) | 形鋼圧延用組立ロ−ル | |
| JPS6016404Y2 (ja) | 圧延用ロ−ル | |
| JPH0292408A (ja) | Ｈ形鋼圧延用水平ロール | |
| JPH0243522Y2 (ja) | ||
| JP3172483B2 (ja) | 金属帯板圧延用複合ロールとその製造方法 | |
| JPS642970Y2 (ja) | ||
| JPS591127B2 (ja) | 圧延用組立ロ−ル | |
| JPS5940097Y2 (ja) | メタル部の組立ロ−ル | |
| JPS5932204B2 (ja) | 孔型圧延ロ−ル | |
| JP2822109B2 (ja) | Ｈ型鋼の熱間圧延用幅可変型水平ロール | |
| JPS5930484B2 (ja) | 複合スリ−ブ焼嵌めロ−ル | |
| JPS63317206A (ja) | Ｈ形鋼フランジ端部圧延用組立ロ−ル | |
| JPS5950402B2 (ja) | Ｈ型鋼圧延用エジヤ−ロ−ル | |
| JPH0579405B2 (ja) | ||
| JPS6233007A (ja) | アングル圧延用複合リングロ−ル | |
| JPH0327857A (ja) | 遠心鋳造用金型 | |
| JPH0627299B2 (ja) | 複合リングロ−ル |