JPS5860012A - ポリヘキサメチレンアジパミド繊維及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本矢明はポリへキサメチレンアジパミド（以下ナイロン
６６とも称すン繊維、特に産業用員材として好遇なナイ
ロン６６ｍｍ及びその鯛造方法に関するものである。

カイロ４ン６，６繊維は高強力、強靭性、及び耐久性に
すぐれている為、各種産業用途、例えばタイヤニード、
動力伝達用ベルト、搬送用ベルト等のゴム補強用コード
、及びシートベルト、縫糸、漁網、各種カバーシート等
をこ用いられている。

ナイロン６６繊維はナイロン６絨維に比べれば耐熱性、
寸法安定性、初期モジュラスが若干すぐれているとは云
え、産業用に用いられる他素材に比べると寸法安定性、
初期モジュラスが低いことが最大の欠点であった。そこ
でナイロン６６絨維のすぐれた高強度、強−性、耐久性
に加え、寸法安定性及び高い初期モジュフ、ｘ、性が付
与されれば用途が更に拡大する為、久しく改良が求めら
れていた。

本先明者らは高強力で、且つ初期モジュラス及び寸法安
定性のすぐれたナイロン６６絨維を得る目的で鋭惹努め
た結果、本釦明ｔこ到達した。

即ち上記目的は １）へキサメチレンアジパミドの繰返し榊造単位が９５
モル％以上、硫酸相対粘度が２．８以上のポリへキサメ
チレンアジパミドポリマを溶融紡糸して紡出糸条を得る
こと、１１）該紡出糸条を２０００　ｍ／分以上の紡糸
速度で引取り、引取ロールを通過した引取糸条の複屈折
を２５　Ｘ　１０−ｊ以上とすること、及び ｍ）該引取糸条を一旦捲取ったのち、あるいは一旦潅取
ることなく五５倍以下の延伸倍率で熱延伸すること によって達成される。

ソシテこの方法によるとヘキサメチレンアジパミドの繰
返し併進単位が９５モル％以上、硫酸相対粘度が２．８
以上のポリヘキサメチレンアジパミドからなる繊維であ
って、下記特性を同時に有する高強力で、且つ、寸法安
定性及び耐疲労性の着しく改畳されたナイロン６６ｆＩ
ｔＣ維が得られる。

（イ）　　Ｔ／Ｄ　　シ　７．５　ｇ　／　ｄ（ロ）　
　　　３０　　≧　　Ｅ　　≧　　　１２９６（ハ）　
　Ｍｌ　２２８ｇ／ｄ に）　　△Ｓ　≦　４Ｖ１１ （ホ）　　ｆＯ≧　　［Ｌ９２ （へ）　　Ｆ　≦　　［Ｌ７０ なお上記においてＴ／Ｄは強度、Ｅは切断伸ｆｆ、Ｍｉ
は初期モジュラス、△Ｓは１５０℃の乾熱収縮率、ｆａ
は結晶配向度、及び正は非晶分子配向度をそれぞれ示す
。

上記特性を有する本発明繊維は従来のナイロン６６絨維
とは低収縮率であること及び低い非晶分子配向度を有す
るニーとに関し、著しく相違する。

更に具体的に本先明法及びその方法によって得られた繊
維の特性について詳述する。

原料ポリマは分子鎖の繰返し単位数の９５モル％以上が
ポリヘキサメチレンアジパミドで、共重合成分は５モｌ
Ｌ／％未満含有していてもよい。

共重合しうる他のポリアミド成分としては、例えばポリ
−ε−カブラミド、ポリへキサメチレンアパミド、ポリ
へキサメチレンインフタラミド“、ポリヘキサメチレン
テレフタラミド、ポリキシリレンフタラミド等がある。

共重合成分を５モル％以上含有すると結晶性が低下し、
寸法安定性が低下する為好ましくない。

ナイロン６６ポリマ（以下余すマとも称する）はオスト
ワルド′粘度計を用いて２５℃、ポリマ濃度１重量％で
測定した硫酸相対粘度が２．８以上、特に５０以上の高
重合度ポリマが本発明の高強度糸を得るのに好ましい。

また本発明のナイロン６６絨維は主として産業用途に用
いる為、熱、光、酸素等に対して十分な耐久性を付与す
る目的でポリマに酸化防止剤を加える。酸化防止剤とし
て銅塩、例えば酢酸鋼、塩化第一銅、塩化第二銅、美化
第一銅、臭化第二銅、沃化第一銅、フタル酸銅、ステア
リン酸銅、ピロリン酸銅等及び各檀銅塩と有機化合物と
の錯塩例えば８−オキシキノＶン銅、２−メルカプトベ
ンゾイミダゾールの銅錯塩好ましくは酢酸銅、沃ハロゲ
ン化物、例えば沃化す）リウム、共化カリウム、塩化カ
リウム、沃化ナトリウム、臭化−１−１−リウム、沃化
亜鉛、沃化、力μンウムヤ有機ハロゲン化物、例ｔ）ｆ
ペンタヨードベンゼン、ヘキサブロムベンゼン、テトラ
ヨードテレフタル酸、ヨク化ノチレン、テトラヨードア
ンモニウムアイオダイド、トリグチルエチルアンモニウ
ムアイオダイド等や、無機及び有機の燐化合物、例えば
ビロリン酸ソーダ、亜リン酸ソーダ、トリフェニルフォ
スファイト、９．１０−ジへイドロー１０−　（５’　
、５’−ジ−ｔ−ブチル−４′−ヒドロキ７ベンジ／ｌ
／）　７９−オキサーバーフオスファフエナンスレン−
１０−オキサイド等及−びフェノール系抗酸化剤例えば
テトラキス−〔メチレン−５−（３，５−ジーｔ−ブチ
／Ｌ／−４−ヒドロキシフェニルンーグロピオネート〕
−メタン、１．５　、”５−）リメチル−２，４゜６−
トリス〔５１５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒト−＊Ｆべν
Ｎｆｉｙ）ベンゼン、ｎ−オタｐ’ｒｓｙ＊−Ｍ−（鼻
、ｉ−ｓ／−ｔ−プｆｆ１ｆ−４−にドロＩＩ／フェニ
ル）−デ蓼ビオ卆−ト、４−にドａｑ　ｖ　−Ａ、ａ−
Ｎ　−＊−ｆｆ〜へｙＮｌ　ｌ　ｙｇｉｌ１７エチ声エ
ステβ等ヤア颯ン＊ｍ鹸ａ剤ａえばＭ、Ｍ’−ｆ−β−
ナッチμ−）−７エエＶンＶア亀ン、２−メルカプトベ
ンシイ鑞〆ゾール、フェニル−β−ナツチμア鳳ン、１
１．１１’−Ｎツエ！　＄　−）−ツエニｖｙｓｙアζ
ン、ｖ７エ轟ルア蝿ンと１ν〜ケ）ｙとの鐘会Ｒ応物等
好ましくは沃化ｉＩｖ中＾、＾北方ｖ９ム噂のアルカ賛
轟属ハｍｌン化物と有磯憐化会物を併用して會有審−１
紡糸することが好ましい。

絨化鋳止剤はポリマの重会工機あるいは−ｌチップとし
たのちチップに亥ぶして禽有Ｓ曹ることがで参る１食害
させ４Ｉａ化停止剤の量は鋼機は鋼として１Ｑ〜１００
０））”％好京しくは易・〜１・ｅｐｙｔｍ、鉋の鐵化
鉾止剤は１春１〜＆ｓ％好ましくは１・１〜亀雪の颯１
１”ｌ眉ｉる。

酸化防止剤は遥當鋼樵と麹の酸化防止剤の１穏又は２種
以上を組み合わせて使用する、水分率１１％以下に乾燥
した上記ポリマな第１図（本発明法の紡糸工程を示す工
程図）の如き浴崗紡糸機で紡糸するがこの時好ましくは
エクストルーダ型紡糸機を用いる。

ところでポリマは、通常溶融紡糸して高強力繊維が得ら
れる他のポリマ、例えばナイロン６やポリエチレンテレ
フタレートに比べ、結晶化速度が高（、結晶化しやすい
為、紡糸過程で球晶が生成しやすい。球晶が著しく生長
した未延伸糸は延伸性が悪（，７，５ｇ／ｄ以上の強度
は得られない。特に紡糸と延伸を分離して行なう方式で
は球晶生成が延伸性の低下、強度の低下に及ぼす影響が
太き（問題である。球晶の生成は溶融ポリマが紡出され
、引取られる迄に結晶化温度域に滞留する時間によって
決定される。

球晶の生成を防ぐには、球晶生成ｍ度域ｔこおける滞留
時間が小さくなるよう急冷することが必要である。その
為紡出されたポリマを浴一温度からなるべく早く非結晶
化域まで冷却するよう冷却風の温度を低めたり、高い風
速で冷却する方法もあるが、これらの方法によると各単
糸間の冷却速度が異なったり、単糸断面内の冷却速度分
布の違いによってそれぞれ配向度の異なった不均一な繊
維糸条が得られる。特に本発明法の高速紡糸を採用する
場合にはその影響が無視できない。そこで冷却条件を均
一性の保持される通常の方法、例えば−１５〜５３Ｃの
温度の風を用い、１０〜６０ｍ／分の風速で吹きつけ乍
ら効果的に冷却する為には、未延伸糸の単糸繊度を１５
デニール以下、好ましくは１ｏ〜２デニールと細デニー
／ｌ／に設定して紡出することが必要である。未延伸糸
単糸酸度を１５デニールを越えるデニールに設定すると
口金の単孔吐出量が増大するため、均一な冷却と球晶生
成抑制を同時に達成することはできない。

さて、紡糸口金１から紡出された紡出糸条Ｙは冷却固化
されて、引取ｐ−ラ６で引取られる。

引取速度は引取ローラ６で調整されたのち、採取した糸
条の複屈折が２５　Ｘ　Ｉ　Ｑ−”以上好ましくは５０
ｘｌ　Ｏ−”〜４５ｘ１０”にな、るようｉコ設定する
。目■記複屈折に対応する引取速度は通常２０００ｍ／
分以上、好ましくは２５００〜６０００　ｍ／分である
。未延伸糸の複屈折が２５Ｘ　１０−”未満では本究明
の意図する特性、即ち４％以下の乾熱取組率及び［１７
０以下の非晶分子配向度が得られず、その結果、本究明
の狙いとする効果、即ちすぐれた寸法安定性と耐疲労性
を需えたナイロン６６繊維が得られない。−力抜屈折が
約４５　Ｘ　１０−”を越えて得られた引取ホは安定的
に７．５ｇ／ｄ以上の高強力糸にならない。

本発明の方法に於ては、２０００ｍ／分以上の高速紡糸
を安定に維持する為、紡糸口金１直下の雰囲気２の温度
は極めて重要である。

前置、雰囲気とは口金１の下面から後述する加熱筒５で
囲ました領域を云う。例えは［」全面から少なくとも１
０ｃＩＩ以上の領域に口金〃・ら紡出された糸条をポリ
マの１４Ａ１１＆ｉこ維持する為に加熱筒５を設置する
。ＩＡ熱筒５はくとも１０ｃＩＩの雰囲気２は２５０℃
以上通常は２７０〜５５０℃とする。

加熱筒５の長さくＬ）と内径（Ｉ））は例えば口金１個
につき、Ｌ　＝　ＣＬ　１〜１　ｍ　、　Ｄ　＝　０．
０５〜〉 ［Ｌ５ｍであり、Ｌ／Ｄ　＝　１２である。

加熱筒３の下位には断熱領域を介して、又は介すること
なく冷却装置４を設け、紡出糸条Ｙを冷却する。冷却装
置４の形式はユニフロ一式、環状自然吸引式、環状吹出
し方式等の方法があるが、本究明に適した方法は均一冷
却しやすい環状吹出し方式である。この方式は第１図の
雌−Ｉ断面図である第２図に示されている。

冷却固化された紡出糸条Ｙは通常の給油装置５、即ち給
油ロール又はガイド給油装置等によって、油剤付与され
たのち１対の引取ロール例えばネルソンロー／ｌ／６に
引取られる。

ところでナイロン６６繊維は紡糸速度が約１５００ｍ／
分以上５５００　ｍ／分未満で分子鎖が中間配向域１こ
達する範囲で傷取中の吸水、吸湿１こよって結晶化を生
じ、著しい縦膨潤を起す結果、正常な倦取は不可Ｎトで
ある。その為、本究明の紡糸速度の範囲のうち２　Ｇ　
００　ｍ／分組以上５５００　ｍ／分未満では紡出糸条
な引取ロール６で引取った後、連続してそれに２．０匿
以下の延伸を延伸ロール７との間で行ったのち捲取る。

この時、引取ロール６は１２０℃以下通常は８０℃以下
の温度で加熱又は無加熱とする。延伸ロール７としては
常温〜１５０℃、好ましくは６０〜１２０℃に加熱した
加熱ロールを用いることが好ましい。

一方４００−０ｍ／分以上の紡糸速度の場合は、逆に捲
取時の糸条の収縮率が大きい為、紙管がつぶれたり、悟
取ドラム端面が（すれ易いので、これを防止する為に好
ましくは上記延伸ロール７は引取ローｆｉ／６より低速
で用い、２０９ｂ以］・、辿當は１０％以下の弛緩を与
え乍ら傷取る。この場合は引取ロール、延伸ロール共常
温のままでよい。前記ロールが設置さしている引取室及
び延伸型としては好ましくは高強力糸を得る目的で比較
的低湿例えば２５℃、４０９６ＲＨに請願された部屋を
用いる。

延伸方法はナイロン６６繊維を安定に得る為、多投延伸
法が好ましいが、引取糸８′は既に比較的静配向度にな
っているので、総合延伸倍率は五５倍以下、通常は５０
〜１．４倍の１段延伸法を採用することもできる。

高強力糸を得る目的で、最高延伸倍率の８５％以上の諸
倍率で延伸し、残留伸度が１５〜５０％となるようにす
るが、個々の試料の延伸倍率はそれぞれの引取糸の配向
度によって基本的に決足される。なお最高延伸倍率とは
延伸可能な最高延伸倍率を云う。

本究明の延伸方法の１例は第３図ｔこ示されている。具
体的ｅこ述べると次の辿りである。ＩＦｌ（（第１フイ
ードローラ）９は６０℃以下の温度、通常は常温で用い
られる。２　ＦＲ（第２フイードロー／Ｌ／）１０は常
温〜９０℃、ＩＤＥ（第１ドローロールン１１は８０〜
１５０℃、ＨＰ（熱板）１２は１５０〜２１０℃、２　
ＤＲ（第２ドローロールン１６はナイロン６６の一点以
下、通常は１６０〜２４０℃で且つＦ４１ＪＮ階で配置
されたロールの温度と同等か、それ以上ｔこ高い温度と
なるようにそれぞれが設定される。

最後に配置したＲＲ（張力調整ロール）１４は２２０℃
以下とする。

ＩＦＲ９と２ＦＲ１０の間の延伸比は実質的な延伸が起
らない１，００〜１．１０の範囲をこ設定される。ＩＦ
Ｒ９は過当なテンサーによって置き替えられ採用しない
でよい場合もある。糸条は２ＦＲ１０〜ＩＤＲ１１間は
１．３〜２．０倍、ＩＤＲ１１〜２ＤＲ１３間は１．２
〜２．０倍で延伸され、２　ＤＲ１５〜ＲＲ１４間は［
Ｌ８５〜１．００の範囲で制限収縮を受ける。

尚、−反延伸法を採用する場合には１Ｄｌ（１１を除い
て行なうが、この場合は特に１Ｆ１（９の設置は本釦明
の目的とする効果を得る為に有利である。

２ＤＲ１３〜ＥＲ１４間の張力調整ゾーンは高倍＊延伸
するプロセスで特に血要であわ、このゾーンを設置する
ことによって前獣階の延伸倍率を延伸性の許容される範
囲内で十分に而く設定することができる。２　ＤＲ１３
〜ＲＲ１４間の収縮を１５％を越えて行なうと２　ＤＲ
１５までの延伸で達成したナイロン６６繊維の結晶−肉
皮が低下して十分な強度及び初期モジュラスを得ること
ができない。

又、本発明法に於ては、第１図に示した方法で紡出糸条
Ｙをつくり、これを第５図の方法で延伸することなく、
紡出糸条Ｙを一旦捲取らず連続して延伸する、いわゆる
直接紡糸延伸方法で延伸繊維と′することも可能である
。このプロセスは高速で紡糸し、紡糸後連続して延伸す
るので効率的な製造方法である。このプロセスを第４図
ｔこ示す。直接紡糸延伸法に於ては引取ロール６＃こ至
るまでは前記方法と全く同じである。

延伸工程の一例を示すと第４図に於て引取ロー／ｌ／６
は６０℃以下の温度、通常は常温で用いられる。

ＰＲ（第２フイードロー／Ｉ／）１７ト常温〜９０℃、
Ｉ　ＤＲ（第１ドローロール）１８は８０〜１５０℃、
２　ＤＲ（第２ドローロール）１９はポリアミドの融点
以下とする。それぞれロールは前段階Ｐこ配置されたロ
ールの温度と同等か、それ以上高い温度となるように設
定する。

最後に配置したＲＲ（調整ロール）２０は２２０℃以下
とする。

引１ｔｉロール６とＰＲ１７との間の延伸比は実質的な
延伸が起らない１．０〜１．１０の範囲に設定する。

Ｆ’Ｅ　１７は引取糸を延伸するに際し、予備７１〜レ
ツチを付与する為に引取ロー／Ｌ７６とＩＤＲ１８間に
設置するが、このＰＲ１７を設置することにより、引取
糸の延伸がスムーズｔこ行なわれ、引取ロール６で引取
ったのち、直ちに１Ｄ１（１８間との間で延伸を行なう
と引取ロール６０−ル上の糸条が安定せず延伸時に牢糸
切れが完生じ、それに肪元されて全糸切断が生じ、収率
の低下を招く。一方１０％以上のストレッチなかけると
不均一な延伸が生じ、むしろＰＲ１８を設置しない場合
よりも不利である。

尚、一段延伸法を採用する場合にはＩ　ＤＲ１９を除い
て行なうが、この場合特にＰＲ１８のＷｉ置は本発明の
目的とする効果を得るのｔこ好ましい。

ＰＲ６とＩＤＲ１８間では１．５〜２．０倍、１１］Ｒ
１８〜２ＤＲ１９間では１．２〜２．０倍で糸条が延伸
を受け、２ＤＲ１９〜ＲＲ２０間では０８５〜１．００
の範囲で制限収縮を受ける。

２ＤＲ１？〜ＲＲ２０間の張力調整ゾーンを設置する理
由及びその効果は前記第１〜２図を用いて説明した方法
の場合と同じである。

各ロールユニットは２０００　ｍ７分以上、最高６００
０　ｍ７分以上となるので高速に適したネルソンロール
ユニットを採用するのが好ましい。傷取速度は６０００
　ｍ７分以上となるので本釦明法においては最初の糸掛
けを約４０００ｍ／分＆度で行ない、徐々ンこロール及
び舟取機８を増速し、所定の速度ｔこなったら自動的に
ボビンを切替えることが可能なよう、自動切替装置な有
する捲取機を用いることが有利である。

上記方法によって得られナイロン６６繊維は下記特徴を
有する。

（イ）　　　　　Ｔ／Ｄ　　　≧　　７．　５　　ｇ　
／　ｄ（ロ）３０　　　二　　Ｆ　　　≧　　１５％（
ハ）△Ｓ　≦　４％ に）　Ｍｉ　　、、ｉ：　　２１３ｇ／ｄ件）　　ｆｏ
　　≧　α９２ （へ）　Ｆ　≦　［Ｌ７０ なお前記（イ）〜ト）の特性の定義及び測定法は次の通
りである。

（イ）引張強度Ｔ／ｐ、（ロ）残留伸度Ｅ１に）初期モ
ジュラスＭｉ＋ Ｊ工５−Ｌ１ｏ１７の定義による。試料なカセ状ｔこと
り、２０℃、６５％ＲＨのｔｂｌ、湿度Ｎ−即された部
屋で２４時間放置後、１１テ：／７０ンｌ’ＵＴＭ−４
Ｌ型引張試験機〔東洋ボールドウィン（株）製〕を用い
、試長２５１、引張速度５０１／分で測定した。

試料をカセ状にとり、２０℃、６５％ＲＨの温湿度調節
室で２４時間以上放置したのち、試料の０．１Ｅ／σに
相当する荷重をかけて測定された長さｌｏの試料を、無
張力状態で１５Ｑ℃のオープン中に５０分放置したのち
、オープンから取り出して上記温湿度調節室で４時間放
置し、再び上記荷重をかけて測定し長さｅｌから次式ｔ
こより算出した。

乾熱収締率ΔＢ＝Ｃ１ｏ　−１１）／ｌｏ　Ｘ１ｏｏ（
＊）に）　結晶配向度ｆａＩ 坤学戒機製広角Ｘ線散乱装置を用いて ０ｕｋａ　　を線源として測定した。結晶部の配向関数
ｆＯとして（２，０，０）赤道線干渉のデバイ壌土に浴
つ々強度分亜の半価中Ｈ０から次式を用いて求めた。

ａｏ− （へ）非晶分子配向度Ｆｌ 試料を蛍光剤”　Ｗｈｉ、ｔｅｚ　ＲＰ　ＩＩＣ住友化
学（株ン製〕の（Ｌ２重ｊｌＬ９６水浴液に２０℃、２
時間浸漬し、次いで充分洗浄したのち風乾して測定試料
とした。日本分光（株）ＭＦＯＭ−１偏光光度計を用い
、偏光蛍光の相対強度を測定し、次式をこより求めた。

Ｆ、−１−− 但し　Ａ：繊維軸方向の偏光蛍光の相対強度 Ｂ；繊維軸と直角方向の相対強度 上記特性をもつ本発明のナイロン６６繊維は従来の産業
用繊維に用いられているナイロン６６繊維に比べ次の特
徴を有する。即ち延伸糸の強度は約１０％低目であるが
初期モジュラスは同等かむしろ尚めであり、＃、熱収輸
率は著しく低い。

繊維構造的には従来糸に比べて、結晶配向が若干間く、
非晶分子配向度は相肖低い。つまり結晶は児全性が趙＜
、よく配向し一方結晶間非晶分子鎖は弛緩し、結晶、非
晶部それぞれが安定構造を有し、二相構造化が顕著であ
る。本発明のこのようなナイロン６６繊維の構造はゴム
補強用繊維として、従来から指向してきたものとは著し
く異なる。また延伸糸のこのような繊維構造の特徴は、
例えばタイヤ補強用繊維として用いる場合、高次加工工
程特に接着剤付与後のヒートセットで更に増長される。

二相構造化か−、Ｖ油者にな゛つた本究明繊維からなる
処理コードは著しく低収縮率である。もし収縮率を従来
公知の繊維を処理してなる処理コードと同等ノベルに設
計する場合は接着剤付与後のヒートセット時ストレッチ
を大巾にアップし、高弾性率コードとすることができる
。このＲＡＮ明の処理コードは従来糸からなるコードに
比べ遜色ないレベルに回復する。

ｆた４１：元明のナイロン６６城維のもう一方の特徴で
ある超勤耐疲労性もこの低非品分子−向度に負っている
。呻疲労性はＡＳＴＭ−Ｄ８８５によるグツドイヤー・
マロリーチュープ・ファテイギューテヌトによると従来
のポリアミド繊維の２．５倍以上の疲労寿命を示す。

従来糸で耐疲労性をよくする為、低非晶分子配向化しよ
うとすると低倍率延伸糸を適用するか、毘温で高度に弛
緩させて製造せさるを得なかったが、これらの方法では
必然的に弾性率の低いコードしか得られなかった。本発
明のナイロン６６繊維を用いれば高弾性率、低収婦率で
且つ、耐疲労性のすぐれた処理コードが得られ、必要に
応じて、従来糸からなるコードと同もレベルの強力に瓶
針することも口」能である。

更に本発明繊維からなる処理コードの耐疲労性が著しく
すぐれていることに注目し、撚数を減少させて耐疲労性
を従来糸からなる処理コードのレベルに保持させるよう
設計することもμ」能である。この場合は撚糸速度をア
ップでき、コストダウンが図れるばかりか、処理コード
として一層高強力、高弾性率、低収縮率か図れるという
メリットがある。従来から久しく求めらしていたことが
、本発明繊維の提供１こよって初めて口ｆ能となった。

このような撚数を減少して製造した処理コードを用いた
パイ・アスタイヤはフラットスポット性が改善され、耐
久性の向上が詔められた。又タイヤコード以外の用途例
としてＶベルト用コードとして使用した時ゴム加硫時の
寸法安定性がよい為、少滴りが大巾に向上し、又屈曲疲
労寿命が大［１］に向上した。樹脂コーテッドファブリ
ック用基布として用いた時、その寸法安定性が発揮され
、好評であった。

以下、実施例によって本発明を詳述するが、ＭｉＪ　ｆ
ｆａしていない特性及び測定法は次の通りである。

（１）　　中間伸度（処理コード）ＭＥＩ前記したＴ／
Ｄ、Ｅ、Ｍｉと同様処理コードの荷厘−伸長曲嶽に於て
２．６６ｇ／”応力時伸度を求め中間伸度とした。

処理コード強力 実施例−１〜７及び比較笑施例−（１）〜（５）沃化第
一銅［Ｌ０５重量％及び沃化カリウムｌ１０６重量％を
含むηｒ＝五２のナイロン６６チップをエクストルーダ
ー型紡糸機で紡出した。口金ば孔径［１，５ｗｘφ、孔
数２０４を用い、ポリマ一温度は２９０℃とした。口金
下１５ｃ１１′の雰囲気な紡出ポリマ温度と同様２９０
℃に保った加熱筒中を超過させ、次いで５（′Ｉｌ長さ
の断熱ゾーンを介して取りつけた５０１長さの環状チム
ニ−によって２５℃の冷風が風速５０ｍ／分で糸条を周
辺から冷却した。糸条は更に４ｍのダクト乞通過して冷
却されたのち２攻に配置された給油装置で油剤を付与さ
れた。

次いで糸条は用足の速度で回顆するネルソンタイプの引
取ロール（第１図の６）で引取られたのち直ち１こ怖取
られた場合、及び連続して延伸ロール（第１図の７）と
の間でストレッチ又はリラックスを受けて倦取られた場
合とがある。

錦取糸は第２表の条件で延伸した。

一方、引取ロールで引取った。のち、連続して第３表の
条件で延伸し、直接残留伸度２ｏ〜２５％ン有し、８４
０デニールの延伸糸を得る直接紡糸延伸法でも行なった
。延伸糸特性はまとめて第４表に示した。

第　　１　　表 引取°−′　　　　　　　延伸”リ　　複屈折ＭＡ速Ｍ
温度延押比速度温度 ×１［ｒｌ （ｍ７分　　　（℃）　　　　　”　　　　　（ｍ７分
　　（℃ン比較 実施例−（１）　　　１　　　　ｓｏｏ　　常温　　−
−−ａ２ｔｔ　　　２　１０００　　ｎ　　’　　　−
−２１，２央〃ル例−１　　５　　２０００　　１１　
　　１．７５　５５００　８０　　５９．２／ｌ　−２
４５０００／／　　１．１７５５００８０　５９．５＃
　−５５５５００／／　　　　　−−３＆２次いでそれ
ぞれの延伸糸を下撚をＺ方向に４７　Ｔ／１００１１、
かけて上撚を８方向に４７Ｔ７１０１で２本合撚糸して
生コードとした。生コードはリッラー社製熱風循壌式デ
ィッピングｍ　／　ｏによって、候屓剤付与及び熱処理
した。

接着液はレゾルシンーホルマリ′ンーラテックス液を用
い、付着意５％となるよう調整した。

乾燥ゾーンは１５０℃で１３０秒間定長で通過させ、熱
処理ゾーンは２１０℃で５０秒間処理し、１０％のスト
レッチをかけた。

ノルマルゾーンは２１０℃で５０１Ｅ１５，１％の弛緩
を与え乍ら処理した。得られた処理コードの特性を第４
表ｔこ示した。

本発明ｋｉ維を用いた処理コードはやや低い中間伸度で
ありながら低収輸￥で、耐疲労性は約２暗に向上してい
た。

実施例−９，１０ 実施例−５で用いた原糸（試料Ｊｋ；Ｓ）を上撚、下撚
共４２　Ｔ／１０ｃＩＩ及び５７　’Ｆ／１０１の生コ
ードとし、実施例−５と同様にして接着剤処理及び熱処
理をｈない処理コー、ドとした。撚数な減少しだ処理コ
ードＣ夾ＭｔｉｉｌＩＪ−８，２）をに釆の方法で得ら
れたコード（比軟冥に例−（１ノーとｌｔ較して第５衆
に示した。

本発明試料は撚数を大巾に減少させても、匠来の方法で
得られたコードよりＧＴ疲労Ｎ　６ｆｆか−れ、且つ一
度は従来糸を上まわり、中間伸度及び乾収共しく特徴あ
る処理コードが得ら４ｔだ。

【図面の簡単な説明】

第１図は本開明法の紡糸工程の一実施憩様を〕Ｊ＜す工
程図である。第２図は第１図をこおける一−Ｉｆ断■図
である。第５図は同延伸工程を示す工程図で返る。第４
図は本発明の他の実施１表様を示す工程図である。 Ｙ・・・・・紡出糸条　　　１・・・・・口金２・・・
・・加熱局内雰囲気 ５・・・・・加熱筒　　　　６・・・・・引取り一ル７
・・・・・延伸ロール

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ヘキサメチレンアジパミドの繰返し構造単位が９５
   モル％以上、硫酸相対粘度が２．８以上のポリヘキサメ
   チレンアジパミドからなる繊維であって下記特性を同時
   をこ有する高強力で、且つ寸法安定性及び耐疲労性の著
   しく改善されたポリヘキサメチレンアジパミド繊維。 （イｌ　　　　　Ｔ／Ｄ　　　≧　　　７．　５　　ｇ
   　／　ｄ（ロ）　　　３０　２　　Ｅ　　≧　　１２％
   （ハ）　Ｍｉ、　　≧　２８ｇ／α に）　△２Ｓ　　≦　４９６ １ｔ；ｌｆａ、；　　α９２ （へ）　Ｆ　≦　［１７０ なお上Ｉｒａ１ζおいてＴ／Ｄは強度、Ｅは残留伸度、
   Ｍｌは初期モジュラス、△Ｓは１５０℃の乾熱収輛率、
   ｆａは結晶配向度、丁は非晶分子配向度をそれぞれ示す
   。 ２．１）ヘキサメチレンアジパミドの繰返し構造単位が
   ９５モル％以上、硫酸相対粘度が２−８以上のポリヘキ
   サメチレンアジパミドを溶融紡糸して紡出糸条な得るこ
   と、１１）該紡出糸条な２０００　ｍ７分以上の紡糸速
   度で引取り、引取ロールを通過した引取糸条の複屈折を
   ２５　Ｘ　ｆ　Ｏ−”以上とすること、 ｍ）該引取糸条を一旦捲取ったのち、あるいは一旦燭取
   ることなく五５倍以下の延伸倍率で熱延伸すること、、
   。 を特徴とする゛高強力で寸法安定性及び耐披労性の著し
   く改善。されたポリヘキサメチレンアジパミド繊維の製
   造方法。