JPS5871933A - 発泡成形用ポリオレフィン組成物 - Google Patents
発泡成形用ポリオレフィン組成物Info
- Publication number
- JPS5871933A JPS5871933A JP17017081A JP17017081A JPS5871933A JP S5871933 A JPS5871933 A JP S5871933A JP 17017081 A JP17017081 A JP 17017081A JP 17017081 A JP17017081 A JP 17017081A JP S5871933 A JPS5871933 A JP S5871933A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- extrusion
- parts
- polyolefin
- polyolefin composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
と略する。）を発泡剤として含有する発泡成形用ポリオ
レフィン組成物の改良に関するものである。
レフィン組成物の改良に関するものである。
加熱により分解してガスを発生するいわゆる化学発泡剤
は、熱可塑性樹脂の発泡剤として広く使用されている。
は、熱可塑性樹脂の発泡剤として広く使用されている。
なかでもＡＤＯＡは、単位重量あたりの発生ガス量が多
いこと、発生ガスが比較的無臭であること、分解残漬が
無毒、無臭、無移行性であること、貯蔵安定性がよいこ
と、などのために、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポ
リプロピレンをはじめ各種熱可塑性樹脂の発泡剤として
広く使用されている。しかし、ＡＤＯＡの分解温度が約
２００°Ｃと高いため、熱可塑性樹脂の発泡に使用され
る時、これらの樹脂材料の吹吐息よりも発泡剤の分解温
度が高いため、従来、ＡＤＯＡに発泡助剤を併用して、
分解温度を低温側に調整して使用することが行なわれて
いる。
いこと、発生ガスが比較的無臭であること、分解残漬が
無毒、無臭、無移行性であること、貯蔵安定性がよいこ
と、などのために、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポ
リプロピレンをはじめ各種熱可塑性樹脂の発泡剤として
広く使用されている。しかし、ＡＤＯＡの分解温度が約
２００°Ｃと高いため、熱可塑性樹脂の発泡に使用され
る時、これらの樹脂材料の吹吐息よりも発泡剤の分解温
度が高いため、従来、ＡＤＯＡに発泡助剤を併用して、
分解温度を低温側に調整して使用することが行なわれて
いる。
このような助剤として尿素、脂肪酸金属塩、あるいは酸
化亜鉛等が知られている。
化亜鉛等が知られている。
押出成形法、ブロー成形法およびインフレーション成形
法により、オレフィン系樹脂を発泡成形する際、オレフ
ィン系樹脂はポリスチレンのような他の熱可塑性樹脂に
比較して、溶融時の弾性が低く、また感温比が太きいた
め、押出加工条件中が極端に狭く、成形品収率の低下要
因となっている。また上記発泡助剤は、ＡＤＯＡの分解
温度を低下できるが、ＡＤＯＡの分解速度は急速であり
、且つ分解に際して約１０ Ｋｃａｇ／Ｍｏｌのような
高い分解熱量を発生するので、微細で且つ均一な気泡を
有する発泡体を得ることが極めて困難であった。
法により、オレフィン系樹脂を発泡成形する際、オレフ
ィン系樹脂はポリスチレンのような他の熱可塑性樹脂に
比較して、溶融時の弾性が低く、また感温比が太きいた
め、押出加工条件中が極端に狭く、成形品収率の低下要
因となっている。また上記発泡助剤は、ＡＤＯＡの分解
温度を低下できるが、ＡＤＯＡの分解速度は急速であり
、且つ分解に際して約１０ Ｋｃａｇ／Ｍｏｌのような
高い分解熱量を発生するので、微細で且つ均一な気泡を
有する発泡体を得ることが極めて困難であった。
そこで、本発明者らはＡＤＩＯＡのガス発生畦には影響
を力えず 分解温度を低下し、分解速度も緩慢にし、さ
らに分解熱量を抑制する助剤に着目し種々研究を重ねた
結果、一般式〔Ａｒ（ＳＯ３）ｎ）ｍＭ（ただし、式中
Ａｒはアリール骨格を有する基を示し、Ｍは水素原子、
Ｎ１−１４、またはＴ、ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍ、ｊ９、Ｃａ
、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｃｄ、ＳｎおよびＰＩ）からなる
群から選ばれた金属を示し、ｎ及びｍは整数である。）
で表わされる化合物（以下、アリールスルホン酸塩と略
する。）が、前記の発泡助剤としての要件を満し、最適
押出加工条件中が広くしかも微細かつ均一な気泡構造を
有するポリオレフィン発泡体を得るのに有効であり、更
に従来の発泡助剤と比較１−て押出量が約２割も増大す
ることを知見し、本発明に到達した。
を力えず 分解温度を低下し、分解速度も緩慢にし、さ
らに分解熱量を抑制する助剤に着目し種々研究を重ねた
結果、一般式〔Ａｒ（ＳＯ３）ｎ）ｍＭ（ただし、式中
Ａｒはアリール骨格を有する基を示し、Ｍは水素原子、
Ｎ１−１４、またはＴ、ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍ、ｊ９、Ｃａ
、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｃｄ、ＳｎおよびＰＩ）からなる
群から選ばれた金属を示し、ｎ及びｍは整数である。）
で表わされる化合物（以下、アリールスルホン酸塩と略
する。）が、前記の発泡助剤としての要件を満し、最適
押出加工条件中が広くしかも微細かつ均一な気泡構造を
有するポリオレフィン発泡体を得るのに有効であり、更
に従来の発泡助剤と比較１−て押出量が約２割も増大す
ることを知見し、本発明に到達した。
すなわち、本発明は、発泡剤としてＡＤＯＡを含有する
ポリオレフィン組成物において、該発泡剤１重量部にア
リールスルホン酸塩の１種又は２種以上を００５〜２重
量部の範囲で含有する発泡成形用ポリオレフィン組成物
を提供するものである。
ポリオレフィン組成物において、該発泡剤１重量部にア
リールスルホン酸塩の１種又は２種以上を００５〜２重
量部の範囲で含有する発泡成形用ポリオレフィン組成物
を提供するものである。
本発明に使用し得るアリールスルホン酸塩としては、具
体的にはベンゼンスルホン酸塩、ベンゼン、ジスルホン
Ｍ塩、）ルエンスルホン酸塩、トルエンジスルホン酸塩
、キシレンスルホン酸塩、ブチルベンゼンスルホン酸塩
、ドデシルベンゼンスルホン酸塩、ナフタレンスルホン
酸塩、ナフタレンジスルホン酸塩等が挙げられ、なかで
もドデシルベンゼンスルホン酸アンモニウム、ドデシル
ベンゼンスルホン酸カリウム、ドデシルベンゼンスルホ
ン酸亜鉛、ナフタレンスルホン酸バリウムナトが多用さ
れる。而して前記した一般式で示されるアリールスルホ
ン酸塩のＭがＨ，ＮＨａの他、前記した金属の相異によ
ってアリールスルホン酸塩自体の熱安定性その他得られ
る成形品の気泡状態に若干の相異は認められるが、本発
明のＡＤＯＡの発泡助剤効果に関してははｙ同様の効果
が得られる。
体的にはベンゼンスルホン酸塩、ベンゼン、ジスルホン
Ｍ塩、）ルエンスルホン酸塩、トルエンジスルホン酸塩
、キシレンスルホン酸塩、ブチルベンゼンスルホン酸塩
、ドデシルベンゼンスルホン酸塩、ナフタレンスルホン
酸塩、ナフタレンジスルホン酸塩等が挙げられ、なかで
もドデシルベンゼンスルホン酸アンモニウム、ドデシル
ベンゼンスルホン酸カリウム、ドデシルベンゼンスルホ
ン酸亜鉛、ナフタレンスルホン酸バリウムナトが多用さ
れる。而して前記した一般式で示されるアリールスルホ
ン酸塩のＭがＨ，ＮＨａの他、前記した金属の相異によ
ってアリールスルホン酸塩自体の熱安定性その他得られ
る成形品の気泡状態に若干の相異は認められるが、本発
明のＡＤＯＡの発泡助剤効果に関してははｙ同様の効果
が得られる。
ポリオレフィンとしては、押出成形法、ブロー成形法、
インフレーション成形法等による発泡成形に使用可能な
公知のオレフィン系樹脂、例えばポリエチレン、ポリプ
ロピレン、エチレン−プロピレン共重合体の単独及びオ
レフィン系樹脂の混合物あるいはオレフィン系樹脂を主
体として、ポリスチレン、ゴム等の他の熱可塑性樹脂の
混合物等のいずれも使用できる。また架橋剤によりオレ
フィン系樹脂を架橋しながら、あるいは架橋後、発泡成
形しても良い。
インフレーション成形法等による発泡成形に使用可能な
公知のオレフィン系樹脂、例えばポリエチレン、ポリプ
ロピレン、エチレン−プロピレン共重合体の単独及びオ
レフィン系樹脂の混合物あるいはオレフィン系樹脂を主
体として、ポリスチレン、ゴム等の他の熱可塑性樹脂の
混合物等のいずれも使用できる。また架橋剤によりオレ
フィン系樹脂を架橋しながら、あるいは架橋後、発泡成
形しても良い。
ポリオレフィンに配合するＡＤＯＡの量については０１
〜１０重量部の範囲内で使用できる。本発明で使用する
アリールスルホン酸塩は、ポリエチレンクリコール、ポ
リエチレングリコールモノメチルエーテル等のいわゆる
分散剤との混合物であっても実用上問題ないが、アリー
ルスルホン酸塩の使用割合は、ＡＤＯＡ１重量部に対し
て００５〜２重量部、好ましくは０２−１重量部添加す
ることにより好結果が得られる。
〜１０重量部の範囲内で使用できる。本発明で使用する
アリールスルホン酸塩は、ポリエチレンクリコール、ポ
リエチレングリコールモノメチルエーテル等のいわゆる
分散剤との混合物であっても実用上問題ないが、アリー
ルスルホン酸塩の使用割合は、ＡＤＯＡ１重量部に対し
て００５〜２重量部、好ましくは０２−１重量部添加す
ることにより好結果が得られる。
而して添加量が０．０５重量部以下になるとＡＤＯＡの
分解温度低下、分解速度および分解発熱量の抑制に効果
が乏しく、また２重量部以上では発泡成形品の気泡が不
均一となり面状態が悪くなるので好ましくない。
分解温度低下、分解速度および分解発熱量の抑制に効果
が乏しく、また２重量部以上では発泡成形品の気泡が不
均一となり面状態が悪くなるので好ましくない。
本発明のポリオレフィン組成物の使用に当っては、ＡＩ
）ＯＡとアリールスルホン酸塩とをポリオレフィンに別
々にあるいは一緒に予かじめ練込み最終的に所定割合に
なるように調整して使用しても良いし、また三者を練込
むことなく単なる混合物として直接使用しても良い。ま
た本発明のポリオレフィン組成物には、通常使用する顔
料、酸化防止剤、滑剤、帯電防止剤、耐候性向上剤、充
填剤等を周知の使用量の範囲内で適宜使用することがで
き、これらの組成物は通常用いられる押出成形法、ブロ
ー成形法、インフレーション成形法〆および成形条汗な
どの採用によって発泡成形品とすることができる。
）ＯＡとアリールスルホン酸塩とをポリオレフィンに別
々にあるいは一緒に予かじめ練込み最終的に所定割合に
なるように調整して使用しても良いし、また三者を練込
むことなく単なる混合物として直接使用しても良い。ま
た本発明のポリオレフィン組成物には、通常使用する顔
料、酸化防止剤、滑剤、帯電防止剤、耐候性向上剤、充
填剤等を周知の使用量の範囲内で適宜使用することがで
き、これらの組成物は通常用いられる押出成形法、ブロ
ー成形法、インフレーション成形法〆および成形条汗な
どの採用によって発泡成形品とすることができる。
本発明に言う発泡助剤である了り−ルスルホン 。
酸塩とＡＤ ＯＡをポリオレフィンに添加してなる発泡
成形用ポリオレフィン組成物は従来の発泡助剤との組み
合わせより、最適押出加工条件ｄ］が広く、押出量が約
２割増大する。また微細がり均一な気泡構造を有し、更
に表面美麗なポリオレフィン発泡体を得ることができる
。
成形用ポリオレフィン組成物は従来の発泡助剤との組み
合わせより、最適押出加工条件ｄ］が広く、押出量が約
２割増大する。また微細がり均一な気泡構造を有し、更
に表面美麗なポリオレフィン発泡体を得ることができる
。
以下、本発明を実施例により更に説明する。
実施例１
ポリプロピレンペレット（商品名、三井東圧化学株製、
ＢＪＳ−Ｍ） （Ｍ、 １．、 １． ｓ ） ７ｓ重
量部、高密度ポリエチレンペレッ） （Ｍ、 １． 、
０．３ ） ２５重量部にドデシルベンゼンスルホン酸
アンモニウム：ポリエチレングリコールモノメチルエー
テル（分子量約２００）−１：１重量部の混合物（商品
名１勝田化工株製、 ＴＯＶ−７１１１） ） ０．２
重量部を上記ペレットにまぶし、ＡＤＯＡを０．１７重
量部添加した。該混合物を６５ ｍ／ｍφ押出機（スク
リュー回転数４ ｏ ｒｐｍ ）にて表１のように押出
条件を変化させ、発泡成形した。それぞれの押出条件で
得られた発泡体（厚み約１．５ｍ／ｍ巾約３８０ｍ／ｍ
）は表２のように押出機のシリンダー設定温度を２０°
Ｃも変化させても均一な微細気泡構造を保持するという
ように最適押出加工条件中が広く、しかも下記比較例よ
り気泡径がさらに小さくなった。
ＢＪＳ−Ｍ） （Ｍ、 １．、 １． ｓ ） ７ｓ重
量部、高密度ポリエチレンペレッ） （Ｍ、 １． 、
０．３ ） ２５重量部にドデシルベンゼンスルホン酸
アンモニウム：ポリエチレングリコールモノメチルエー
テル（分子量約２００）−１：１重量部の混合物（商品
名１勝田化工株製、 ＴＯＶ−７１１１） ） ０．２
重量部を上記ペレットにまぶし、ＡＤＯＡを０．１７重
量部添加した。該混合物を６５ ｍ／ｍφ押出機（スク
リュー回転数４ ｏ ｒｐｍ ）にて表１のように押出
条件を変化させ、発泡成形した。それぞれの押出条件で
得られた発泡体（厚み約１．５ｍ／ｍ巾約３８０ｍ／ｍ
）は表２のように押出機のシリンダー設定温度を２０°
Ｃも変化させても均一な微細気泡構造を保持するという
ように最適押出加工条件中が広く、しかも下記比較例よ
り気泡径がさらに小さくなった。
また押出量も下記比較例より約２割多い結果となった。
実施例２
実施例１において、ＴＯＶ−７１１ｐの添加量を０２重
量部から０１重量部に変更した以外は全く同様にして、
表１のように押出条件を変化させ、表２に示すような押
出結果となった。
量部から０１重量部に変更した以外は全く同様にして、
表１のように押出条件を変化させ、表２に示すような押
出結果となった。
実施例３４
実施例１において、ＴＯＶ−７１１ｐの代りに、ドデシ
ルベンゼンスルホン酸カリウム：ポリエチレングリコー
ル（分子量約２００）−１：１重量部の混合物（実施例
３）およびナフタレンスルホン酸バリウム：ポリエチレ
ングリコール（分子量約２００ ）−１： １重量部の
混合物（実施例４）を０１重量部使用する以外は、全く
同様にして発泡成形し夫々を実施例３および４とした。
ルベンゼンスルホン酸カリウム：ポリエチレングリコー
ル（分子量約２００）−１：１重量部の混合物（実施例
３）およびナフタレンスルホン酸バリウム：ポリエチレ
ングリコール（分子量約２００ ）−１： １重量部の
混合物（実施例４）を０１重量部使用する以外は、全く
同様にして発泡成形し夫々を実施例３および４とした。
押出条件を表１、押出結果を表２に示した。
実施例５
実ノ加例２において、さらにドデシルベンゼンスルホン
酸亜鉛：ポリエチレングリコールモノメチルエーテル−
１：１重量部の混合物を０１重量部添加する以外は実施
例１と全く同様にして表１のように押出条件を変化させ
発泡成形した。押出結果は表２に示す通りであった。
酸亜鉛：ポリエチレングリコールモノメチルエーテル−
１：１重量部の混合物を０１重量部添加する以外は実施
例１と全く同様にして表１のように押出条件を変化させ
発泡成形した。押出結果は表２に示す通りであった。
比較例１２
実施例１で使用したポリプロピレンペレットと高密度ポ
リエチレンペレットを同量使用し、実施例で使用したの
と同一のポリエチレングリコールモノメチルエーテルあ
るいはポリエチレングリコール０１重量部をペレットに
まぶし、ＡＤＯＡを０１７重喰部添加した。該混合物を
実施例１と全く同様に押出条件を表１のように変化させ
、発泡成形した。表２のように得られた発泡体は気泡が
大きく面状態が不良であった。
リエチレンペレットを同量使用し、実施例で使用したの
と同一のポリエチレングリコールモノメチルエーテルあ
るいはポリエチレングリコール０１重量部をペレットに
まぶし、ＡＤＯＡを０１７重喰部添加した。該混合物を
実施例１と全く同様に押出条件を表１のように変化させ
、発泡成形した。表２のように得られた発泡体は気泡が
大きく面状態が不良であった。
比較例３４５
実施例１で使用したポリプロピレンベレットト高密度ポ
リエチレンペレットを同量使用し、実施例で使用したの
と同一のポリエチレングリコール０１重量部をペレット
にまぶし、尿素（比較例３）、活性亜鉛華（商品名、堺
化学工業ＺＩＮＯＡ≠２０）（比較例４）およびステア
リン酸アルミニウム（比較例５）０１重量部とＡＤＯＡ
、０．１７重量部を添加配合した。混合物を実施例１と
全く同様にして、表１のように押出条件を変化させ、発
泡成形し各々を比較例３４および５とし、表２のように
、比軸例３４では気泡の荒れた発泡体であった。また比
較例５では押出機のシリンダー設定温度をさらに１０°
０高くすると、気泡が大きくなると・うように最適押出
加工条件中が狭かった。
リエチレンペレットを同量使用し、実施例で使用したの
と同一のポリエチレングリコール０１重量部をペレット
にまぶし、尿素（比較例３）、活性亜鉛華（商品名、堺
化学工業ＺＩＮＯＡ≠２０）（比較例４）およびステア
リン酸アルミニウム（比較例５）０１重量部とＡＤＯＡ
、０．１７重量部を添加配合した。混合物を実施例１と
全く同様にして、表１のように押出条件を変化させ、発
泡成形し各々を比較例３４および５とし、表２のように
、比軸例３４では気泡の荒れた発泡体であった。また比
較例５では押出機のシリンダー設定温度をさらに１０°
０高くすると、気泡が大きくなると・うように最適押出
加工条件中が狭かった。
比較例６
実施例１で使用したポリプロピレンペレット＼高密度ポ
リエチレンペレットを同量使用し、実施例で使用したの
と同一のポリエチレングリコール０．１重量部をペレッ
トにまぶし、ナツタノンスルホン酸バリウム２０重量部
とＡＤＯＡ Ｏ，１７重量部を添加配合した。実施例１
と全く同様にして、表１のように押出条件を変化させ発
泡成形した。
リエチレンペレットを同量使用し、実施例で使用したの
と同一のポリエチレングリコール０．１重量部をペレッ
トにまぶし、ナツタノンスルホン酸バリウム２０重量部
とＡＤＯＡ Ｏ，１７重量部を添加配合した。実施例１
と全く同様にして、表１のように押出条件を変化させ発
泡成形した。
表２のように得られた発泡体の気泡は、同−押出温度下
で微細から粗大までというように不均一であり、面状態
も不良であった。
で微細から粗大までというように不均一であり、面状態
も不良であった。
表１ 押出条件
表２ 押出結果
１
なお、表２の欄中、気泡径は以下のように分類した。微
小（６０μ以下）、小（６０〜１００μ）、中（１００
〜２００μ）、太（２００〜４００μ）および粗大（４
００μ以上）。
小（６０μ以下）、小（６０〜１００μ）、中（１００
〜２００μ）、太（２００〜４００μ）および粗大（４
００μ以上）。
特許出願人 三井東圧化学株式会社
２
Claims (1)
- 発泡剤としてアゾジカルボンアミドを含有するポリオレ
フィン組成物において、該発泡剤１重量部に対し、一般
式（Ａｒ （８０３）ｎ’）ｍＭ （ただし、式中Ａｒ
はアリール骨格を有する基を示し、Ｍは水素原子、Ｎ）
（４、またはＬ ｌ ｓ Ｎ ａ ｓ Ｋ １蛎、Ｃａ
、Ｓｒ、 Ｂａ、Ｚｎ、 Ｃｄ、 Ｓｎおよびｐｂから
なる群から選ばれた金属を示し、ｎ及びｍは整数である
。）で表わされる化合物の１種又は２種以上を０．０５
〜２重量部の範囲で含有することを特徴とする発泡成形
用ポリオレフィン組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17017081A JPS5871933A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 発泡成形用ポリオレフィン組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17017081A JPS5871933A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 発泡成形用ポリオレフィン組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871933A true JPS5871933A (ja) | 1983-04-28 |
| JPH0212257B2 JPH0212257B2 (ja) | 1990-03-19 |
Family
ID=15899979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17017081A Granted JPS5871933A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | 発泡成形用ポリオレフィン組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5871933A (ja) |
-
1981
- 1981-10-26 JP JP17017081A patent/JPS5871933A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0212257B2 (ja) | 1990-03-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0238100B2 (ja) | ||
| EP0041167B1 (en) | Expandable polyolefin compositions and polyolefin foam preparation process | |
| GB1431840A (en) | Process for producing a foamed polypropylene sheet | |
| JP3548632B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂組成物、その発泡体および製造法 | |
| JPH0649793B2 (ja) | イソブタン発泡剤を使用する膨張性ポリオレフイン組成物とその製造方法 | |
| JPS60243131A (ja) | 独立気泡オレフインポリマ−フオ−ム製品の製法 | |
| US4632942A (en) | Resin composition for masterbatch of foaming agent | |
| JPH0867758A (ja) | ポリプロピレン系樹脂発泡体およびその製法 | |
| EP0219548B1 (en) | Polyolefin foam compositions having improved dimensional stability utilizing certain unsaturated nitrogen-containing compounds andprocess for making same | |
| JPS6245256B2 (ja) | ||
| US4894395A (en) | Expandable polyolefin compositions and polyolefin foam preparation process | |
| JPS61118431A (ja) | 改良された発泡したポリプロピレン及びその物品 | |
| JPS5880332A (ja) | 発泡用ポリオレフイン系樹脂組成物 | |
| JPS5871933A (ja) | 発泡成形用ポリオレフィン組成物 | |
| US4273880A (en) | Foamed polyethylene films | |
| US3798188A (en) | Expandable polymeric composition | |
| JPS6367494B2 (ja) | ||
| JP3791747B2 (ja) | 熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法及び熱可塑性樹脂押出発泡体 | |
| JPH0449863B2 (ja) | ||
| JPS60110733A (ja) | 発泡性ポリオレフイン系樹脂組成物 | |
| JPS6327539A (ja) | ポリオレフィン熱可塑性発泡体の酸化安定化方法 | |
| JPH02175227A (ja) | シート状発泡体 | |
| JPS6230131A (ja) | 発泡フルオロ炭化水素樹脂 | |
| JPH0310658B2 (ja) | ||
| JPS5911614B2 (ja) | 発泡性ポリマ−組成物 |