JPS588131A - 結束紡績糸の製造装置 - Google Patents
結束紡績糸の製造装置Info
- Publication number
- JPS588131A JPS588131A JP10341681A JP10341681A JPS588131A JP S588131 A JPS588131 A JP S588131A JP 10341681 A JP10341681 A JP 10341681A JP 10341681 A JP10341681 A JP 10341681A JP S588131 A JPS588131 A JP S588131A
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- JP
- Japan
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- fiber bundle
- spun yarn
- air
- conveyor band
- section
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H1/00—Spinning or twisting machines in which the product is wound-up continuously
- D01H1/11—Spinning by false-twisting
- D01H1/115—Spinning by false-twisting using pneumatic means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は結束紡績糸の製造装置に関するものである。さ
らに詳しくは高強力で、しかも強力床のない高品質の結
束紡績糸を安定に製造することができる結束紡績糸の製
造装置に関するものである。
らに詳しくは高強力で、しかも強力床のない高品質の結
束紡績糸を安定に製造することができる結束紡績糸の製
造装置に関するものである。
４いわゆる革新紡績法により製造された結束紡績糸は、
実質的に無撚のステープルからなる芯繊維束の外周を巻
付繊維が螺旋状に巻回結束するような構造になっている
。このため、結束紡績糸の強力は主として巻付繊維の巻
きつきによって得られることになっている。しかし、従
来の装置によると、この巻付繊維を全体に平均して巻き
つけることが難しく、強力床が大きくなる傾向にある。
実質的に無撚のステープルからなる芯繊維束の外周を巻
付繊維が螺旋状に巻回結束するような構造になっている
。このため、結束紡績糸の強力は主として巻付繊維の巻
きつきによって得られることになっている。しかし、従
来の装置によると、この巻付繊維を全体に平均して巻き
つけることが難しく、強力床が大きくなる傾向にある。
特に綿などの天然繊維混紡のものや、”ＡｏＮＷＬ以上
の太番手糸などでは、その強力床は一層大きくなり、主
に最小強力が低くなるという欠点があり、最小強力が実
用強力を上まわるように紡出条件を設定せざるを得ない
という不都合な問題があった。
の太番手糸などでは、その強力床は一層大きくなり、主
に最小強力が低くなるという欠点があり、最小強力が実
用強力を上まわるように紡出条件を設定せざるを得ない
という不都合な問題があった。
本発明の目的は上述のような従来装置における問題を解
消し、強力床の小さい、しかも高強力を有する結束紡績
糸が安定に得られるようにする結束紡績糸の製造装置を
提供せんとすることにある。
消し、強力床の小さい、しかも高強力を有する結束紡績
糸が安定に得られるようにする結束紡績糸の製造装置を
提供せんとすることにある。
上記目的を達成する本発明の結束紡績糸の製造装置は、
ステープル繊維束をドラフトするドラフト部、ドラフト
された繊維束を移送するコンベアバンド部、該コンベア
バンド部に続いて繊維束な吸引移送するニューマ部、繊
維束に加熱および解撚を施こす空気仮撚ノズル、および
形成後の結束紡績糸を引取る引取部から構成され、前記
ニューマ部の空気吸引量Ｎ（ＮＡ！／ｍ１ｍ ）と前記
コンベアバンド部のコンベアバンド幅Ｗ（ＷＩ）とを次
の関係に設定したことを特徴とするものである。
ステープル繊維束をドラフトするドラフト部、ドラフト
された繊維束を移送するコンベアバンド部、該コンベア
バンド部に続いて繊維束な吸引移送するニューマ部、繊
維束に加熱および解撚を施こす空気仮撚ノズル、および
形成後の結束紡績糸を引取る引取部から構成され、前記
ニューマ部の空気吸引量Ｎ（ＮＡ！／ｍ１ｍ ）と前記
コンベアバンド部のコンベアバンド幅Ｗ（ＷＩ）とを次
の関係に設定したことを特徴とするものである。
６Ｗ＋５０≧Ｎ≧２Ｗ
以下、図に示す本発明の実施例により説明する。
第１図は本発明の実施例よりなる結束紡績糸の製造装置
の概略図である。
の概略図である。
第１図において、１は供給方向にほぼ平行に引揃えられ
たステープル繊維束（スライバ又は粗糸）である。この
繊維束１はバックローラ２、クレードル３および７０ン
トローラ４，４Ｉにより構成されるドラフト部５０によ
りドラフトされて短繊維の平行度を高め、次いでフロン
トローラ４Ｊ４′にそれぞれ巻回する一対のエプロンに
よるコンベアバンド５．５′により移送される。なお、
このコンベアバンド５．５’は下側のコンベアバンド５
′だけであってもよい。上下一対に設けた場合ハ、コン
ベアバンド５．５’はフロントローラ４゜４′における
繊維束１の把持点から移送下流側へ向かうほど互いに離
間し、繊維束に対する把持力を徐々に弱めていくように
構成されている。
たステープル繊維束（スライバ又は粗糸）である。この
繊維束１はバックローラ２、クレードル３および７０ン
トローラ４，４Ｉにより構成されるドラフト部５０によ
りドラフトされて短繊維の平行度を高め、次いでフロン
トローラ４Ｊ４′にそれぞれ巻回する一対のエプロンに
よるコンベアバンド５．５′により移送される。なお、
このコンベアバンド５．５’は下側のコンベアバンド５
′だけであってもよい。上下一対に設けた場合ハ、コン
ベアバンド５．５’はフロントローラ４゜４′における
繊維束１の把持点から移送下流側へ向かうほど互いに離
間し、繊維束に対する把持力を徐々に弱めていくように
構成されている。
６はニューマであり繊維束な積極的に吸引移送する作用
を行なう。このニューマロに隣接シて空気仮撚ノズル７
が設けられ、この空気仮撚ノズル７の上流側で繊維束を
加熱し、また下流、側で上記加熱による撚を再び解撚す
るようにしている。８はデリベリロー２．９は引取部に
おける結束紡績糸１００のパッケージである。
を行なう。このニューマロに隣接シて空気仮撚ノズル７
が設けられ、この空気仮撚ノズル７の上流側で繊維束を
加熱し、また下流、側で上記加熱による撚を再び解撚す
るようにしている。８はデリベリロー２．９は引取部に
おける結束紡績糸１００のパッケージである。
空気仮撚ノズル７による上流側の撚は、ドラフトによっ
て良好な平行性、開繊性を与えられタステープル繊維束
１のうち、コンベアバンド５．５′中央部のステープル
繊維には及ぶが両側部のステープル繊維には直ちには及
びない。両側部のステープル繊維は、コンベアバンド５
゜５′の移送途中又は送出された後、両端無拘束状態で
すでに強い撚が施されつつある中央部の繊維束の外周に
比較的少ない撚数で撚回される。
て良好な平行性、開繊性を与えられタステープル繊維束
１のうち、コンベアバンド５．５′中央部のステープル
繊維には及ぶが両側部のステープル繊維には直ちには及
びない。両側部のステープル繊維は、コンベアバンド５
゜５′の移送途中又は送出された後、両端無拘束状態で
すでに強い撚が施されつつある中央部の繊維束の外周に
比較的少ない撚数で撚回される。
この糸は空気仮撚ノズル７の下流側で解撚されると、実
質的に無撚の状態に解撚された中央部の芯繊維束に対し
、外周の自由繊維が解撚方向へ強く撚回することになっ
て結束紡績糸１００を形成する。
質的に無撚の状態に解撚された中央部の芯繊維束に対し
、外周の自由繊維が解撚方向へ強く撚回することになっ
て結束紡績糸１００を形成する。
コンベアバンド５，５はドラフトされたステープル繊維
束（フリース）１を糸形成域へ移送する働きをするもの
で、効率的な紡出を行なう点から供給フリースの幅は、
通常コンベアバンドの幅ＷのＺ〜％が使われている。こ
のようなコンベアバンド５，５′の幅Ｗは紡出番手に応
じて、その大きさが選択されている。
束（フリース）１を糸形成域へ移送する働きをするもの
で、効率的な紡出を行なう点から供給フリースの幅は、
通常コンベアバンドの幅ＷのＺ〜％が使われている。こ
のようなコンベアバンド５，５′の幅Ｗは紡出番手に応
じて、その大きさが選択されている。
本発明の装置では、上述のコンベアパン）”ＩＩＩＷに
応じてニューマロにおける空気吸□引責Ｎを、従来一般
的に採用されていたものよりも多量に吸５１するように
設定が行なわれている。すなわち、従来ニューマの吸引
は、糸形成に寄与しない風綿などを吸引排除したり、あ
るいは糸切れ発生時などに７０ントローラ４．ばから給
送されるフリースが飛散したり、コンベアバンド５゜５
′へ巻上ったりしないように吸引排除することができれ
ば十分であるとされてきた。しかし、本発明では、この
ニューマロの吸引量Ｎが単なる不要繊維を吸引排除する
作用だけでなく、ニューマ気流によって少数の加熱され
ない自由端を有する繊維を移送する作用をし、これが芯
繊維束に対する結束状態に影響を与えて強力斑を左右す
るとの知見を得、その結果、吸引量Ｎ（Ｎｌ／ｍｉｎ
）をコンベアバンド幅Ｗ（１＋１１１）との関係で、 ６Ｗ＋５０≧Ｎ≧２Ｗ とすることにより、強力斑が小さく、かつ強力の大きい
高品質の結束紡績糸を得ることを可能にしたのである。
応じてニューマロにおける空気吸□引責Ｎを、従来一般
的に採用されていたものよりも多量に吸５１するように
設定が行なわれている。すなわち、従来ニューマの吸引
は、糸形成に寄与しない風綿などを吸引排除したり、あ
るいは糸切れ発生時などに７０ントローラ４．ばから給
送されるフリースが飛散したり、コンベアバンド５゜５
′へ巻上ったりしないように吸引排除することができれ
ば十分であるとされてきた。しかし、本発明では、この
ニューマロの吸引量Ｎが単なる不要繊維を吸引排除する
作用だけでなく、ニューマ気流によって少数の加熱され
ない自由端を有する繊維を移送する作用をし、これが芯
繊維束に対する結束状態に影響を与えて強力斑を左右す
るとの知見を得、その結果、吸引量Ｎ（Ｎｌ／ｍｉｎ
）をコンベアバンド幅Ｗ（１＋１１１）との関係で、 ６Ｗ＋５０≧Ｎ≧２Ｗ とすることにより、強力斑が小さく、かつ強力の大きい
高品質の結束紡績糸を得ることを可能にしたのである。
上記関係式で設定されるニューマ吸引責Ｎ境、従来一般
に行なわれていたものよりも多量であり、この多量の空
気吸引量により、ニュー−？６内はもちろん、コンベア
バンド５，５′内の気流をもなめらかにしてフリースの
移送効果を高め、その結果自由繊維の結束状態が安定し
て強力床が減少する。
に行なわれていたものよりも多量であり、この多量の空
気吸引量により、ニュー−？６内はもちろん、コンベア
バンド５，５′内の気流をもなめらかにしてフリースの
移送効果を高め、その結果自由繊維の結束状態が安定し
て強力床が減少する。
第２図は上述の関係式を図示したもので、Ａが下限を、
またＢが上限をそれぞれ示し、斜線をほどこされる部分
においてニューマ吸引量Ｎが設定されることになる。Ａ
より少ない空気吸引量では従来と同様に強力床が大きく
、安定しないものとなる傾向にあり、またＢより多い空
気吸引量にすると巻付繊維となるべき自由端を有する繊
維までも吸引排除してしまうことになって、かえって強
力床を大きくシ、かつ強力を低下するようになる。
またＢが上限をそれぞれ示し、斜線をほどこされる部分
においてニューマ吸引量Ｎが設定されることになる。Ａ
より少ない空気吸引量では従来と同様に強力床が大きく
、安定しないものとなる傾向にあり、またＢより多い空
気吸引量にすると巻付繊維となるべき自由端を有する繊
維までも吸引排除してしまうことになって、かえって強
力床を大きくシ、かつ強力を低下するようになる。
ニューマの空気吸引量Ｎを増加する方法は、外部負圧発
生装置の能力を高めて吸引力を大とするものでも、ある
いはニューマロから負圧発生装置に通じる開口部の断面
積を大きくするものであってもよい。ニューマロの形状
は、第１図の実施例のようにコンベアバンド５，５′側
へ徐々に拡幅した形状としても、あるいは走行繊維束に
対して平行形状であってもよい。また、ニューマロのコ
ンベアバンド５，５側の入口は開放状態にし、反対の空
気仮撚ノズル７側の出口は糸条が通過する程度に出来る
だけ絞った状態にしておくのがよい。
生装置の能力を高めて吸引力を大とするものでも、ある
いはニューマロから負圧発生装置に通じる開口部の断面
積を大きくするものであってもよい。ニューマロの形状
は、第１図の実施例のようにコンベアバンド５，５′側
へ徐々に拡幅した形状としても、あるいは走行繊維束に
対して平行形状であってもよい。また、ニューマロのコ
ンベアバンド５，５側の入口は開放状態にし、反対の空
気仮撚ノズル７側の出口は糸条が通過する程度に出来る
だけ絞った状態にしておくのがよい。
上述したように、本発明の結束紡績糸の製造装置は、ス
テーブル繊維束をドラフトするドラフト部、ドラフトさ
れた繊維束を移送するコンベアバンド部、該コンベアバ
ンド部に続いて繊維束を吸引移送するニューマ部、繊維
束に加熱および解撚を施こす空気仮撚ノズル、および形
成後の結束紡績糸を引取る引取部から構成され、前記ニ
ューマ部の空気吸引量Ｎ （Ｎ／／ｍｉｘ ）と前記コ
ンベアバンド部のコンベアーバンド１１Ｗ（１１１１）
とを６Ｗ＋５０≧Ｎ≧２Ｗの関係に設定したことにより
、強力床が小さく、シかも高強力を有する結束紡績糸が
安定して得ることができるようになる。
テーブル繊維束をドラフトするドラフト部、ドラフトさ
れた繊維束を移送するコンベアバンド部、該コンベアバ
ンド部に続いて繊維束を吸引移送するニューマ部、繊維
束に加熱および解撚を施こす空気仮撚ノズル、および形
成後の結束紡績糸を引取る引取部から構成され、前記ニ
ューマ部の空気吸引量Ｎ （Ｎ／／ｍｉｘ ）と前記コ
ンベアバンド部のコンベアーバンド１１Ｗ（１１１１）
とを６Ｗ＋５０≧Ｎ≧２Ｗの関係に設定したことにより
、強力床が小さく、シかも高強力を有する結束紡績糸が
安定して得ることができるようになる。
実施例 １
単糸デニール３ｄのポリエステルスライバを第１図の装
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ１２０ｍ＋１１１でニ
ューマ吸引量Ｎを変えて’Ａ Ｎｍの結束紡績糸を紡出
した。
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ１２０ｍ＋１１１でニ
ューマ吸引量Ｎを変えて’Ａ Ｎｍの結束紡績糸を紡出
した。
く紡出条件〉
ド ラ フ ト ＝ ４５
倍フロントローラ速度（ＶＦ ） ＝ １２６ ｍ／ｍ
ｉ、ｎデリベリローラ速度（ｖｎ ） ” １２０
ｐオーふフィード率（Ｎに伝２デＸ１００）＝５
％圧 空 圧 ＝ ２．５）９／ｃＩｆ
紡出した結束紡績糸の強力を測定した結果、第３図のよ
うな結果を得１．ニューマ吸引量Ｎが増すほど強力は大
きく、強力床は小さくなっているが、５００ ＮｌｌＮ
１１ｌ付近を過ぎると徐々に悪くなる傾向を示している
ことがわかる。
倍フロントローラ速度（ＶＦ ） ＝ １２６ ｍ／ｍ
ｉ、ｎデリベリローラ速度（ｖｎ ） ” １２０
ｐオーふフィード率（Ｎに伝２デＸ１００）＝５
％圧 空 圧 ＝ ２．５）９／ｃＩｆ
紡出した結束紡績糸の強力を測定した結果、第３図のよ
うな結果を得１．ニューマ吸引量Ｎが増すほど強力は大
きく、強力床は小さくなっているが、５００ ＮｌｌＮ
１１ｌ付近を過ぎると徐々に悪くなる傾向を示している
ことがわかる。
実施例 ２
単糸デニール３ｄのポリエステルスライバを第１図の装
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ７ｅ■テ、ニューマ吸
引量Ｎを変えて’／１．□Ｎｍ ノ結束紡績糸を紡出し
た。
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ７ｅ■テ、ニューマ吸
引量Ｎを変えて’／１．□Ｎｍ ノ結束紡績糸を紡出し
た。
く紡出条件〉
ド ラ フ ト ＝ ９０ 倍フロ
ントローラ速度 −１２６ｍ／ｍ１ｎデリベリロ一ラ速
度 ＝ １２０ １／オーバーフイード率 ＝ ５
％ −圧 空 圧＝ ２．５ｋｇ／ｃｒＩＦ−紡出した結束
紡績糸の強力を測定した結果、第４１図のような結果を
得た。ニューマ吸引量Ｎが増すと強力・強力床ともに良
くなるが、３０ＯＮｌ／ｍｉｎ付近をピークに徐々に悪
くなる傾向がみられることがわかる。
ントローラ速度 −１２６ｍ／ｍ１ｎデリベリロ一ラ速
度 ＝ １２０ １／オーバーフイード率 ＝ ５
％ −圧 空 圧＝ ２．５ｋｇ／ｃｒＩＦ−紡出した結束
紡績糸の強力を測定した結果、第４１図のような結果を
得た。ニューマ吸引量Ｎが増すと強力・強力床ともに良
くなるが、３０ＯＮｌ／ｍｉｎ付近をピークに徐々に悪
くなる傾向がみられることがわかる。
実施例 ３
単糸デニール２ｄのポリエステルスライバを第１図の装
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ４８■で、ニューマ吸
引量Ｎを変えて１／４ｏ Ｎｍの結束紡績糸を紡出した
。
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ４８■で、ニューマ吸
引量Ｎを変えて１／４ｏ Ｎｍの結束紡績糸を紡出した
。
く紡出条件〉
ド ラ フ ト ＝ ＳＯ倍フロン
トローラ速度 ＝＝ ８７．２ ｒＱ／ｍｉｎデリベ
リローラ速度 ＝ ８０ 〃オーバーフィード率
＝ ９％ 圧 空 圧 ＝＝ ３６２ ｋｇ／ｃＩＩＬ
２紡出した結束紡績糸の強力を測定した結果、第５図の
ような結果を得た。ニューマ吸引量Ｎを増すと、強力・
強力斑ともに良好となるが１２０ ＯＮＡ／ｍｉｎ付近
を過ぎると徐々に悪くなる傾向であることがわかる。
トローラ速度 ＝＝ ８７．２ ｒＱ／ｍｉｎデリベ
リローラ速度 ＝ ８０ 〃オーバーフィード率
＝ ９％ 圧 空 圧 ＝＝ ３６２ ｋｇ／ｃＩＩＬ
２紡出した結束紡績糸の強力を測定した結果、第５図の
ような結果を得た。ニューマ吸引量Ｎを増すと、強力・
強力斑ともに良好となるが１２０ ＯＮＡ／ｍｉｎ付近
を過ぎると徐々に悪くなる傾向であることがわかる。
実施例 ４
単糸デニール２ｄのポリエステルスライバな第１図の装
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ３２１０１で、ニュー
マ吸引量Ｎを変えて／８４ Ｎｕｌｌの結束紡績糸を紡
出した。
置に供給し、コンベアバンド幅Ｗ３２１０１で、ニュー
マ吸引量Ｎを変えて／８４ Ｎｕｌｌの結束紡績糸を紡
出した。
く紡出条件〉
ド ラ ７）＝８０ 倍
７０ントローラ速度： ８７，２ ｍ／ｍｉｎデリベ
リローラ速度 ＝ ８０ 〃オーバーフィード率＝
９ ％ 圧空圧＝ ３．２１ｒ、、ｚ 紡出した結束紡績糸の強力を測定した結果、第６図のよ
うな結果を得た。ニューマ吸引量１５ＯＮｉｌｌｒｎｉ
ｎ付近で強力は最大となるが、強力斑は１００Ｎνｉを
過ぎると徐々に大きくなっていることがわかる。
リローラ速度 ＝ ８０ 〃オーバーフィード率＝
９ ％ 圧空圧＝ ３．２１ｒ、、ｚ 紡出した結束紡績糸の強力を測定した結果、第６図のよ
うな結果を得た。ニューマ吸引量１５ＯＮｉｌｌｒｎｉ
ｎ付近で強力は最大となるが、強力斑は１００Ｎνｉを
過ぎると徐々に大きくなっていることがわかる。
第１図は本発明の実施例からなる結束紡績糸製造装置の
概略図、第２図は同装置におけるニューマ吸引量とコン
ベアバンド幅との関係図、第３図〜第６図はそれぞれ異
なるコンベアバンド幅におけるニューマ吸引量に対する
結束紡績糸の強力および強力ＣＶとの関係図である。 １・・・ステープル［Ｉ束、５．５’・・・コンベアバ
ンド、６・・・ニューマ、７・・・空気仮ｆｆｉノズル
、９・・・パッケージ、５０・・・ドラフト部。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦
概略図、第２図は同装置におけるニューマ吸引量とコン
ベアバンド幅との関係図、第３図〜第６図はそれぞれ異
なるコンベアバンド幅におけるニューマ吸引量に対する
結束紡績糸の強力および強力ＣＶとの関係図である。 １・・・ステープル［Ｉ束、５．５’・・・コンベアバ
ンド、６・・・ニューマ、７・・・空気仮ｆｆｉノズル
、９・・・パッケージ、５０・・・ドラフト部。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ステープル繊維束をドラフトするドラフト部、ドラフト
された繊維束な移送するコンベアバンド部、該コンベア
バンド部に続いて繊維束を吸引移送するニューマ部、繊
維束に加熱を施こす空気仮撚ノズル、および形成後の結
束紡績系を引取る引取部から構成され、前記ニューマ部
の空気吸引量Ｎ （Ｎｌ／ｍ１ｘｓ ）と前記コンベア
バンド部のコンベアバンド幅Ｗ （ｗａ ）とを次の関
係に設定したことを特徴とする結束紡績糸の製造装置。 ６ Ｗ＋ ５０≧Ｎ≧２Ｗ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10341681A JPS588131A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 結束紡績糸の製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10341681A JPS588131A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 結束紡績糸の製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS588131A true JPS588131A (ja) | 1983-01-18 |
Family
ID=14353436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10341681A Pending JPS588131A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 結束紡績糸の製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS588131A (ja) |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10341681A patent/JPS588131A/ja active Pending
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