JPS5896841A - チタン多元系水素吸蔵用合金 - Google Patents
チタン多元系水素吸蔵用合金Info
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- JPS5896841A JPS5896841A JP56196008A JP19600881A JPS5896841A JP S5896841 A JPS5896841 A JP S5896841A JP 56196008 A JP56196008 A JP 56196008A JP 19600881 A JP19600881 A JP 19600881A JP S5896841 A JPS5896841 A JP S5896841A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/32—Hydrogen storage
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はチタン多元系の水素吸蔵用合金に関し、詳１１
には水素による活性化が極めて容重で水素化物の形態で
多量の水素を＠ｍｌでき、しかも水素の吸蔵圧と放出圧
の差即ち把ステリＶスが極めて小さく、わずかの加熱で
審晶且つすみやかに水素を放出するチタン多元系水素吸
蔵用合金に関するものである。
には水素による活性化が極めて容重で水素化物の形態で
多量の水素を＠ｍｌでき、しかも水素の吸蔵圧と放出圧
の差即ち把ステリＶスが極めて小さく、わずかの加熱で
審晶且つすみやかに水素を放出するチタン多元系水素吸
蔵用合金に関するものである。
水素は資源的な制限がなくクリーンであること、輸送及
び貯蔵が春品であゐこと等の環内から、化石燃料に代る
新しい工率ルギー源として注１４１れている。
び貯蔵が春品であゐこと等の環内から、化石燃料に代る
新しい工率ルギー源として注１４１れている。
しかし水素は常温で気体であシ、シかも液化温度が檀め
て低いから、その貯蔵技術の開発が重要となぁ、この貯
蔵法としては、水素を金属に吸蔵させ金属水素化物とし
て貯蔵する方法が最近注目を集めている。また金属によ
る水素の吸蔵・放出反応は可逆的であり、反応に伴って
相当量の反応熱が発生し或いは吸収されること、及び水
素の吸蔵・放出圧力が温度に依存すること、を利用して
、冷暖戻装置中熱工車ルイーー圧力（機械）エネルギー
変換装置等への応用研究も進められている。
て低いから、その貯蔵技術の開発が重要となぁ、この貯
蔵法としては、水素を金属に吸蔵させ金属水素化物とし
て貯蔵する方法が最近注目を集めている。また金属によ
る水素の吸蔵・放出反応は可逆的であり、反応に伴って
相当量の反応熱が発生し或いは吸収されること、及び水
素の吸蔵・放出圧力が温度に依存すること、を利用して
、冷暖戻装置中熱工車ルイーー圧力（機械）エネルギー
変換装置等への応用研究も進められている。
この様な水素吸蔵材料に要求される性質としては、■安
価で資源的に豊富であること、■活性化が容品で水素吸
蔵量が大きいこと、■室温付近でｊ＠な水素吸蔵・放出
平衡圧を有し、＠蔵・放出のヒステリレスが小さいこと
、■水素吸蔵・放出反応が可逆的であシその速度が大龜
いこと、等が挙げられる。
価で資源的に豊富であること、■活性化が容品で水素吸
蔵量が大きいこと、■室温付近でｊ＠な水素吸蔵・放出
平衡圧を有し、＠蔵・放出のヒステリレスが小さいこと
、■水素吸蔵・放出反応が可逆的であシその速度が大龜
いこと、等が挙げられる。
とζろでこの種の水素吸蔵材料としては例えばＬ鳳Ｎｌ
、十Ｆ＠Ｔｉ等が知られており、これらの合金は水素の
吸蔵・放出反応が可逆的であシ水嵩Ｉ！１１ｉＩＩｋも
大きいが、水素＠蔵・放出反応の適度が遁〈且つ活性化
が容品とは言えず、しかもヒステ９８／スが大きい等の
欠点が６９、実用上の大きな問題とされてい友。
、十Ｆ＠Ｔｉ等が知られており、これらの合金は水素の
吸蔵・放出反応が可逆的であシ水嵩Ｉ！１１ｉＩＩｋも
大きいが、水素＠蔵・放出反応の適度が遁〈且つ活性化
が容品とは言えず、しかもヒステ９８／スが大きい等の
欠点が６９、実用上の大きな問題とされてい友。
本発明看等は上記の様な事情に着目し、従来の水素吸蔵
用合金の有する特長を保留しつつ前述の様な欠点を解消
すべく研究を進めてきた。その結果、ＴＩ 、ＩＦ−及
びＮｌをベース合金組成としこれに特定の金属元素を適
量配合すれば、上記の目的にかなう優れた水素吸蔵特性
の合金が得られることを知シ、蝕に本発明を完成した。
用合金の有する特長を保留しつつ前述の様な欠点を解消
すべく研究を進めてきた。その結果、ＴＩ 、ＩＦ−及
びＮｌをベース合金組成としこれに特定の金属元素を適
量配合すれば、上記の目的にかなう優れた水素吸蔵特性
の合金が得られることを知シ、蝕に本発明を完成した。
即ち本発明は、一般式がＴ Ｉ Ｆ ＠ １− ｘ Ｎ
’ ｙＡｚＢａで示されるチタン多元系水素吸蔵用合
金に関するもので、式中ＡはＮｂ、Ｖ及びｚｒから元素
を示し、ｘｔｘｏ、０１ＮＯ，８＊ ｙｍｏ、０１ 〜
０．８１ ｇｅｅｏ、０１〜０．１！ ｌ ｌ≦０．２
（但し０は除く）で且つ１．０≦ｔ−ｘ＋ｙ十露＋１≦
１．！であや、しかもＡとＢとは常に異なる元素である
ことを満足する様に調整したところに要旨が存在する。
’ ｙＡｚＢａで示されるチタン多元系水素吸蔵用合
金に関するもので、式中ＡはＮｂ、Ｖ及びｚｒから元素
を示し、ｘｔｘｏ、０１ＮＯ，８＊ ｙｍｏ、０１ 〜
０．８１ ｇｅｅｏ、０１〜０．１！ ｌ ｌ≦０．２
（但し０は除く）で且つ１．０≦ｔ−ｘ＋ｙ十露＋１≦
１．！であや、しかもＡとＢとは常に異なる元素である
ことを満足する様に調整したところに要旨が存在する。
一般１（ＴｉＦｌＦ−又はＮ量とＣ，Ｃ４型の立方晶を
形成してＴ（Ｆ＠ 、ＴｌＮ１或いはＴｊＦ・トｄＮｉ
ｄ等の金属間化合物となり、水素吸蔵材料を脅揮するこ
とが確ｇされている。しかしながらこれらの合金は、何
れも活性化の為Ｋ１１ｍ、高圧を要すると共に水素純度
の影響を受は易く、しかも水素吸蔵圧と水ｍ＊出圧の差
即ちヒステリレスが大きい１例えばＴ ＩＦ ＠ ｏ、
ｓ Ｎ ｌ ｏ、 ＄！の合金では、水素吸蔵圧が１
６０℃で約８０気圧であるのに対し水素放出圧は約４気
圧であり、ヒステリレスは約２６気圧もある。その為水
素の吸蔵・放出を行なうに当っては、水素吸蔵用合金又
はその金属水素化物を大きな温度差で加熱又は冷却する
か、或いは大きな圧力差で水素加圧又は減圧を行なわな
ければならず、せっかくの水素貯蔵能力や水素化反応熱
も有効に活用することができない。
形成してＴ（Ｆ＠ 、ＴｌＮ１或いはＴｊＦ・トｄＮｉ
ｄ等の金属間化合物となり、水素吸蔵材料を脅揮するこ
とが確ｇされている。しかしながらこれらの合金は、何
れも活性化の為Ｋ１１ｍ、高圧を要すると共に水素純度
の影響を受は易く、しかも水素吸蔵圧と水ｍ＊出圧の差
即ちヒステリレスが大きい１例えばＴ ＩＦ ＠ ｏ、
ｓ Ｎ ｌ ｏ、 ＄！の合金では、水素吸蔵圧が１
６０℃で約８０気圧であるのに対し水素放出圧は約４気
圧であり、ヒステリレスは約２６気圧もある。その為水
素の吸蔵・放出を行なうに当っては、水素吸蔵用合金又
はその金属水素化物を大きな温度差で加熱又は冷却する
か、或いは大きな圧力差で水素加圧又は減圧を行なわな
ければならず、せっかくの水素貯蔵能力や水素化反応熱
も有効に活用することができない。
ところが上記Ｔ ｉ Ｆ ＠ １ ＋＋ ａ Ｎｔ ｄ
の一部を前記金属Ａ及びＢで置換したり或いはＡ及びＢ
を追加すると、水素による活性化が極めて容易となり、
しかもヒステリＶＸｔ−大幅に減少させることが分かつ
九、即ち本発明の水素吸蔵用合金は、ＴＩ。
の一部を前記金属Ａ及びＢで置換したり或いはＡ及びＢ
を追加すると、水素による活性化が極めて容易となり、
しかもヒステリＶＸｔ−大幅に減少させることが分かつ
九、即ち本発明の水素吸蔵用合金は、ＴＩ。
１・及びＭｌよ抄なる三元系合金′に前記金１１Ａ及び
Ｂを置換的若しくは追加的に配合したもので、ＴｉＦ・
１−ｘＮｌ、Ａ、Ｂ、の一般式で表わすことができる。
Ｂを置換的若しくは追加的に配合したもので、ＴｉＦ・
１−ｘＮｌ、Ａ、Ｂ、の一般式で表わすことができる。
但し式中！は０．０１〜０．８、ｙは０．０１〜０．８
．１冨０゜０１〜０．２、ａ≦０．２ＣＯを除く）であ
り、これらは１．０≦（１−ｘ＋Ｙ＋ｓ＋ａ ）≦１
．２の関係を満足するものとする。ζこで！又はｙが０
．８を越えると吸蔵水素の放出が困難になシ、高温加熱
或いは真空加熱（又は若干の減圧加熱）の条件下でなけ
ればスムーズな放出が行なわれなくなる。ｉ九２もしく
は楓が０．１を越えると合金の水素吸蔵量が減少し九如
水素吸蔵・放出圧曲線のプツト−域が２段状になる傾向
が現われる。ｉ九冨もしくは烏はｙより％小さいことが
好ましく、Ｘコ１であるときの舅もしくはａの好ましい
範囲はＯＪ以下（但しＯは除く）の範囲である。
．１冨０゜０１〜０．２、ａ≦０．２ＣＯを除く）であ
り、これらは１．０≦（１−ｘ＋Ｙ＋ｓ＋ａ ）≦１
．２の関係を満足するものとする。ζこで！又はｙが０
．８を越えると吸蔵水素の放出が困難になシ、高温加熱
或いは真空加熱（又は若干の減圧加熱）の条件下でなけ
ればスムーズな放出が行なわれなくなる。ｉ九２もしく
は楓が０．１を越えると合金の水素吸蔵量が減少し九如
水素吸蔵・放出圧曲線のプツト−域が２段状になる傾向
が現われる。ｉ九冨もしくは烏はｙより％小さいことが
好ましく、Ｘコ１であるときの舅もしくはａの好ましい
範囲はＯＪ以下（但しＯは除く）の範囲である。
上記” ＋ Ｆ ＊ ’ｌ ｔ ａの好適範囲から、Ｔ
ＩＦ＠１−４Ｎ這４合金の一部を金属ム及びＢで置換す
る場合ａＴＩＦ＊１−ｘＮｌ、Ａ、Ｂ、において！ｆｆ
（Ｆ十冨十暑）、ｙ≧冨十ａの関係が成立し、（１−菫
＋ｙ＋ｌ＋Ｉ ）ｇ＋１となる。ま九Ｔ ｊ Ｆ ＠
ｔ −４Ｎ Ｓ ａ合金に金属人及びＢ￥を添加する場
合は、ＴＩＦ・１−８Ｎｌ 、Ａ、Ｂ、においてＸ冨Ｙ
ｅ Ｆ≧冨＋麿の関係が成立し、冨＋易≦０．２（但
しＯは除く）であり、を九Ｘ工ｙ−４−ｇ 、 ｘ≧１
の関係も成立し、畠≦０．２（但しＯは除く）であるか
ら、これらの関係は１．０＜（１−ｘ＋ｙ＋富＋ｍ）≦
１．！となる。
ＩＦ＠１−４Ｎ這４合金の一部を金属ム及びＢで置換す
る場合ａＴＩＦ＊１−ｘＮｌ、Ａ、Ｂ、において！ｆｆ
（Ｆ十冨十暑）、ｙ≧冨十ａの関係が成立し、（１−菫
＋ｙ＋ｌ＋Ｉ ）ｇ＋１となる。ま九Ｔ ｊ Ｆ ＠
ｔ −４Ｎ Ｓ ａ合金に金属人及びＢ￥を添加する場
合は、ＴＩＦ・１−８Ｎｌ 、Ａ、Ｂ、においてＸ冨Ｙ
ｅ Ｆ≧冨＋麿の関係が成立し、冨＋易≦０．２（但
しＯは除く）であり、を九Ｘ工ｙ−４−ｇ 、 ｘ≧１
の関係も成立し、畠≦０．２（但しＯは除く）であるか
ら、これらの関係は１．０＜（１−ｘ＋ｙ＋富＋ｍ）≦
１．！となる。
尚上記では全属人を置換的に加える場合と追加的に加え
る場合の典型的な例を示したが、これらの両者にまたが
る範囲で全属人を加えることも勿論可能である。
る場合の典型的な例を示したが、これらの両者にまたが
る範囲で全属人を加えることも勿論可能である。
このようにＴ Ｉ Ｆ ＠ １ ＋ ｄ ” ｄ合金に
適量の金属Ａ及びＢを加えることによって合金の活性化
が極めて容易となる０例えば’ｒ１ｙ＠、８Ｎｉ。、２
合金は水素圧２０ Ｋｖ’ａｍ 、 ２８℃での水素
化反応時間がｔｏｏｏ分であるものが、ＴｉＦ・０．１
１”０．１！ｉｖＯ，０５ＮｂＯ，０８８合金は８０分
となシ、水素化反応時間はペース合金の約〜。以下に短
縮され、活性化が極めて容易となる。しかも、ｒ１ｉｒ
＠ｏ、ｇＮｊｏ、ｇ合金では、水素吸蔵圧が１５０気圧
で約８０気圧であるのに対し水素放出圧は約４気圧であ
シ、ヒステリシスは約２６気圧もある。その為水素の吸
蔵、放出を行うに肖っては、水素吸蔵用合金又はその金
属水素化物を大きな温度差で加熱又は冷却するか、或い
は大きな圧力差で水素加圧又は減圧を行なわなければな
らず、せっかくの水素貯蔵能力中水素化反応熱も有効に
活用することができない、しかし、””０．８”０．１
６ＶＯ，０５Ｎｂ０．０６６合金はヒステリシスが約１
０気圧とな９、ヒステリＶスはベース合金の４以下に低
減する。
適量の金属Ａ及びＢを加えることによって合金の活性化
が極めて容易となる０例えば’ｒ１ｙ＠、８Ｎｉ。、２
合金は水素圧２０ Ｋｖ’ａｍ 、 ２８℃での水素
化反応時間がｔｏｏｏ分であるものが、ＴｉＦ・０．１
１”０．１！ｉｖＯ，０５ＮｂＯ，０８８合金は８０分
となシ、水素化反応時間はペース合金の約〜。以下に短
縮され、活性化が極めて容易となる。しかも、ｒ１ｉｒ
＠ｏ、ｇＮｊｏ、ｇ合金では、水素吸蔵圧が１５０気圧
で約８０気圧であるのに対し水素放出圧は約４気圧であ
シ、ヒステリシスは約２６気圧もある。その為水素の吸
蔵、放出を行うに肖っては、水素吸蔵用合金又はその金
属水素化物を大きな温度差で加熱又は冷却するか、或い
は大きな圧力差で水素加圧又は減圧を行なわなければな
らず、せっかくの水素貯蔵能力中水素化反応熱も有効に
活用することができない、しかし、””０．８”０．１
６ＶＯ，０５Ｎｂ０．０６６合金はヒステリシスが約１
０気圧とな９、ヒステリＶスはベース合金の４以下に低
減する。
本発明合金の製造法は何ら制限されず公知の方法をすべ
て適用できるが、最４好ましいのはアーク溶融法である
。即ちＴＩ、Ｆ＠、Ｎｌ、金属ム及びＢの各元素を秤取
して混合した後任意の形状にプレス成形し、次いでこれ
をアーク溶融炉に装入して不活性雰囲気で加熱溶融する
ことによシ春易に製造することができる。この様にして
得九チタン多元系水素吸蔵用合金は、表面積を拡大し水
素吸蔵能力を高める為に粉末状にして使用するのがよい
。
て適用できるが、最４好ましいのはアーク溶融法である
。即ちＴＩ、Ｆ＠、Ｎｌ、金属ム及びＢの各元素を秤取
して混合した後任意の形状にプレス成形し、次いでこれ
をアーク溶融炉に装入して不活性雰囲気で加熱溶融する
ことによシ春易に製造することができる。この様にして
得九チタン多元系水素吸蔵用合金は、表面積を拡大し水
素吸蔵能力を高める為に粉末状にして使用するのがよい
。
この様にして得九粉末状の水素吸蔵用合金は極めて＠Ｊ
ｂＦＣ活性化することができ、活性化後は大量の水素を
比較的低い温度及び圧力で急速に吸蔵し且つ放出する０
例えば上記合金粉末を適量な春ｔｌｌＫ充填し、減圧下
２００℃以下の温度で脱ガス処理して活性化を行なった
後、室温以上の温度で水素を対人し例えば８０Ｋｑ／ｃ
ｍ以下の水素圧を印加することにより、数分以内でほぼ
飽和状ｌＩまで水素を吸蔵させゐことができる。ｔたこ
の金属水素化物からの水素の放出は、該水素化物を室温
以上に加熱するかわずかに減圧し或いは双方を組み合わ
せて実施することにより、短時間で効率良く行なうこと
ができる。
ｂＦＣ活性化することができ、活性化後は大量の水素を
比較的低い温度及び圧力で急速に吸蔵し且つ放出する０
例えば上記合金粉末を適量な春ｔｌｌＫ充填し、減圧下
２００℃以下の温度で脱ガス処理して活性化を行なった
後、室温以上の温度で水素を対人し例えば８０Ｋｑ／ｃ
ｍ以下の水素圧を印加することにより、数分以内でほぼ
飽和状ｌＩまで水素を吸蔵させゐことができる。ｔたこ
の金属水素化物からの水素の放出は、該水素化物を室温
以上に加熱するかわずかに減圧し或いは双方を組み合わ
せて実施することにより、短時間で効率良く行なうこと
ができる。
本発明のチタン多元系水素吸蔵用合金は概略以上の様に
構成されてお夛、後述する実施例でも明らかにする如く
水素吸蔵材料として要求される諸性能を全て具備するも
のであや、特に合金の活性化が極めてＷＪ＋であシ、水
素吸蔵・放出圧のヒステリシスは従来の水素吸蔵用合金
に比べて大幅に改螢されている。しかもこの合金は大量
の水素を密度高く吸蔵し得ると共に水素の吸蔵・放出反
応が完全に可逆的に行なわれ、吸蔵と放出を何回線り返
しても合金自体の劣化は東質的に認められず、艶には酸
素、ｉＩ素、アルゴン、脚酸ガスの様な不純ガスによる
影響が殆んどない等の諸特注を有しておシ、理想的な水
素吸蔵用材料と言うことができる。従って本来の水素貯
蔵材料としての用途はもとより、水素吸蔵・放出反応に
伴う反応熱を利用する他の用途に対しても卓越した効果
を発揮する。
構成されてお夛、後述する実施例でも明らかにする如く
水素吸蔵材料として要求される諸性能を全て具備するも
のであや、特に合金の活性化が極めてＷＪ＋であシ、水
素吸蔵・放出圧のヒステリシスは従来の水素吸蔵用合金
に比べて大幅に改螢されている。しかもこの合金は大量
の水素を密度高く吸蔵し得ると共に水素の吸蔵・放出反
応が完全に可逆的に行なわれ、吸蔵と放出を何回線り返
しても合金自体の劣化は東質的に認められず、艶には酸
素、ｉＩ素、アルゴン、脚酸ガスの様な不純ガスによる
影響が殆んどない等の諸特注を有しておシ、理想的な水
素吸蔵用材料と言うことができる。従って本来の水素貯
蔵材料としての用途はもとより、水素吸蔵・放出反応に
伴う反応熱を利用する他の用途に対しても卓越した効果
を発揮する。
次に本発明の実施例を示す。
実施例１
市販の’ｌ”ｉ 、ｐ＠ 、Ｎｌ及び金属Ａ成分及びＢ
成分を原子数比でＴＩＦ＠：Ｎｉ：Ａ：Ｂ＝１：０．８
：０．１５：０．０！！５：０．０２５となる様に分取
し、これを高真空アーク溶融炉の銅製るつぼ内に装入し
、炉内を高純度Ａｒ雰囲気とした後、約ｇｏｏｏ℃で加
熱溶解し放冷してＴＩＦ・０．８”０．１６゜、。２．
。、。２６よシなる組成の合金を製造した。
成分を原子数比でＴＩＦ＠：Ｎｉ：Ａ：Ｂ＝１：０．８
：０．１５：０．０！！５：０．０２５となる様に分取
し、これを高真空アーク溶融炉の銅製るつぼ内に装入し
、炉内を高純度Ａｒ雰囲気とした後、約ｇｏｏｏ℃で加
熱溶解し放冷してＴＩＦ・０．８”０．１６゜、。２．
。、。２６よシなる組成の合金を製造した。
Ｂ
尚Ｍｍとは希土類元素混合物にＦ・＋Ｍｇ＋Ａ＃及び８
１等の不純物を少量含有する混合金属である。
１等の不純物を少量含有する混合金属である。
得られた各合金ｔ−１２０メツＶユ全通に粉砕し、その
６．（ｌをステンレス製水素吸蔵・放出反応器に採取し
、反応器を排気装置に接続して減圧下の寵温にて脱ガス
を噌デなつ九０次いで器内に純度９９．９９９％の水素
を導入し水素圧をｇ Ｑ Ｖ３”以下に保持し、室温で
直ちに水素の吸蔵が起こった。水素の吸蔵が完了し九後
再び排気して水素の放出を行ない、活性化処理を完了し
た。その？Ｉｋ該反応器に純度９９．９９９−の水素を
室温以上の温度、２０ Ｋ９／ａ１以下の圧力で導入し
、水素の吸蔵を行なった０次いで行なわれる水素の放出
は、反応器の加熱或いは減圧又はこれらを組み合わせる
ことによって行なう。
６．（ｌをステンレス製水素吸蔵・放出反応器に採取し
、反応器を排気装置に接続して減圧下の寵温にて脱ガス
を噌デなつ九０次いで器内に純度９９．９９９％の水素
を導入し水素圧をｇ Ｑ Ｖ３”以下に保持し、室温で
直ちに水素の吸蔵が起こった。水素の吸蔵が完了し九後
再び排気して水素の放出を行ない、活性化処理を完了し
た。その？Ｉｋ該反応器に純度９９．９９９−の水素を
室温以上の温度、２０ Ｋ９／ａ１以下の圧力で導入し
、水素の吸蔵を行なった０次いで行なわれる水素の放出
は、反応器の加熱或いは減圧又はこれらを組み合わせる
ことによって行なう。
上記の方法で夫々のチタン多元系水素吸蔵合金の水素化
反応時間と水素吸蔵濃度との関係を求め丸、その−例と
してＴ Ｉ Ｆ ＠ ｏｓ Ｎ Ｉ ｏ、ｌｓ Ｖ Ｏ
，０２６Ｎ ｂＯ，０２１５について活性化時の水素化
反応曲線を示したのが第１図であり、点線で示し九比較
例は、Ｔ Ｉ Ｆ ＠ ６． Ｂ Ｎｉ。、２の組成を
有する三元系水素吸蔵合金を用い九場合の活性化時の水
素化反応曲線である。
反応時間と水素吸蔵濃度との関係を求め丸、その−例と
してＴ Ｉ Ｆ ＠ ｏｓ Ｎ Ｉ ｏ、ｌｓ Ｖ Ｏ
，０２６Ｎ ｂＯ，０２１５について活性化時の水素化
反応曲線を示したのが第１図であり、点線で示し九比較
例は、Ｔ Ｉ Ｆ ＠ ６． Ｂ Ｎｉ。、２の組成を
有する三元系水素吸蔵合金を用い九場合の活性化時の水
素化反応曲線である。
第１図からも明らかな様に本発明の合金は、比較例に示
し九従来の水素吸蔵用合金に比べて活性化時の水素化反
応時間が大幅に短縮され、活性化が極めて容易となる。
し九従来の水素吸蔵用合金に比べて活性化時の水素化反
応時間が大幅に短縮され、活性化が極めて容易となる。
上記の方法で夫々のチタン多元系水素吸蔵合金の水素吸
蔵・放出に及ぼす圧力一温度の関係を求め九・その−例
として””０．８”０．１５ｖＯ，０２６Ｎ ｂ ｏ、
。２Ｂ−’について圧力の対数−絶対温度の逆数で表わ
し九のが第２図であシ、上の［！Ｉが水素吸蔵圧、下の
直線が水素放出圧である。また点線で示した比較例は、
Ｔ Ｉ Ｆ ｍ ｇ、 ｇ Ｎ Ｉ ｏ、 ２の組成を
有する三元系水素吸蔵合金を用いた場合の圧力一温度線
図である。
蔵・放出に及ぼす圧力一温度の関係を求め九・その−例
として””０．８”０．１５ｖＯ，０２６Ｎ ｂ ｏ、
。２Ｂ−’について圧力の対数−絶対温度の逆数で表わ
し九のが第２図であシ、上の［！Ｉが水素吸蔵圧、下の
直線が水素放出圧である。また点線で示した比較例は、
Ｔ Ｉ Ｆ ｍ ｇ、 ｇ Ｎ Ｉ ｏ、 ２の組成を
有する三元系水素吸蔵合金を用いた場合の圧力一温度線
図である。
第２図からも明らかな様に本発明の合金は、比較例に示
した従来の水素吸蔵用合金に比べてヒステリＶスが大幅
に教養されている。また本発明の合金と比較例の合金と
を比較すると水素放出圧は殆んど差がなく水素吸蔵圧の
みが低下しており、従来の合金の圧力特性から大きくず
れることがないから、金属水素化物反応装置の設計も殆
んど変更する必要がない。
した従来の水素吸蔵用合金に比べてヒステリＶスが大幅
に教養されている。また本発明の合金と比較例の合金と
を比較すると水素放出圧は殆んど差がなく水素吸蔵圧の
みが低下しており、従来の合金の圧力特性から大きくず
れることがないから、金属水素化物反応装置の設計も殆
んど変更する必要がない。
また第１表は上記で得た各合金の水素吸蔵量を示したも
ので、従来の合金（Ｔ ｉ Ｆ ＠ ｏ、 ８ Ｎ ｉ
ｏ、２：試料−２６）に比べて水素吸蔵量も多い。
ので、従来の合金（Ｔ ｉ Ｆ ＠ ｏ、 ８ Ｎ ｉ
ｏ、２：試料−２６）に比べて水素吸蔵量も多い。
実施例２
実施例１と同様の方法でＴＩＦ・。、８Ｎ１゜、１ Ｂ
Ａ（１０６”０．０６を製造して水素の吸蔵・放出実験
を行ない、各合金について水素化反応時間と水素吸蔵濃
度の関係を求め丸、その−例としてＴＩＦ・。、８ｒ１
◎、１！Ｓｖ０．０６ＮｂＯ，０６について活性化時の
水素化反応曲線を示し九のが第８図であシ、点線で示し
九比較例は、ＴＩＦ・０．８”０１１の組成を有する三
元系水素吸蔵合金を用いた場合の活性化時の水素化反応
曲線である。
Ａ（１０６”０．０６を製造して水素の吸蔵・放出実験
を行ない、各合金について水素化反応時間と水素吸蔵濃
度の関係を求め丸、その−例としてＴＩＦ・。、８ｒ１
◎、１！Ｓｖ０．０６ＮｂＯ，０６について活性化時の
水素化反応曲線を示し九のが第８図であシ、点線で示し
九比較例は、ＴＩＦ・０．８”０１１の組成を有する三
元系水素吸蔵合金を用いた場合の活性化時の水素化反応
曲線である。
第８図からも明らかな様に本発明の合金は、比較例の従
来の水素吸蔵用合金に比べて活性化時の水素化反応が大
幅に短縮され、活性化が極めて容易となる。
来の水素吸蔵用合金に比べて活性化時の水素化反応が大
幅に短縮され、活性化が極めて容易となる。
又、ＴＩ”０．８”Ｑ、１５ｖＯ，０５ＮｂＯ，０５”
−Ｈ系について圧力の対数−絶対温度の逆黴で表わした
のが第４図であシ、上の直線が水素吸蔵圧、下の直線が
水素放出圧である。１１九点線で示した比較例は、Ｔｉ
Ｆ・ｏ、ｓ”。、２の組成を有する三元系水素吸蔵合金
を用いた場合の圧力一温度線図である。
−Ｈ系について圧力の対数−絶対温度の逆黴で表わした
のが第４図であシ、上の直線が水素吸蔵圧、下の直線が
水素放出圧である。１１九点線で示した比較例は、Ｔｉ
Ｆ・ｏ、ｓ”。、２の組成を有する三元系水素吸蔵合金
を用いた場合の圧力一温度線図である。
第４図から４明らかな様に本発明の合金は、比較例の従
来合金に比べてヒステＵＦスが大幅に改譬されている。
来合金に比べてヒステＵＦスが大幅に改譬されている。
また実施例１と同様本発明の合金は従来合金に比べて水
素放出圧の変化が少なく、水素吸蔵圧のみが低下してい
るので金属水素化物反応装置の設計が容易である。
素放出圧の変化が少なく、水素吸蔵圧のみが低下してい
るので金属水素化物反応装置の設計が容易である。
また第［表は上記で得た各合金の水素吸蔵量を示したも
ので、従来の合金（’ｒｉｐ＠、、Ｎｉ。、２：試料Ｎ
ａ２６）に比べて水素吸蔵量も多い。
ので、従来の合金（’ｒｉｐ＠、、Ｎｉ。、２：試料Ｎ
ａ２６）に比べて水素吸蔵量も多い。
実施例８
実施例１と同様の方法で丁ＩＦ・０．８”０．１！ＡＯ
，０６”０．０５を製造して水素の吸蔵・放出実験を行
ない。
，０６”０．０５を製造して水素の吸蔵・放出実験を行
ない。
各合金について水素化反応時間と水素吸蔵濃度の関係を
求めた。その−例としてＴｉＦ・ｏ、 ｓ Ｎ ｔ。、
２Ｖ（ｔ。５ＮｂＯ，。６について活性化時の水素化反
応曲線を示したのが第６図であり、点線で示し九比較例
は、ＴｉＦ ＠ ｏ、 ８ Ｎ ｉ ｏ、 ２の組成を
有する三元系水素＠蔵合金を用いた場合の活性化時の水
素化反応曲線である。
求めた。その−例としてＴｉＦ・ｏ、 ｓ Ｎ ｔ。、
２Ｖ（ｔ。５ＮｂＯ，。６について活性化時の水素化反
応曲線を示したのが第６図であり、点線で示し九比較例
は、ＴｉＦ ＠ ｏ、 ８ Ｎ ｉ ｏ、 ２の組成を
有する三元系水素＠蔵合金を用いた場合の活性化時の水
素化反応曲線である。
第６図からも明らかな様に本発明の合金は、比較例の従
来の水素吸蔵用合金に比べて活性化時の水素化反応が大
幅に短縮され、活性化が極めて容易となる。
来の水素吸蔵用合金に比べて活性化時の水素化反応が大
幅に短縮され、活性化が極めて容易となる。
Ｔ Ｉ Ｆ ＠ ｏ、ｓ Ｎ Ｉ ｏ、ｇ Ｖ Ｏ，Ｏ
Ｆ、Ｎ ｂ ｏ、ｏ ｓ−Ｈ系について圧力の対数−絶
対温度の逆数の関係を表わし九のが第６図である。
Ｆ、Ｎ ｂ ｏ、ｏ ｓ−Ｈ系について圧力の対数−絶
対温度の逆数の関係を表わし九のが第６図である。
第６因からも明らかな様に本発明の合金は、比較例の従
来合金（ＴＩＦ＠ Ｈｉ ）に比べ０．８
０．２ てヒステリｙスが大幅に改曽されている。を九突施例１
及び２と同様本発明の合金は従来合金に比べて水素放出
庄の貧化が少なく、水嵩ｑ＆蔵圧のみが低下しているの
で、金属水素化物反応装置の設計が智易である。
来合金（ＴＩＦ＠ Ｈｉ ）に比べ０．８
０．２ てヒステリｙスが大幅に改曽されている。を九突施例１
及び２と同様本発明の合金は従来合金に比べて水素放出
庄の貧化が少なく、水嵩ｑ＆蔵圧のみが低下しているの
で、金属水素化物反応装置の設計が智易である。
崗これらの合金の水素吸蔵量は何れもり、Ｓ〜１．７饅
でｊｂ９、従来合金（１，４％）に比べて高いことが硼
鑓された。
でｊｂ９、従来合金（１，４％）に比べて高いことが硼
鑓された。
＠１，８．５図は本発明に係るチタン多ａｉｃ系水素吸
蔵用合金と従来合金の活性化時の水素化反応時間と水素
吸蔵濃度の関係を示すグラフである。 また第２．４．６図は本発明に係るチタン多元糸水素吸
蔵用合金と従来合金の水素吸蔵・放出に及ぼす圧力一温
度の関係を示すグラフである。 出願人 工業技術院長 同 東洋紡績株式会社
蔵用合金と従来合金の活性化時の水素化反応時間と水素
吸蔵濃度の関係を示すグラフである。 また第２．４．６図は本発明に係るチタン多元糸水素吸
蔵用合金と従来合金の水素吸蔵・放出に及ぼす圧力一温
度の関係を示すグラフである。 出願人 工業技術院長 同 東洋紡績株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （υ一般式がＴ量ν・、、ＮＩ、Ａ、ｍｌ、で示される
ことを特徴とするチタン多元系水素＊＊用合金〔但シ１
式中ムはニオブ、バナＶン及びｖ、４／コニウムからな
１瀞かも選ばれた元素、ｌはアＡ／ｌニウム。 ニオブ、り四ム、：！バルト、マンガン、峨すプデン、
パナＶン、Ｉｗコーウム及び希土類元素からｔｋｈＩｌ
ｌＩから選ばれ九元素を示し、冨寓０．（１１〜ＯＳ。 ｙｍ（ＬＯ１〜Ｑ、８ ｔ ｍｍ０．０１〜Ｇ、！ ｅ
ａ≦Ｏ９！（但しＯは除く）で且つ１．０≦（１−冨
＋７＋Ｍ十１）≦１．１！であり、Ａと３と拡常に異な
る元素である）。 （至）特許請求の範■第１項において、ｘｍｙ４−ｇ＋
―のと自はｙ≧１＋１であるチタン多元系水素吸蔵用合
金。 （８）特許請求のｓｉｎ第１ＸＪ［において、冨−ｙの
ときは冨＋龜≦Ｏ６！（但しＯは除く）であるチタン多
兄系水ＩＩＩ啜蔵用合金。 （４）特許請求ｏｓｉｓｇｔ項において、Ｘ Ｗ ｊ
十１のと自は冨≧１で且つａ≦（Ｌ！（但しＯは論〈）
であるチタン多元系水素吸蔵用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56196008A JPS597772B2 (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | チタン多元系水素吸蔵用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56196008A JPS597772B2 (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | チタン多元系水素吸蔵用合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896841A true JPS5896841A (ja) | 1983-06-09 |
| JPS597772B2 JPS597772B2 (ja) | 1984-02-21 |
Family
ID=16350688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56196008A Expired JPS597772B2 (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | チタン多元系水素吸蔵用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597772B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6317962A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-01-25 | Asahi Glass Co Ltd | 半導体用樹脂組成物 |
| CN107523735A (zh) * | 2017-07-07 | 2017-12-29 | 上海大学 | 添加Co和Y的TiFe储氢合金及其制备方法 |
| CN115896581A (zh) * | 2022-11-07 | 2023-04-04 | 中国科学院金属研究所 | 兼具高强度高弹性的定向凝固TiNiFeCoNb轻质高熵合金及其制备 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MY191311A (en) | 2018-07-10 | 2022-06-15 | Global Mobility Service Inc | Vehicle remote control system, communication module, vehicle, server, vehicle remote control method, vehicle remote control program, and storage medium |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5569240A (en) * | 1978-11-14 | 1980-05-24 | Battelle Memorial Institute | Hydrogen storing composition and method |
| JPS56116848A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Alloy for storing hydrogen |
-
1981
- 1981-12-04 JP JP56196008A patent/JPS597772B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5569240A (en) * | 1978-11-14 | 1980-05-24 | Battelle Memorial Institute | Hydrogen storing composition and method |
| JPS56116848A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Alloy for storing hydrogen |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6317962A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-01-25 | Asahi Glass Co Ltd | 半導体用樹脂組成物 |
| CN107523735A (zh) * | 2017-07-07 | 2017-12-29 | 上海大学 | 添加Co和Y的TiFe储氢合金及其制备方法 |
| CN107523735B (zh) * | 2017-07-07 | 2020-06-26 | 上海大学 | 添加Co和Y的TiFe储氢合金及其制备方法 |
| CN115896581A (zh) * | 2022-11-07 | 2023-04-04 | 中国科学院金属研究所 | 兼具高强度高弹性的定向凝固TiNiFeCoNb轻质高熵合金及其制备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS597772B2 (ja) | 1984-02-21 |
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