JPS59193231A - 銅合金の製造方法 - Google Patents
銅合金の製造方法Info
- Publication number
- JPS59193231A JPS59193231A JP6526783A JP6526783A JPS59193231A JP S59193231 A JPS59193231 A JP S59193231A JP 6526783 A JP6526783 A JP 6526783A JP 6526783 A JP6526783 A JP 6526783A JP S59193231 A JPS59193231 A JP S59193231A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- copper alloy
- copper
- carbon
- alloy
- oxygen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は銅合金の製造方法に関する。
従来、銅合金、特に低酸素銅合金の製造法として真空溶
解法が知られている。しかし真空溶解は特殊な装置を必
要とし、さらに作業上複雑で長時間を要するという欠点
があつた。そこで本発明者等は先にカーボンるつぼを用
いて大気溶解を行い、真空溶解と同等のものを得る製造
方法（特公昭５４−９９８８４）を提案した。しかしな
がらこの方法でもカーボンるつぼは損耗を生じ、数１０
回の使用で交換しなければならないという問題点があつ
た。さらにカーボンるつぼを用いる場合、脱酸力を上げ
る為には高純度カーボンるつぼを用いる事が好しいが、
反面損耗を生じ易くなるという性質を有していた。また
アルミナ等を多量に含むカーボンるつぼを用いた場合、
耐摩性は改善されるが、脱酸が不充分になり易いという
問題点があつた。
解法が知られている。しかし真空溶解は特殊な装置を必
要とし、さらに作業上複雑で長時間を要するという欠点
があつた。そこで本発明者等は先にカーボンるつぼを用
いて大気溶解を行い、真空溶解と同等のものを得る製造
方法（特公昭５４−９９８８４）を提案した。しかしな
がらこの方法でもカーボンるつぼは損耗を生じ、数１０
回の使用で交換しなければならないという問題点があつ
た。さらにカーボンるつぼを用いる場合、脱酸力を上げ
る為には高純度カーボンるつぼを用いる事が好しいが、
反面損耗を生じ易くなるという性質を有していた。また
アルミナ等を多量に含むカーボンるつぼを用いた場合、
耐摩性は改善されるが、脱酸が不充分になり易いという
問題点があつた。
本発明は上記の点に鑑み、銅合金中に偏析物等を含みふ
くれ等の欠陥を生じる事なく容易かつ低価に優れた特性
の銅合金を得る事ができる製造方法を提供するものであ
る。
くれ等の欠陥を生じる事なく容易かつ低価に優れた特性
の銅合金を得る事ができる製造方法を提供するものであ
る。
本発明は、銅又は銅合金と、カーボンと、酸化物の標準
生成自由エネルギーが、１１００℃以上、１４００℃以
下で、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２以下の元素とを大気溶
解により溶製する銅合金の製造方法である。
生成自由エネルギーが、１１００℃以上、１４００℃以
下で、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２以下の元素とを大気溶
解により溶製する銅合金の製造方法である。
さらに詳述すれば、まず消耗を防ぐ為に、Ａｌ２Ｏ３、
ＳｉＯ２等を含むカーボンるつぼ、Ａｌ２Ｏ３系るつぼ
等を用意する。次に原料となる銅又は銅合金と、カーボ
ンと、酸化物の標準生成自由エネルギーが、１１００℃
以上、１４００℃以下で、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２、
以下の元素とを同時又は順次、前記るつぼに投入し、溶
解する。
ＳｉＯ２等を含むカーボンるつぼ、Ａｌ２Ｏ３系るつぼ
等を用意する。次に原料となる銅又は銅合金と、カーボ
ンと、酸化物の標準生成自由エネルギーが、１１００℃
以上、１４００℃以下で、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２、
以下の元素とを同時又は順次、前記るつぼに投入し、溶
解する。
この際、銅又は銅合金等の母合金の溶湯中の酸素と、カ
ーボンとが充分反応して、まずＣＯ，ＣＯ２等のガスと
して放出され、前記銅合金の酸素濃度が約１００ｐｐｍ
以下となる。
ーボンとが充分反応して、まずＣＯ，ＣＯ２等のガスと
して放出され、前記銅合金の酸素濃度が約１００ｐｐｍ
以下となる。
次に酸化物の標準生成自由エネルギーが、１１００℃以
上、１４００℃以下で、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２以下
の元素としてＺｒ等を添加する事により、銅合金等中の
酸素と反応し、ＺｒＯ２等として析出し、前記母合金中
の酸素濃度がさらに５０ｐｐｍと低減される。
上、１４００℃以下で、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２以下
の元素としてＺｒ等を添加する事により、銅合金等中の
酸素と反応し、ＺｒＯ２等として析出し、前記母合金中
の酸素濃度がさらに５０ｐｐｍと低減される。
なお本発明に用いる母合金としては、銅もしくは銅合金
を用いることができる。なお銅合金としては析出硬化型
銅合金を用いることが好ましく。
を用いることができる。なお銅合金としては析出硬化型
銅合金を用いることが好ましく。
実用上は０．１〜２％程度のＣｒ，Ｚｒ，Ｂｅ，Ｔｉ，
Ｆｅ−Ｃｏ等を含む銅合金を用いる。
Ｆｅ−Ｃｏ等を含む銅合金を用いる。
また本発明に用いるカーボンとは、できるだけ高純度の
カーボンを用いることが好ましく、その添加量は銅合金
全量に対し、Ｃに換算して、０．１重量％以上含有させ
ることが好ましく、さらに実用上は、０．１〜５重量％
とすることが好ましい。
カーボンを用いることが好ましく、その添加量は銅合金
全量に対し、Ｃに換算して、０．１重量％以上含有させ
ることが好ましく、さらに実用上は、０．１〜５重量％
とすることが好ましい。
さらに本発明における酸化物の標準生成自由エネルギー
が、１１００℃以上、１４００℃以下で、−５００ＫＪ
／ｍｏｌＯ２以下の元素としては、Ｚｒ，Ｙ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｖ，Ｓｍ，Ｕ，Ｂ，Ｈｏ，Ｓｃ，Ｌａ，Ｍｇ，Ｌｉ
，Ａｌ，Ｂａ，Ｃｅ、Ｈｆ，Ｂｅ，Ｃａ，Ｔｉ等が挙げ
られ、実用上は、Ｚｒ，Ｙ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｓｍ，Ｕ
を用いることが好ましい。またその添加量は０．０１重
量％以上添加することが好ましく、さらに実用上は、０
．０１〜１．０重量％とすることが好ましい。
が、１１００℃以上、１４００℃以下で、−５００ＫＪ
／ｍｏｌＯ２以下の元素としては、Ｚｒ，Ｙ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｖ，Ｓｍ，Ｕ，Ｂ，Ｈｏ，Ｓｃ，Ｌａ，Ｍｇ，Ｌｉ
，Ａｌ，Ｂａ，Ｃｅ、Ｈｆ，Ｂｅ，Ｃａ，Ｔｉ等が挙げ
られ、実用上は、Ｚｒ，Ｙ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｓｍ，Ｕ
を用いることが好ましい。またその添加量は０．０１重
量％以上添加することが好ましく、さらに実用上は、０
．０１〜１．０重量％とすることが好ましい。
本発明方法に添加せしめるカーボン及び所定の元素は、
銅又は銅合金中に同時に添加することもできるが、実用
上は、カーボンを先に添加し、ＣＯ，ＣＯ２等のガスを
発生せしめた後に、さらにＺｒ，Ｙ等の元素を添加して
溶製することが好ましい。
銅又は銅合金中に同時に添加することもできるが、実用
上は、カーボンを先に添加し、ＣＯ，ＣＯ２等のガスを
発生せしめた後に、さらにＺｒ，Ｙ等の元素を添加して
溶製することが好ましい。
また、本発明方法を用いて各種添加成分を含む銅系合金
を得る場合は、母合金中に予じめ含有させておくことも
できるが、実用上は、本発明方法で銅合金を得た後に、
添加成分を加えることが好ましい。
を得る場合は、母合金中に予じめ含有させておくことも
できるが、実用上は、本発明方法で銅合金を得た後に、
添加成分を加えることが好ましい。
ＳｉＯ２を３０％含むカーボンるつぼを用い、例えば電
解銅（４２０ｋｇ），１０％Ｃｒ をふくむＣｒ−Ｃｕ系銅合金（３０ｋｇ）からなる母合
金に、高純度カーボン（５ｋｇ，２〜３ｃｍの固まり）
を添加して、大気高周波溶解を行なう。
解銅（４２０ｋｇ），１０％Ｃｒ をふくむＣｒ−Ｃｕ系銅合金（３０ｋｇ）からなる母合
金に、高純度カーボン（５ｋｇ，２〜３ｃｍの固まり）
を添加して、大気高周波溶解を行なう。
前記電解銅、１０％Ｃｒ−Ｃｕ系銅合金からなる母合金
が溶けてから、１２００℃×１０分間加熱後、本願に係
る所定の元素としてＺｒを０．５ｋｇ添加し、脱酸を行
なう。このとき生成したスラグを氷晶石等で固め、除去
し、本発明方法による銅合金を得ることができる。
が溶けてから、１２００℃×１０分間加熱後、本願に係
る所定の元素としてＺｒを０．５ｋｇ添加し、脱酸を行
なう。このとき生成したスラグを氷晶石等で固め、除去
し、本発明方法による銅合金を得ることができる。
次に、必要に応じ添加成分としてのＺｒを２ｋｇ速やか
に添加し、よく撹拌し、約１０秒後に、さらに電解銅５
０ｋｇを投入し、溶湯温度を１１８０℃に下げてから、
モールドに鋳造した。
に添加し、よく撹拌し、約１０秒後に、さらに電解銅５
０ｋｇを投入し、溶湯温度を１１８０℃に下げてから、
モールドに鋳造した。
その結果、Ｃｒ０．５４ｗｔ％、Ｚｒ０．３１ｗｔ％，
酸素８ｐｐｍ及びホール、介在物の少ない、良好な銅合
金のインゴツトが作成できた。
酸素８ｐｐｍ及びホール、介在物の少ない、良好な銅合
金のインゴツトが作成できた。
このように、高純度カーボンと、酸化物の標準生成自由
エネルギーが、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２以下のＺｒ等
の元素を組合わせて、溶解を行なうと、酸素含有の少な
い、また介在物、ホールの少ない良好なインゴツトが大
気溶解でも可能であり、各種銅合金の溶解方法として、
工業的にも非常に有益な技術とみなせる。
エネルギーが、−５００ＫＪ／ｍｏｌＯ２以下のＺｒ等
の元素を組合わせて、溶解を行なうと、酸素含有の少な
い、また介在物、ホールの少ない良好なインゴツトが大
気溶解でも可能であり、各種銅合金の溶解方法として、
工業的にも非常に有益な技術とみなせる。
本発明方法により得た銅合金と、カーボンるつぼを用い
た従来法により得た銅合金とを比較すると、特性上、下
表の如き相異を有する。
た従来法により得た銅合金とを比較すると、特性上、下
表の如き相異を有する。
Claims (1)
- 銅又は銅合金と、カーボンと、酸化物の標準生成自由エ
ネルギーが１１００℃以上、１４００℃以下で、−５０
０ＫＪ／ｍｏｌＯ２以下の元素とを大気溶解により溶製
することを特徴とする銅合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58065267A JPH0610318B2 (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 銅合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58065267A JPH0610318B2 (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 銅合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59193231A true JPS59193231A (ja) | 1984-11-01 |
| JPH0610318B2 JPH0610318B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=13281972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58065267A Expired - Lifetime JPH0610318B2 (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 銅合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610318B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5625940A (en) * | 1979-08-07 | 1981-03-12 | Toshiba Corp | Refinig method of copper alloy |
-
1983
- 1983-04-15 JP JP58065267A patent/JPH0610318B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5625940A (en) * | 1979-08-07 | 1981-03-12 | Toshiba Corp | Refinig method of copper alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0610318B2 (ja) | 1994-02-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ATE383448T1 (de) | Verfahren zur herstellung von blöcken aus nickelbasislegiuerng mit grossem durchmesser | |
| JP2003342701A (ja) | イットリウム改良非晶質合金 | |
| JPS63100150A (ja) | チタン合金製造用マスター合金とこのマスター合金の製造方法 | |
| CN100457943C (zh) | 一种变形镁合金 | |
| JPS5625940A (en) | Refinig method of copper alloy | |
| JP2989060B2 (ja) | 低酸素Ｔｉ−Ａｌ系合金およびその製造方法 | |
| CA1175661A (en) | Process for aluminothermic production of chromium and chromium alloys low in nitrogen | |
| JPS59193231A (ja) | 銅合金の製造方法 | |
| JP2000096160A (ja) | バナジウム系水素吸蔵合金用材料及びその製造方法 | |
| JPH0429727B2 (ja) | ||
| JPH0621303B2 (ja) | 低酸素Ｔｉ合金の製造方法 | |
| CN109468548A (zh) | 一种宽过冷液相区锆基非晶合金 | |
| CN114000020B (zh) | 一种大规格模锻件用铸锭及其制备方法 | |
| JPH05287402A (ja) | 極低酸素銅の製造法およびその製造法により得られた極低酸素銅 | |
| US4643874A (en) | Method of making a titanium-containing hydrogen storage alloy | |
| JPH0364423A (ja) | 金属間化合物Ｔｉ―Ａｌ基合金の溶解方法 | |
| JPS63255338A (ja) | アルミニウム結晶微細化用合金およびその製造方法 | |
| US4375371A (en) | Method for induction melting | |
| JPH0429726B2 (ja) | ||
| CN119736527B (zh) | 一种电池液冷板用高强复合板铸锭坯料及其制备方法 | |
| JPH0368792A (ja) | カルシウム及び窒素をリチウムから分離する方法 | |
| JPH04120225A (ja) | Ｔｉ―Ａｌ系合金の製造方法 | |
| JPS594484B2 (ja) | ゴウキンテツノダツリン ダツタンホウホウ | |
| Chojecki et al. | Effect of the chemical composition of Fe‐Mn‐C‐P alloys on the brittle‐ductile transition temperature in the solidification range | |
| JP2553967B2 (ja) | 超高清浄度ステンレス鋼の製造方法 |