JPS5947523B2 - 架空配電線の架線方法 - Google Patents
架空配電線の架線方法Info
- Publication number
- JPS5947523B2 JPS5947523B2 JP54133530A JP13353079A JPS5947523B2 JP S5947523 B2 JPS5947523 B2 JP S5947523B2 JP 54133530 A JP54133530 A JP 54133530A JP 13353079 A JP13353079 A JP 13353079A JP S5947523 B2 JPS5947523 B2 JP S5947523B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- conductor
- overhead
- distribution line
- wire
- overhead distribution
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Electric Cable Installation (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は単ニ種の導体よりなる架空配線の応力腐食割れ
を防止して寿命の長い架空配電線とする架線方法に関す
るものである。
を防止して寿命の長い架空配電線とする架線方法に関す
るものである。
従来一般に使用されている架空配電線は第１図に示すよ
うに硬銅線の単心または撚線（図はこの場合を示す）よ
りなる導体１にゴム・プラスチックの絶縁被覆２を施し
たものが多く、導体１と絶縁被覆２との間にポリエステ
ルテープのセパレータを介挿したものもある。
うに硬銅線の単心または撚線（図はこの場合を示す）よ
りなる導体１にゴム・プラスチックの絶縁被覆２を施し
たものが多く、導体１と絶縁被覆２との間にポリエステ
ルテープのセパレータを介挿したものもある。
いずれの場合にも導体１には硬銅線の伸線加工時、撚線
加工時またはドラム巻き時等に応力が加えら札 これら
が残留応力として存在している。
加工時またはドラム巻き時等に応力が加えら札 これら
が残留応力として存在している。
このような残留応力のある電線を第２図に示すような屋
外配電線として使用すると引留部３の露出導体１に付着
した水分が絶縁被覆２を剥ぎとった境界部に進み、導体
１の撚り空隙または導体１と絶縁被覆２との空隙に浸入
し、ここに水分が長時間存在すると酸素濃淡電池作用に
より電気化学的腐食が生じ残留応力のある導体１が腐食
し逐には導体１が破断することがある。
外配電線として使用すると引留部３の露出導体１に付着
した水分が絶縁被覆２を剥ぎとった境界部に進み、導体
１の撚り空隙または導体１と絶縁被覆２との空隙に浸入
し、ここに水分が長時間存在すると酸素濃淡電池作用に
より電気化学的腐食が生じ残留応力のある導体１が腐食
し逐には導体１が破断することがある。
これを応力腐食割れと称している。この応力腐食割れは
腐食環境にもよるが、導体の残留応力により影響される
ことが太きいと考えられ、これについて研究を行なった
。
腐食環境にもよるが、導体の残留応力により影響される
ことが太きいと考えられ、これについて研究を行なった
。
この残留応力は前述のように硬銅線の伸線加工時、撚線
加工時または数回のドラム巻き時に加えられ残存してい
るもので測定によると２０〜３０ ｋｇ／ｗＭとかなり
大きなものである。
加工時または数回のドラム巻き時に加えられ残存してい
るもので測定によると２０〜３０ ｋｇ／ｗＭとかなり
大きなものである。
他方このような架空配線の電線架線時の架線張力Ｔは
ここで
Ｗｏ：電線重量、ｄ二重線外径、Ｓ：径間距離、δ：弛
度 で現される。
度 で現される。
この架線張力は通常５〜８ｋｙ／−であり、最大でも１
０に９／ｍｆｔであり、残留応力よりかなり小さいもの
である。
０に９／ｍｆｔであり、残留応力よりかなり小さいもの
である。
本願の発明者が応力腐食割れ機構について鋭意研究の結
果、導体が単一体の硬銅線よりなる架空配電線の架設時
に、導体の残留応力以上の架線張力を架空配電線に加え
てやると残留応力がなくなり、応力腐食割れが生じなく
なることが確認され本発明が生まれたのである。
果、導体が単一体の硬銅線よりなる架空配電線の架設時
に、導体の残留応力以上の架線張力を架空配電線に加え
てやると残留応力がなくなり、応力腐食割れが生じなく
なることが確認され本発明が生まれたのである。
すなわち導体が硬銅撚線の場合残留応力は２０〜３０ｋ
ｇ／−あるので、この残留応力と同等またはこれより若
干大きい２０〜４０ ｋｇ／ｍ？ｔの架線張力を与えて
架線するのである。
ｇ／−あるので、この残留応力と同等またはこれより若
干大きい２０〜４０ ｋｇ／ｍ？ｔの架線張力を与えて
架線するのである。
このような張力を加えると架空配電線の導体には架線張
力と残留応力とが加算され、一時的には極めて大きな応
力が作用し、導体は弾性変形から塑性変形に変化し、こ
の間に残留応力が解放され、電線内の導体には全く残留
応力の存在しない状態になり、残留応力に起因する応力
腐食割れは生じなくなると考えられる。
力と残留応力とが加算され、一時的には極めて大きな応
力が作用し、導体は弾性変形から塑性変形に変化し、こ
の間に残留応力が解放され、電線内の導体には全く残留
応力の存在しない状態になり、残留応力に起因する応力
腐食割れは生じなくなると考えられる。
導体が硬銅撚線の場合、加える架線張力が２０ｋｇ／ｍ
ａより小さいと導体内に残留応力が残り、応力腐食割れ
の生ずるおそれがあり、４０ｋｇ／−を超えると電線に
比較的大きな塑性変形が生じ、電線の伸びが生じて断線
し易くなるので２０〜４０ ｋｇ／ｍｉの架線張力が残
留応力の除去に適している。
ａより小さいと導体内に残留応力が残り、応力腐食割れ
の生ずるおそれがあり、４０ｋｇ／−を超えると電線に
比較的大きな塑性変形が生じ、電線の伸びが生じて断線
し易くなるので２０〜４０ ｋｇ／ｍｉの架線張力が残
留応力の除去に適している。
次に本発明の実施例として８０−の硬銅撚線導体（１９
／２．３ ）の外周に２．５ ｍｍ厚の架橋ポリエチレ
ンを被覆した架空配電線に種々の架線張力を加えて架設
した（径間２０ｍ）ものの応力腐食割れについて行なっ
た実験結果を次表に示す。
／２．３ ）の外周に２．５ ｍｍ厚の架橋ポリエチレ
ンを被覆した架空配電線に種々の架線張力を加えて架設
した（径間２０ｍ）ものの応力腐食割れについて行なっ
た実験結果を次表に示す。
表中実施例１，２，３および４はそれぞれ架線張力２５
ｋｇ／ｒｎ４ （実際に加えた張力は２０００ｋｇ）
、３０ ｋｇ／ｍ４（２４００ｋｇ）、４０ｋｇ／ｍｍ
（３２００ｋｇ）、２０ ｋｇ／ｍａ （１６００ｋｇ
）を加えた場合で、比較例として１は架線張力を５ｋｇ
／ｒｍ？ｂ（実際に加えた架線張力は４００ｋｇ）、２
，３および４はそれぞれ１０ｋｇ／ｍｒ７ｔ （８００
ｋｇ） 、１５ｋｇ／ｍ４（１２００ｋｇ）、４５ｋｇ
／ｍ４（３６００ｋｇ）を加えた場合で、応力腐食割れ
の発生状況は次のようにして行なった。
ｋｇ／ｒｎ４ （実際に加えた張力は２０００ｋｇ）
、３０ ｋｇ／ｍ４（２４００ｋｇ）、４０ｋｇ／ｍｍ
（３２００ｋｇ）、２０ ｋｇ／ｍａ （１６００ｋｇ
）を加えた場合で、比較例として１は架線張力を５ｋｇ
／ｒｍ？ｂ（実際に加えた架線張力は４００ｋｇ）、２
，３および４はそれぞれ１０ｋｇ／ｍｒ７ｔ （８００
ｋｇ） 、１５ｋｇ／ｍ４（１２００ｋｇ）、４５ｋｇ
／ｍ４（３６００ｋｇ）を加えた場合で、応力腐食割れ
の発生状況は次のようにして行なった。
実施例および比較例で示した架線張力を加えて架設した
架空配電線の中央部から切取った長さ約１００ｃｒｆＬ
のサンプルＡの絶縁被覆を剥ぎとり導体１を露出させた
ものを第３図に示すような硬質塩化ビニルの密閉容器４
中に入れ、図の矢印方向に通常の架線張力に相当する約
５ｋｇ／７７Ｘｄの張力を印加する。
架空配電線の中央部から切取った長さ約１００ｃｒｆＬ
のサンプルＡの絶縁被覆を剥ぎとり導体１を露出させた
ものを第３図に示すような硬質塩化ビニルの密閉容器４
中に入れ、図の矢印方向に通常の架線張力に相当する約
５ｋｇ／７７Ｘｄの張力を印加する。
容器４内にはｌＮ−ＮＨ４ＯＨ＋２Ｎ−Ｈ２Ｓ０４の溶
液（ｐＨ９）５を入れ、さらに容器４を水槽６に浸して
、８０°＝２０℃のヒートサイクル（１サイクル２日）
を行ないサンプルが腐食断線するまでの回数を測定した
のである。
液（ｐＨ９）５を入れ、さらに容器４を水槽６に浸して
、８０°＝２０℃のヒートサイクル（１サイクル２日）
を行ないサンプルが腐食断線するまでの回数を測定した
のである。
この表から明らかなように２０〜４０ｋｇ／ｍＡの架線
張力を加えて、架線したもの（実施例１〜４）は応力腐
食割れが生ぜず寿命の長い架空配電線とすることができ
る。
張力を加えて、架線したもの（実施例１〜４）は応力腐
食割れが生ぜず寿命の長い架空配電線とすることができ
る。
また２０〜４０ｋｇ／−の架線張力を加えることにより
電線が半径方向に締り、導体素線の撚間隙や導体と絶縁
被覆との隙間が小さくなり、この部分に浸入する水分も
少なくなるので応力腐食割れも減少するという効果があ
る。
電線が半径方向に締り、導体素線の撚間隙や導体と絶縁
被覆との隙間が小さくなり、この部分に浸入する水分も
少なくなるので応力腐食割れも減少するという効果があ
る。
以上説明したように本発明によれば導体が単一種の硬銅
線よりなる架空配電線の架設時に導体の残留応力以上の
架線張力を架空配電線に与えて架設するので、残留応力
が消失するとともに、電線の締りによって導体素線の撚
間隙や導体と絶縁被覆との隙間が減少して隙間への水の
浸入が減少し、これにより応力腐食割れを防止して寿命
の長い架空配電線とすることができる。
線よりなる架空配電線の架設時に導体の残留応力以上の
架線張力を架空配電線に与えて架設するので、残留応力
が消失するとともに、電線の締りによって導体素線の撚
間隙や導体と絶縁被覆との隙間が減少して隙間への水の
浸入が減少し、これにより応力腐食割れを防止して寿命
の長い架空配電線とすることができる。
第１図は一般の架空配線の断面図、第２図は同架空配電
線を引留めて架設した場合の説明図、第３図は架空配電
線の応力腐食割れを試験する装置の説明図である。 １・・・・・・導体、２・・・・・・絶縁被覆。
線を引留めて架設した場合の説明図、第３図は架空配電
線の応力腐食割れを試験する装置の説明図である。 １・・・・・・導体、２・・・・・・絶縁被覆。
Claims (1)
- １ 導体が単一種の硬銅線よりなる架空配電線の架設時
に、導体の残留応力以上の架線張力を架空配電線に与え
て架設することを特徴とする架空配電線の架設方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54133530A JPS5947523B2 (ja) | 1979-10-18 | 1979-10-18 | 架空配電線の架線方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54133530A JPS5947523B2 (ja) | 1979-10-18 | 1979-10-18 | 架空配電線の架線方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5658709A JPS5658709A (en) | 1981-05-21 |
| JPS5947523B2 true JPS5947523B2 (ja) | 1984-11-20 |
Family
ID=15106944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54133530A Expired JPS5947523B2 (ja) | 1979-10-18 | 1979-10-18 | 架空配電線の架線方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5947523B2 (ja) |
-
1979
- 1979-10-18 JP JP54133530A patent/JPS5947523B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5658709A (en) | 1981-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5947523B2 (ja) | 架空配電線の架線方法 | |
| JPS5911373Y2 (ja) | 架空絶縁電線 | |
| JPS6236521B2 (ja) | ||
| JPS6210901Y2 (ja) | ||
| JPS6119461Y2 (ja) | ||
| JPS601448Y2 (ja) | 架空配電用絶縁電線 | |
| JPS58135514A (ja) | 高可撓性海底ケ−ブル | |
| JPS5850577Y2 (ja) | 検知線付耐捻回性ケ−ブル | |
| JPS6132888B2 (ja) | ||
| JPS6042413Y2 (ja) | 架空配電用被覆電線 | |
| CN205582601U (zh) | 一种低烟无卤防紫外线阻燃电缆 | |
| JPS5829539Y2 (ja) | 絶縁電気ケ−ブル | |
| JPS589513A (ja) | 架空絶縁電線の架設方法 | |
| CN214336407U (zh) | 一种防腐阻燃轻型防水低压电力电缆 | |
| Pehrson et al. | Figure 8 thermoplastic-insulated and jacketed telephone cables | |
| JPS6116571Y2 (ja) | ||
| JPH0131243B2 (ja) | ||
| Aronstein et al. | The influence of corrosion inhibitor and surface abrasion on the failure of aluminum-wired twist-on connections | |
| JPH0341372Y2 (ja) | ||
| CN119724720A (zh) | 一种低烟低腐蚀性气体排放的热固性绝缘阻燃控制电缆 | |
| JPS636705A (ja) | 絶縁電線 | |
| Mathes | Continuity and extensibility of insulating varnishes | |
| JPH04204253A (ja) | 電線・ケーブルの劣化診断法 | |
| JPS6025774Y2 (ja) | 架空配電用絶縁電線 | |
| JP2650057B2 (ja) | 被覆電線用導体 |