JPS6013888A - 高濃度石炭−水スラリ製造法 - Google Patents
高濃度石炭−水スラリ製造法Info
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- JPS6013888A JPS6013888A JP58121043A JP12104383A JPS6013888A JP S6013888 A JPS6013888 A JP S6013888A JP 58121043 A JP58121043 A JP 58121043A JP 12104383 A JP12104383 A JP 12104383A JP S6013888 A JPS6013888 A JP S6013888A
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- Japan
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- hgi
- slurry
- water slurry
- water
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G OR C10K; LIQUIFIED PETROLEUM GAS; USE OF ADDITIVES TO FUELS OR FIRES; FIRE-LIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
- C10L1/326—Coal-water suspensions
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高濃度石炭−水スラリの製造法に係り、特に
高石炭濃度で低粘度かつ安定性の良い高濃度石炭水スラ
リの製造法に関するものである。
高石炭濃度で低粘度かつ安定性の良い高濃度石炭水スラ
リの製造法に関するものである。
最近、火力発電所を中心に石油の代替燃料として石油が
用いられている。しかし、石油は固体燃料であるため、
ハンドリング困難であり、そのため輸送費が多大となり
、石油自体の価格に大きな影響を与えｔいる。そこで、
石炭を粉砕し各種の液体と混合して流体と同様に扱える
ようにする流体化技術が盛んに行われている。
用いられている。しかし、石油は固体燃料であるため、
ハンドリング困難であり、そのため輸送費が多大となり
、石油自体の価格に大きな影響を与えｔいる。そこで、
石炭を粉砕し各種の液体と混合して流体と同様に扱える
ようにする流体化技術が盛んに行われている。
流体化技術の一つに、重油と石炭との混合物でＣＯＭ
（Ｃｏａｌ ａｎｄ Ｏｉｌ Ｍｉｘｔｕｒｅ）がある
。しかし、ＣＯＭの場合重油と石炭とのＭ量比が約１対
１であり、完全な脱石油燃料とは言えず、価格の点でも
メリットが少ないといえる。また、メタノールと石炭と
の混合物であるメタコールも価格が高く、実用段階には
到っていない。
（Ｃｏａｌ ａｎｄ Ｏｉｌ Ｍｉｘｔｕｒｅ）がある
。しかし、ＣＯＭの場合重油と石炭とのＭ量比が約１対
１であり、完全な脱石油燃料とは言えず、価格の点でも
メリットが少ないといえる。また、メタノールと石炭と
の混合物であるメタコールも価格が高く、実用段階には
到っていない。
以上のことから７、石炭と水を用いてスラリ化すること
が望まれている。石炭−水スラリはパイプライン等で輸
送する場合、その粘度が低いほど圧力損失も小さく、輸
送に必要なエネルギーが少なくてすむ。このため石炭−
水スラリの粘度を低下させるには、例えば水分率を高め
ればよいが、燃焼効率を考えると、右腕−水スラリの水
分を一定以上（例えば４０％以上）に上げることはでき
ない。そこでできるだけ低い水分で低い粘度の石炭−水
スラリを製造することが重要な課題となる。
が望まれている。石炭−水スラリはパイプライン等で輸
送する場合、その粘度が低いほど圧力損失も小さく、輸
送に必要なエネルギーが少なくてすむ。このため石炭−
水スラリの粘度を低下させるには、例えば水分率を高め
ればよいが、燃焼効率を考えると、右腕−水スラリの水
分を一定以上（例えば４０％以上）に上げることはでき
ない。そこでできるだけ低い水分で低い粘度の石炭−水
スラリを製造することが重要な課題となる。
一方、未燃炭素分を少なくするためには、石炭の最大粒
径は３００μｍ程度に抑える必要がある。
径は３００μｍ程度に抑える必要がある。
また、石炭粉砕物のスラリ粘度に対しては石炭粒子の粒
径分布が大きく影響する。この粒径分布としては広い範
囲のものであることが重要であり、例えば１μｍ以下の
粒子が１０〜３０％含むことが必要である。しかし、こ
のような超微粒子まで石炭を粉砕するには、粉砕エネル
ギーも多量に必要になるなど、低粘度でかつ高濃度石炭
−水スラリの製造には多くの課題がある。
径分布が大きく影響する。この粒径分布としては広い範
囲のものであることが重要であり、例えば１μｍ以下の
粒子が１０〜３０％含むことが必要である。しかし、こ
のような超微粒子まで石炭を粉砕するには、粉砕エネル
ギーも多量に必要になるなど、低粘度でかつ高濃度石炭
−水スラリの製造には多くの課題がある。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、高
石炭濃度で低粘度かつ安定性の良い高濃度石炭−水スラ
リの製造法を提供することにある。
石炭濃度で低粘度かつ安定性の良い高濃度石炭−水スラ
リの製造法を提供することにある。
本発明は、高濃度石炭−水スラリの粘度および安定性の
要因として石炭粉砕後の石炭粒径分布の調整が重要であ
ることに着目し、鋭意研究の結果本発明に到達したもの
である。すなわち、石炭の粒径分布の調整には粒子径が
幅広い範囲にねたって存在することが必要であるが、本
発明者らは、これを達成するために、粉砕性の良い（Ｈ
ＧＩが高い）石炭と粉砕性の悪い（ＨＧＩが低い）石炭
を混合状態で粉砕することにより、低粘度でかつ安定性
のある高濃度石炭−水スラリか得られることを見いだし
た。
要因として石炭粉砕後の石炭粒径分布の調整が重要であ
ることに着目し、鋭意研究の結果本発明に到達したもの
である。すなわち、石炭の粒径分布の調整には粒子径が
幅広い範囲にねたって存在することが必要であるが、本
発明者らは、これを達成するために、粉砕性の良い（Ｈ
ＧＩが高い）石炭と粉砕性の悪い（ＨＧＩが低い）石炭
を混合状態で粉砕することにより、低粘度でかつ安定性
のある高濃度石炭−水スラリか得られることを見いだし
た。
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、石炭の
粉砕性を表すハードグローブ指数・ＨＧＩ（Ｊ Ｉ ５
−Ｍ８８０１）が異なる二種以上の石炭であって、粉砕
性の低い方の石炭のＨＧＩは６゜以下で、高い方の石炭
のＨＧＩは低い方の石炭のＨＧＩよりも８以上大きい石
炭を混合状態で粉砕し、スラリ化することを特徴とする
。
粉砕性を表すハードグローブ指数・ＨＧＩ（Ｊ Ｉ ５
−Ｍ８８０１）が異なる二種以上の石炭であって、粉砕
性の低い方の石炭のＨＧＩは６゜以下で、高い方の石炭
のＨＧＩは低い方の石炭のＨＧＩよりも８以上大きい石
炭を混合状態で粉砕し、スラリ化することを特徴とする
。
本発明において、粉砕性の低い方の石炭のＨＧＩが６０
を越えると本発明の目的とする低粘度スラリか得られな
い。また粉砕性の高い方の石炭のＨＧＩは、低い方のＨ
ＧＩよりも８以上、好ましくは１０〜１２以上であるが
、８未満ではスラリ粘度が著しく上昇し、本発明の目的
を達成することができない。また本発明によって高濃度
石炭−水スラリを得るには、最終的なスラリ中の石炭濃
度が６０〜８０重量％になるように水の添加量を調整す
ることが望ましい。
を越えると本発明の目的とする低粘度スラリか得られな
い。また粉砕性の高い方の石炭のＨＧＩは、低い方のＨ
ＧＩよりも８以上、好ましくは１０〜１２以上であるが
、８未満ではスラリ粘度が著しく上昇し、本発明の目的
を達成することができない。また本発明によって高濃度
石炭−水スラリを得るには、最終的なスラリ中の石炭濃
度が６０〜８０重量％になるように水の添加量を調整す
ることが望ましい。
本発明において、石炭の粉砕には湿式チューブミルのよ
うな湿式粉砕機が好適であるが、これに限定されるもの
ではなく、また粗粉砕機、乾式ミル等と組合せて多段粉
砕して混合効果を高めることができる。
うな湿式粉砕機が好適であるが、これに限定されるもの
ではなく、また粗粉砕機、乾式ミル等と組合せて多段粉
砕して混合効果を高めることができる。
以下、本発明を図面によりさらに詳細に説明する。
第１図は、本発明の高濃度石炭−水スラリの製造工程の
一例を示す装置系統図である。石炭Ａ１１と石炭Ｂ１２
はコンベア３２１，３２２、バンカ２１１．２１２、定
量供給機２２１．２２２、粗粉砕機２３１．２３２を経
て粗粉砕される。粗粉砕後の石炭は管路１および２から
１台または複数台の粉砕機４に送られ、同時に界面活性
剤等の添加剤と水を含む添加液が添加液タンク３から供
給管３１を通じて添加され、粉砕機４で所定の粒度分布
を持つ粒子に粉砕された後、石炭−水スラ（４）粗粉砕
機内で混合する方法、（５）スラリを示したものである
。石炭Ａ１１と石炭Ｂ １２Ｊよる。粗粉砕後の石炭は
管路１か６粉砕機４Ｇこ送ら法を示したものであるが、
石炭Ａｌｌと石炭Ｂ１２は貯炭場から各々のコンベア３
２１．３２２Ｇこより石炭バンカ２１に供給される。石
炭ノくンカ２１内で混合状態となった石炭は定量供給器
２２粗粉砕機２３、管路１を経て粉砕機４に送られる。
一例を示す装置系統図である。石炭Ａ１１と石炭Ｂ１２
はコンベア３２１，３２２、バンカ２１１．２１２、定
量供給機２２１．２２２、粗粉砕機２３１．２３２を経
て粗粉砕される。粗粉砕後の石炭は管路１および２から
１台または複数台の粉砕機４に送られ、同時に界面活性
剤等の添加剤と水を含む添加液が添加液タンク３から供
給管３１を通じて添加され、粉砕機４で所定の粒度分布
を持つ粒子に粉砕された後、石炭−水スラ（４）粗粉砕
機内で混合する方法、（５）スラリを示したものである
。石炭Ａ１１と石炭Ｂ １２Ｊよる。粗粉砕後の石炭は
管路１か６粉砕機４Ｇこ送ら法を示したものであるが、
石炭Ａｌｌと石炭Ｂ１２は貯炭場から各々のコンベア３
２１．３２２Ｇこより石炭バンカ２１に供給される。石
炭ノくンカ２１内で混合状態となった石炭は定量供給器
２２粗粉砕機２３、管路１を経て粉砕機４に送られる。
第４図は、（３）の定量供給機内で混合する方法を示し
たものであるが、石炭Ａｌｌと石炭Ｂ１２は貯炭場から
各々のコンベア３２１３２２により石炭バンカ２１１．
２１２に供給される。石炭バンカ２１１．２１２の下部
から石炭は定量供、給機２２に導かれ、ここで石炭Ａと
石炭Ｂは混合される。定量供給機２２からの石炭は粗粉
砕機２３、管路１を経て粉砕機４に送られる。
たものであるが、石炭Ａｌｌと石炭Ｂ１２は貯炭場から
各々のコンベア３２１３２２により石炭バンカ２１１．
２１２に供給される。石炭バンカ２１１．２１２の下部
から石炭は定量供、給機２２に導かれ、ここで石炭Ａと
石炭Ｂは混合される。定量供給機２２からの石炭は粗粉
砕機２３、管路１を経て粉砕機４に送られる。
第５図は、（４）の粗粉砕機内で混合する方法を示した
ものであるが、石炭Ａｌｌと石炭Ｂ１２は貯炭場から各
々のコンベア３２１．３２２により石炭バンカ２１１．
２１２に供給される。石炭バンカ２１１．２１２の下部
から石炭は各々の定量供給機２１１．２２２に導かれ、
粗粉砕機２３に供給され、ここで石炭Ａおよび石炭Ｂは
混合状態で粗粉砕される。粗粉砕後の石炭は管路１から
粉砕機４に送られる。
ものであるが、石炭Ａｌｌと石炭Ｂ１２は貯炭場から各
々のコンベア３２１．３２２により石炭バンカ２１１．
２１２に供給される。石炭バンカ２１１．２１２の下部
から石炭は各々の定量供給機２１１．２２２に導かれ、
粗粉砕機２３に供給され、ここで石炭Ａおよび石炭Ｂは
混合状態で粗粉砕される。粗粉砕後の石炭は管路１から
粉砕機４に送られる。
以下、本発明の具体的実施例を示す。
実施例１
７メソシユ以下に粉砕したＣ炭（ＨＧＩ：４９＞２ｋｇ
と水０．８５７．ｋｇを小型チューブミルで微粉砕した
石炭−水スラリ、Ｄ炭（ＨＧＩ ： ９０）２眩と水０
．８５７ｋｇを小型チューブミルで微粉砕した石炭−水
スラリ、およびＣ炭１ ｋｇとＤ炭１ ｋｇと水０．８
５７ｋｇを小型チューブミルで微粉粉砕し石炭−水スラ
リをそれぞれ製造した。
と水０．８５７．ｋｇを小型チューブミルで微粉砕した
石炭−水スラリ、Ｄ炭（ＨＧＩ ： ９０）２眩と水０
．８５７ｋｇを小型チューブミルで微粉砕した石炭−水
スラリ、およびＣ炭１ ｋｇとＤ炭１ ｋｇと水０．８
５７ｋｇを小型チューブミルで微粉粉砕し石炭−水スラ
リをそれぞれ製造した。
第６図にＣ炭のみの場合の粒径分布（Ｃ）、’Ｄ炭のみ
の場合の粒径分布（Ｄ） 、Ｃ炭とＤ炭を混合した場合
の粒径分布（Ｃ＋ Ｄ）を示す。Ｃ炭およびＤ炭の単独
で粉砕した場合に比較して、Ｃ炭とＤ炭を混合して粉砕
することにより、幅広い粒径分布かえられることが分か
る。また、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｃ＋ Ｄ）の粘度特性を
第７図に示すが、Ｃ炭とＤ炭を混合して粉砕することに
より、同一石炭濃度において著しく低粘度化されている
ことが分かる。
の場合の粒径分布（Ｄ） 、Ｃ炭とＤ炭を混合した場合
の粒径分布（Ｃ＋ Ｄ）を示す。Ｃ炭およびＤ炭の単独
で粉砕した場合に比較して、Ｃ炭とＤ炭を混合して粉砕
することにより、幅広い粒径分布かえられることが分か
る。また、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｃ＋ Ｄ）の粘度特性を
第７図に示すが、Ｃ炭とＤ炭を混合して粉砕することに
より、同一石炭濃度において著しく低粘度化されている
ことが分かる。
また、この（Ｃ）、（Ｄ）および（Ｃ＋Ｄ）の粉砕効率
を表す数として、一般に次に示すＢｏｎｄの仕事指数が
ある。
を表す数として、一般に次に示すＢｏｎｄの仕事指数が
ある。
１０ １０
この仕事指数Ｗｉを用いて（Ｃ）、（Ｄ）および（Ｃ＋
Ｄ）を比較したものを第８図に示すが、明らかに石炭
を混合した状態の場合の（Ｃ＋Ｄ）が著しく仕事指数Ｗ
ｉが小さいすなわぢ粉砕効率が良いことがわかる。
Ｄ）を比較したものを第８図に示すが、明らかに石炭
を混合した状態の場合の（Ｃ＋Ｄ）が著しく仕事指数Ｗ
ｉが小さいすなわぢ粉砕効率が良いことがわかる。
実施例２
実施例１と同様な方法で７メツシユ以下に粉砕したＣ炭
（ＨＧ Ｉ ： ４９） 、１ｋｇと石炭（ＨＧＩ：５
９）１ｋｇと水０．８５７を小型チューブミルで粉砕し
て石炭−水スラリを製造し、比較のためＣ炭（ＨＧＩ
： ４９）１ｋｇとＧ炭（ＨＧＩ ： ５５）１蹟と水
０．８５７ｋｇを小型チューブミルで粉砕し石炭−水ス
ラリを製造した。
（ＨＧ Ｉ ： ４９） 、１ｋｇと石炭（ＨＧＩ：５
９）１ｋｇと水０．８５７を小型チューブミルで粉砕し
て石炭−水スラリを製造し、比較のためＣ炭（ＨＧＩ
： ４９）１ｋｇとＧ炭（ＨＧＩ ： ５５）１蹟と水
０．８５７ｋｇを小型チューブミルで粉砕し石炭−水ス
ラリを製造した。
第１表に得られた石炭−水スラリの粘度の比較を示す。
こめ表からも、ＨＧＩ４９とＨＧＩ５９の石炭（ＨＧＩ
差１０）を混合状態で粉砕することにより低い粘度のス
ラリか得られるが（ケース４） 、ＨＧ’Ｉ ４９とＨ
ＧＩ５５の石炭（ＨＧＩ差６）を混合状態で粉砕した石
炭−水スラリ （ケース５）は殆ど粘度の改善は認めら
れないことがねかる。
差１０）を混合状態で粉砕することにより低い粘度のス
ラリか得られるが（ケース４） 、ＨＧ’Ｉ ４９とＨ
ＧＩ５５の石炭（ＨＧＩ差６）を混合状態で粉砕した石
炭−水スラリ （ケース５）は殆ど粘度の改善は認めら
れないことがねかる。
第１表
１・
−
−
−
実施例３
７メツシユ以下に粗粉砕した石炭（ＨＧＩ：５９）１ｋ
ｇとＧ炭（ＨＧＩ ： ３６）１ｋｇと水０．８５７
ｋｇを小型チューブミルで粉砕し、石炭−水スラリを製
造した。
ｇとＧ炭（ＨＧＩ ： ３６）１ｋｇと水０．８５７
ｋｇを小型チューブミルで粉砕し、石炭−水スラリを製
造した。
第２表に石炭とＧ炭の混合状態で得られた石炭（ＨＧＩ
差２３）−水スラリ （ケース３）の粘度を示す。この
表からもＨＧＩの異なる石炭を混合状態で粉砕すること
により低い、粘度の石炭−水スラリか得られることがわ
かる。
差２３）−水スラリ （ケース３）の粘度を示す。この
表からもＨＧＩの異なる石炭を混合状態で粉砕すること
により低い、粘度の石炭−水スラリか得られることがわ
かる。
実施例４
７メンシユ以下に粗粉砕した石炭（ＨＧＩ：５９）１ｋ
ｇとＨ炭（ＨＧＩ ： ８０）１ｋｇと水０．７８ｋｇ
を小型チューブミルで粉砕し石炭−水スラリを製造し、
比較のため■炭（ＨＧＩ：６３ン １ ｋｇとＩ］炭（
ＨＧＩ ： ８０）１ｋｇと水０．．７８ ｋｇを小型
チューブミルで粉砕し石炭−水スラリを製造した。
ｇとＨ炭（ＨＧＩ ： ８０）１ｋｇと水０．７８ｋｇ
を小型チューブミルで粉砕し石炭−水スラリを製造し、
比較のため■炭（ＨＧＩ：６３ン １ ｋｇとＩ］炭（
ＨＧＩ ： ８０）１ｋｇと水０．．７８ ｋｇを小型
チューブミルで粉砕し石炭−水スラリを製造した。
第３表に得られた石炭−水スラリの粘度の比較を示す。
この表からもＨ（，１５９とＨＧＩ８０の石炭を混合状
態で粉砕することにより、低い粘度のスラリか得られる
ことがわかる（ケース４）。
態で粉砕することにより、低い粘度のスラリか得られる
ことがわかる（ケース４）。
しかし、両方の石炭のＨＧＩがいずれも６０を越えるＨ
Ｇ’Ｉ６３とＨＧＩ８０の石炭を混合状態で粉砕しても
（ケース５）、得られた石炭−水スラリはほとんど粘度
の改善は認められないことがわかる。
Ｇ’Ｉ６３とＨＧＩ８０の石炭を混合状態で粉砕しても
（ケース５）、得られた石炭−水スラリはほとんど粘度
の改善は認められないことがわかる。
以上、本発明によれば、粉砕性を表すＨＧＩの一定値以
上異なる石炭を２Ｍ以上、混合状態で粉砕機で粉砕して
高濃度石炭−水スラリを製造することにより、単一種の
石炭で粉砕して製造した高濃度石炭−水スラリよりもス
ラリの粘度を著しく低減することができ、石炭−水スラ
リの輸送上のエネルギー損失等を防止できる。また、本
発明は、高濃度石炭−水スラリを得る粉砕機の動力をも
低減することができ、省エネルギーの観点からも有効で
ある。
上異なる石炭を２Ｍ以上、混合状態で粉砕機で粉砕して
高濃度石炭−水スラリを製造することにより、単一種の
石炭で粉砕して製造した高濃度石炭−水スラリよりもス
ラリの粘度を著しく低減することができ、石炭−水スラ
リの輸送上のエネルギー損失等を防止できる。また、本
発明は、高濃度石炭−水スラリを得る粉砕機の動力をも
低減することができ、省エネルギーの観点からも有効で
ある。
第１図は、本発明の石炭−水スラリ製造法の一実施例を
示す装置系統図、第２図ないし第５図は、それぞれ本発
明方法における種々の石炭の混合方法を示す装置系統図
、第６図は、本発明の実施例の結果を示す累積粒径分布
図、第７図は、本発明の実施例の結果を示す石炭濃度と
粘度の関係を示す図、第８図は、本発明における仕事指
数Ｗｉを示す図である。 ３・・・添加液タンク、４・・・粉砕機、１１・・・石
炭Ａ、１２・・・石炭Ｂ、２１・・・バンカ、２２・・
・定量供給機、２３・・・粗粉砕機、２１１．２１′２
・・・バンカ、２２１．２２２・・・定量供給機、２３
１．２３２・・・粗粉砕機、３２・・・コンベア。 代理人 弁理士 川 北 武 長 第１図 第２図 １ 第３図 ２１ 第 ４ 図 第５図 ２１ 第６図 粒径Ｄ（μｍ） 第７図 Ｅｌ 次 漢 魔 （’／、） 第８図 ａＥ’ｆ時間（ｈ）
示す装置系統図、第２図ないし第５図は、それぞれ本発
明方法における種々の石炭の混合方法を示す装置系統図
、第６図は、本発明の実施例の結果を示す累積粒径分布
図、第７図は、本発明の実施例の結果を示す石炭濃度と
粘度の関係を示す図、第８図は、本発明における仕事指
数Ｗｉを示す図である。 ３・・・添加液タンク、４・・・粉砕機、１１・・・石
炭Ａ、１２・・・石炭Ｂ、２１・・・バンカ、２２・・
・定量供給機、２３・・・粗粉砕機、２１１．２１′２
・・・バンカ、２２１．２２２・・・定量供給機、２３
１．２３２・・・粗粉砕機、３２・・・コンベア。 代理人 弁理士 川 北 武 長 第１図 第２図 １ 第３図 ２１ 第 ４ 図 第５図 ２１ 第６図 粒径Ｄ（μｍ） 第７図 Ｅｌ 次 漢 魔 （’／、） 第８図 ａＥ’ｆ時間（ｈ）
Claims (1)
- （１）石炭の粉砕性を表すハードグローブ指数ＨＧ１が
異なる二種以上の石炭であって、粉砕性の低い方の石炭
のＨＧＩは６０以下で、高い方の石炭のＨＧＩは低い方
の石炭のＨＧＩよりも８以上大きい石炭を混合状態で湿
式粉砕し、スラリ化することを特徴とする高濃度石炭−
水スラリ製造法。 （２、特許請求の範囲の第１項においてスラリ中の石炭
濃度が６０〜８０重量％になるように水添加量を調整す
ることを特徴とする高濃度石炭−水スラリ製造法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58121043A JPS6013888A (ja) | 1983-05-06 | 1983-07-05 | 高濃度石炭−水スラリ製造法 |
| ZA845078A ZA845078B (en) | 1983-05-06 | 1984-06-03 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
| AU29520/84A AU563643B2 (en) | 1983-05-06 | 1984-06-19 | High concentration low viscosity coal water slurry |
| ZA844829A ZA844829B (en) | 1983-05-06 | 1984-06-25 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
| DE8484304602T DE3463394D1 (en) | 1983-07-05 | 1984-07-05 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
| EP84304602A EP0130849B1 (en) | 1983-07-05 | 1984-07-05 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
| AU30297/84A AU568660B2 (en) | 1983-07-05 | 1984-07-05 | Coal-water slurry |
| CA000458233A CA1255905A (en) | 1983-07-05 | 1984-07-05 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
| US06/931,878 US4747548A (en) | 1983-07-05 | 1986-11-17 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
| US07/022,520 US4756720A (en) | 1983-05-06 | 1987-03-09 | Process for producing a high concentration coal-water slurry |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58078352A JPS59204688A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 高濃度石炭−水スラリの製造方法 |
| JP58121043A JPS6013888A (ja) | 1983-05-06 | 1983-07-05 | 高濃度石炭−水スラリ製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013888A true JPS6013888A (ja) | 1985-01-24 |
| JPH0315957B2 JPH0315957B2 (ja) | 1991-03-04 |
Family
ID=36808762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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