JPS6043107A - 内燃機関用動弁部材 - Google Patents
内燃機関用動弁部材Info
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- JPS6043107A JPS6043107A JP15054283A JP15054283A JPS6043107A JP S6043107 A JPS6043107 A JP S6043107A JP 15054283 A JP15054283 A JP 15054283A JP 15054283 A JP15054283 A JP 15054283A JP S6043107 A JPS6043107 A JP S6043107A
- Authority
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- Japan
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- less
- nitrided
- pad
- sintered
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内慾機関の動弁装置を構成するロッカアーム
やタペット等のカムフォロワとして用いる動弁部材に関
する。
やタペット等のカムフォロワとして用いる動弁部材に関
する。
一般に、ロッカアームやタペット等のカムの従動部材と
して機能する動弁部材の摺動部には、チルド処理が施さ
れた鋳物や、鉄系焼結材からなるパッド材が設けられて
いる。
して機能する動弁部材の摺動部には、チルド処理が施さ
れた鋳物や、鉄系焼結材からなるパッド材が設けられて
いる。
ととるで近年、内燃機関に対する高速化、高出力化、高
効率化等の要求に対応して、ターボ等の過給器を備えた
ものや、ディーゼル機関等が普及し、これに伴い前記動
弁部材のノくラド材に対する使用条件が一段と厳しさを
加えてきている。このため、上記パッド材について、そ
の特性を向上させるべく種々の研究、開発がなされ、耐
摩耗性、ピッチング性が改善された材料を得ることが可
能となったが、その反面耐スカッフィング性、初期なじ
み性、相手攻撃性に問題を残しているのが現状である。
効率化等の要求に対応して、ターボ等の過給器を備えた
ものや、ディーゼル機関等が普及し、これに伴い前記動
弁部材のノくラド材に対する使用条件が一段と厳しさを
加えてきている。このため、上記パッド材について、そ
の特性を向上させるべく種々の研究、開発がなされ、耐
摩耗性、ピッチング性が改善された材料を得ることが可
能となったが、その反面耐スカッフィング性、初期なじ
み性、相手攻撃性に問題を残しているのが現状である。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、優れた耐
摩耗性及びピッチング性を有し、かつ耐スカッフィック
性及び初期なじみ性を向上させ、相手攻撃性を、低下さ
せることができるノζツド材を備えた動弁部材を提供す
ることを目的とする。
摩耗性及びピッチング性を有し、かつ耐スカッフィック
性及び初期なじみ性を向上させ、相手攻撃性を、低下さ
せることができるノζツド材を備えた動弁部材を提供す
ることを目的とする。
本発明者等は、上記の目的を達成するため鋭意研究を重
ねた結果、パッド材としてＣ−Ｃｒ −Ｍｎ−８１−Ｐ
（Ｂ ）−（ＭＯ％ Ｗ％ Ｎｂｓ Ｔ １、’１ｒ
ｓＴ ａ％Ｖ％ Ｈｌ、Ｃ０１ＣｕＸＳｎ］−Ｆｅ合金
からなる鉄系の粉末焼結材を用い、この焼結体の摺動面
に浸炭層を形成すると共に、この浸炭層の表面に窒化層
、窒化反応層、リン酸塩皮膜等を形成することによって
良好な特性をもったパッド材が得られ、更には前記合金
の最適な組成を見い出して本発明に至ったものである。
ねた結果、パッド材としてＣ−Ｃｒ −Ｍｎ−８１−Ｐ
（Ｂ ）−（ＭＯ％ Ｗ％ Ｎｂｓ Ｔ １、’１ｒ
ｓＴ ａ％Ｖ％ Ｈｌ、Ｃ０１ＣｕＸＳｎ］−Ｆｅ合金
からなる鉄系の粉末焼結材を用い、この焼結体の摺動面
に浸炭層を形成すると共に、この浸炭層の表面に窒化層
、窒化反応層、リン酸塩皮膜等を形成することによって
良好な特性をもったパッド材が得られ、更には前記合金
の最適な組成を見い出して本発明に至ったものである。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明の動弁部材は、その摺動面を形成するパッド材が
、表面に浸炭層を有すると共に、この浸炭層の表面に窒
化層、窒化反応層、リン酸塩皮膜のうちの１種以上の皮
膜層を有してなることを特徴とするものである。
、表面に浸炭層を有すると共に、この浸炭層の表面に窒
化層、窒化反応層、リン酸塩皮膜のうちの１種以上の皮
膜層を有してなることを特徴とするものである。
本発明の動弁部材は、その本体が鋼あるいは紡鉄等の材
料で形成され、カムに接する摺動部にノ（ラド材が設け
られてなる。本体を従来と同様に鋼等で形成したのは、
充分な機械的強度をもたせ、かつ慣性質量を小さく抑え
るためである。
料で形成され、カムに接する摺動部にノ（ラド材が設け
られてなる。本体を従来と同様に鋼等で形成したのは、
充分な機械的強度をもたせ、かつ慣性質量を小さく抑え
るためである。
またパッド材は、鉄系の粉末焼結材料を成形、焼結して
なるもので、その摺動面には、浸炭層が形成されると共
に、この浸炭層の表面に、窒化層、窒化反応層、リン酸
塩皮膜層のうちの１種以上の皮膜層が形成されてなる。
なるもので、その摺動面には、浸炭層が形成されると共
に、この浸炭層の表面に、窒化層、窒化反応層、リン酸
塩皮膜層のうちの１種以上の皮膜層が形成されてなる。
このパッド材は、動弁部材本体に、例えば銅ロウを用い
てロウ付けするか、あるいは焼結後に拡散接合して固定
されている。
てロウ付けするか、あるいは焼結後に拡散接合して固定
されている。
前記パッド材を構成する鉄系の粉末焼結材料としては、
Ｃ−Ｃｒ−Ｍｎ−８ｉ −Ｐ （Ｂ ）−（Ｍｏ、Ｗｑ
Ｎｂｓ Ｔｔ、Ｚｒ、Ｔａ、■、Ｎ１、Ｃｏ、Ｃｕ−
Ｓｎ ）−Ｆｅ合金が好適であり、この合金として後に
詳述する組成範囲のものを用いることが、望ましい。
Ｃ−Ｃｒ−Ｍｎ−８ｉ −Ｐ （Ｂ ）−（Ｍｏ、Ｗｑ
Ｎｂｓ Ｔｔ、Ｚｒ、Ｔａ、■、Ｎ１、Ｃｏ、Ｃｕ−
Ｓｎ ）−Ｆｅ合金が好適であり、この合金として後に
詳述する組成範囲のものを用いることが、望ましい。
上記パッド材の表面に形成された浸炭層は、その表面忙
更に窒、化層、窒化反応層、リン酸塩皮膜等を形成する
際のマトリックスの軟化を防ぎ、その適度な硬さを確保
する作用をする。また、浸炭層は、窒化層やリン酸塩皮
膜と焼結合金との間に介在して、前記窒化層やリン酸塩
皮膜と焼結合金との間での極端な硬さの変化を緩和する
作用をし、これにより窒化層等の焼結合金に対する結合
性を良好に保って窒化層等の剥離現象を防止すると共に
、パッド材の耐久性を向上させる作用をする。
更に窒、化層、窒化反応層、リン酸塩皮膜等を形成する
際のマトリックスの軟化を防ぎ、その適度な硬さを確保
する作用をする。また、浸炭層は、窒化層やリン酸塩皮
膜と焼結合金との間に介在して、前記窒化層やリン酸塩
皮膜と焼結合金との間での極端な硬さの変化を緩和する
作用をし、これにより窒化層等の焼結合金に対する結合
性を良好に保って窒化層等の剥離現象を防止すると共に
、パッド材の耐久性を向上させる作用をする。
上記浸炭層は、パッド材を焼結合金により形成した後に
周知の固体浸炭、液体浸炭、気体浸炭等の処理方法を適
用して形成することができる。
周知の固体浸炭、液体浸炭、気体浸炭等の処理方法を適
用して形成することができる。
また、前記窒化層、窒化反応層、リン酸塩皮膜層は、パ
ッド材のカムに対する初期なじみ性及び耐ピツチング性
を大幅に向上させ、かつ相手攻撃性を減する作用をする
。これらの作用は、特にパッド材がカムにより高面圧を
受ける状態で使用される場合に効果が著しい。なお、上
記窒化層等が上記の効果を充分に発揮するには、１μｍ
以上の厚みを有することが望ましく、１μｍ以下である
と充分な効果が得られない場合がある。
ッド材のカムに対する初期なじみ性及び耐ピツチング性
を大幅に向上させ、かつ相手攻撃性を減する作用をする
。これらの作用は、特にパッド材がカムにより高面圧を
受ける状態で使用される場合に効果が著しい。なお、上
記窒化層等が上記の効果を充分に発揮するには、１μｍ
以上の厚みを有することが望ましく、１μｍ以下である
と充分な効果が得られない場合がある。
更に、動弁部材において、そのパッド材がカムにより高
い面圧を受け、かつ高速運転等の過酷な条件下で使用さ
れる場合には、浸炭層の表面に窒化層を形成し、更に窒
化層の表面に重ねてリン酸塩度膜層を形成すると、初期
な゛じみ性、耐ピツチング性の向上及び相・手段撃性の
低減に有効である。
い面圧を受け、かつ高速運転等の過酷な条件下で使用さ
れる場合には、浸炭層の表面に窒化層を形成し、更に窒
化層の表面に重ねてリン酸塩度膜層を形成すると、初期
な゛じみ性、耐ピツチング性の向上及び相・手段撃性の
低減に有効である。
この場合、窒化層は１μｍ以上、リン酸塩皮膜は０．５
μｍ以上の厚みをもたせることが望ましい。
μｍ以上の厚みをもたせることが望ましい。
上記窒化層及び窒化反応層は、バッド１浸炭暫を形成し
、脱脂処理を施した後に、例えばシアン酸塩と炭酸塩と
の混合物を５５０〜５８０°Ｃ程度の温度に保った洛中
に浸漬して形成することができ、層の厚さは処理時間を
調整することによって定めることができる。なお、他方
軟窒化処理、イオン窒化処理により窒化層を形成するこ
ともできる。
、脱脂処理を施した後に、例えばシアン酸塩と炭酸塩と
の混合物を５５０〜５８０°Ｃ程度の温度に保った洛中
に浸漬して形成することができ、層の厚さは処理時間を
調整することによって定めることができる。なお、他方
軟窒化処理、イオン窒化処理により窒化層を形成するこ
ともできる。
また、リン酸塩皮膜は、窒化処理と同様に浸炭層を形成
し、脱脂処理を施した後に、例えば浴温度９２〜１００
°Ｃに保ったリン酸マンガン系の浴中に１〜１０分間程
度浸漬して形成することができる。
し、脱脂処理を施した後に、例えば浴温度９２〜１００
°Ｃに保ったリン酸マンガン系の浴中に１〜１０分間程
度浸漬して形成することができる。
次に、本発明に使用するパッド材の焼結材料の組成につ
いて説明する。
いて説明する。
上記焼結材料としては、重量％で示すと、Ｃが１、０〜
３．５％、Ｃｒが５．０〜２５．０％、Ｍｎが０．１〜
２．０％、Ｓｌが０．３〜２．０％、Ｐを０．１〜１．
０％または／およびＢをＯ，Ｑ １〜０．５％、Ｍ。
３．５％、Ｃｒが５．０〜２５．０％、Ｍｎが０．１〜
２．０％、Ｓｌが０．３〜２．０％、Ｐを０．１〜１．
０％または／およびＢをＯ，Ｑ １〜０．５％、Ｍ。
が１０％以下、ＷｘＮｂ％Ｔｉ、Ｚｒ％ Ｈｆ％Ｔａ、
Ｖからなる群から選択された１種以上の元素をａＱ％以
下、Ｎ１および／またけＣｏを５．０％以下、Ｃｕおよ
び／またはＳｎを１５％以下、かつ、前記ＣｒｌＭｏ’
、Ｗ 、Ｎ ｂ ｓ Ｔ １、Ｚ ｒ ｓＨｉ”ｓＴａ
、及びＶの合量が３０％以下であって、残部Ｆｅからな
り、他の不純物が１．５％以下であるものが望ましい。
Ｖからなる群から選択された１種以上の元素をａＱ％以
下、Ｎ１および／またけＣｏを５．０％以下、Ｃｕおよ
び／またはＳｎを１５％以下、かつ、前記ＣｒｌＭｏ’
、Ｗ 、Ｎ ｂ ｓ Ｔ １、Ｚ ｒ ｓＨｉ”ｓＴａ
、及びＶの合量が３０％以下であって、残部Ｆｅからな
り、他の不純物が１．５％以下であるものが望ましい。
炭素（Ｃ）は、マトリックスに固溶し、マトリックスの
硬さを高めて強化すると共に、６１％Ｍ。
硬さを高めて強化すると共に、６１％Ｍ。
Ｗ ｓ Ｎ ｂ ｓ Ｔ １、Ｚ ｒｓ ■ｌ ｆ ％
’ｌ ａｑ ”Ｊと炭化物や複炭化物を形成し、耐摩耗
性を向上させる作用がある。含有量が１．０％未満では
上記の作用が充分に発現されず、また、３．５％を越え
ると炭化惣の量が増大し、結晶として成長するため、焼
結合金のマトリックスの靭性が低下し、摺動特性が大幅
に低下すると共に相手攻ｖ性が増大して好ましくない。
’ｌ ａｑ ”Ｊと炭化物や複炭化物を形成し、耐摩耗
性を向上させる作用がある。含有量が１．０％未満では
上記の作用が充分に発現されず、また、３．５％を越え
ると炭化惣の量が増大し、結晶として成長するため、焼
結合金のマトリックスの靭性が低下し、摺動特性が大幅
に低下すると共に相手攻ｖ性が増大して好ましくない。
Ｃｒは、マトリックスに固溶し、素地の強化と耐熱性及
び摺動特性を向上させ、また、Ｃとの反応によシ生成す
る炭化物や複炭化物が耐摩耗性、耐スカツフインク性及
び初期なじみ性を向上させる作用がある。含有量が４０
％未満では、充分な効果が得られず、一方２５．０％を
越えると硬度の高い炭化物の生成量が増し、このため摺
動特性が悪化すると共に相手攻撃性が増して好ましくな
い。
び摺動特性を向上させ、また、Ｃとの反応によシ生成す
る炭化物や複炭化物が耐摩耗性、耐スカツフインク性及
び初期なじみ性を向上させる作用がある。含有量が４０
％未満では、充分な効果が得られず、一方２５．０％を
越えると硬度の高い炭化物の生成量が増し、このため摺
動特性が悪化すると共に相手攻撃性が増して好ましくな
い。
また、Ｍｎは、マトリックスに画壇し、素地を強化する
と共に焼入性を向上させ、延いては耐摩耗性及び摺動特
性を著しく向上させる作用をもつ。
と共に焼入性を向上させ、延いては耐摩耗性及び摺動特
性を著しく向上させる作用をもつ。
更に、焼結時においては、焼結性を向上させると共に低
温度で密度を上昇させる作用をする。とのＭｎの含有量
が０１％未満では、上記作用の充分な効果が得られず、
また２、０％を越えると相手攻撃性が増大して好ましく
ない。
温度で密度を上昇させる作用をする。とのＭｎの含有量
が０１％未満では、上記作用の充分な効果が得られず、
また２、０％を越えると相手攻撃性が増大して好ましく
ない。
Ｓｌは、原料粉末を製造する際に添加されて脱酔剤とし
て作用する。また、焼結状態ではマ） ＩＪラックス強
化に効果がある。Ｓｌの添加量が０．３％未満であると
、原料粉末を脱酸する効果が少なく、特にＭｎ含有量が
多い場合には充分脱酸処理を行なう必要があり、０．３
％以上の添加が必要である。一方、２．０％を越えると
、焼結時の焼入性が低下して充分な硬さをもった焼結体
が得られず、これに伴って耐摩耗性が低下する◇ Ｐ及びＢは、とれらのいずれか一方または両方が添加さ
れるが、これらはいずれもマトリックスに固溶し、焼結
時の活性を高め、焼結に際して低温度で一部液相を生成
して焼結を促す作用がある。
て作用する。また、焼結状態ではマ） ＩＪラックス強
化に効果がある。Ｓｌの添加量が０．３％未満であると
、原料粉末を脱酸する効果が少なく、特にＭｎ含有量が
多い場合には充分脱酸処理を行なう必要があり、０．３
％以上の添加が必要である。一方、２．０％を越えると
、焼結時の焼入性が低下して充分な硬さをもった焼結体
が得られず、これに伴って耐摩耗性が低下する◇ Ｐ及びＢは、とれらのいずれか一方または両方が添加さ
れるが、これらはいずれもマトリックスに固溶し、焼結
時の活性を高め、焼結に際して低温度で一部液相を生成
して焼結を促す作用がある。
Ｐは０．１％未満、Ｂは０．０１％未満では充分な作用
を発現できない。またＰは１．０％、Ｂは０５％を越え
て添加すると、焼結時に生成する液相の量が過大となり
、焼結組織が粗大化して摺動特性が低下する。
を発現できない。またＰは１．０％、Ｂは０５％を越え
て添加すると、焼結時に生成する液相の量が過大となり
、焼結組織が粗大化して摺動特性が低下する。
また、Ｍｏは必要に応じて添加されるもので、マトリッ
クスに固溶し、マトリックスを強化させると共に焼入性
を向上させ、これに伴って焼結体の硬さを向上させる作
用をもつ。またＭｏが反応して生じる炭化物及び複炭化
物は、耐摩耗性を向上させるのみ々らず、摺動特性の向
上にも有効に作用する。
クスに固溶し、マトリックスを強化させると共に焼入性
を向上させ、これに伴って焼結体の硬さを向上させる作
用をもつ。またＭｏが反応して生じる炭化物及び複炭化
物は、耐摩耗性を向上させるのみ々らず、摺動特性の向
上にも有効に作用する。
ＭＯの添加量が１０％を越えると、焼結に一件い生成す
る炭化物の量が増え、さらに粒界に針状の炭化物を形成
して焼結体が脆化し、耐摩耗性が低下すると共に相手攻
゛撃性が増大して好ましくない。
る炭化物の量が増え、さらに粒界に針状の炭化物を形成
して焼結体が脆化し、耐摩耗性が低下すると共に相手攻
゛撃性が増大して好ましくない。
また更には、コスト高をも招くため、経済的にも好まし
くない。
くない。
Ｗ％Ｎｂ１Ｔ１、Ｚｒ％Ｈｆ％Ｔａ及び■は、必要に応
じ″″ｃ１種以上が選択され、添加される。
じ″″ｃ１種以上が選択され、添加される。
これらの成分は、いずれもＣ及びその他の成分と反応し
て微細々炭化物及び複炭化物を生成し、これら炭化物等
が耐摩耗性を高める作用をする。これらの成分の添加量
が８％を越えると、焼結に伴って生成するこれらの元素
の炭化物の量が過剰となシ、このため、極めて硬質な上
記炭化物によって相手攻撃性が高まると共に製造が難し
くなって好ましくない。更に、上記Ｎｂ％Ｔ１等の成分
は、高価であるためコスト高となって好ましくない。
て微細々炭化物及び複炭化物を生成し、これら炭化物等
が耐摩耗性を高める作用をする。これらの成分の添加量
が８％を越えると、焼結に伴って生成するこれらの元素
の炭化物の量が過剰となシ、このため、極めて硬質な上
記炭化物によって相手攻撃性が高まると共に製造が難し
くなって好ましくない。更に、上記Ｎｂ％Ｔ１等の成分
は、高価であるためコスト高となって好ましくない。
Ｎ１及びＣＯは、いずれか一方または両方を必要に応じ
て添加する。これらの成分は、マ） ＩＪラックス固溶
し、マトリックスを強化させ、特に焼結体の靭性、初期
なじみ性、耐熱性の向上に効果が大きい。Ｎ１及び／ま
たはＣＯは、５％を越えて含有させても著しい効果を得
るととはできず、却ってコスト高を招くことになるため
５％以下に抑えることが必要である。
て添加する。これらの成分は、マ） ＩＪラックス固溶
し、マトリックスを強化させ、特に焼結体の靭性、初期
なじみ性、耐熱性の向上に効果が大きい。Ｎ１及び／ま
たはＣＯは、５％を越えて含有させても著しい効果を得
るととはできず、却ってコスト高を招くことになるため
５％以下に抑えることが必要である。
捷たＣｕ及びＳｎは、いずれか一方または両方を必要に
応じて添加する。これらの成分は、マトリックスに固溶
し、焼結時に一部が液相を生成して焼結の安定化に寄与
する他、基地の強化及び炭化物の微細化に有効な作用を
する。さらに、Ｃｕまたは／およびＳｎの未固溶部分は
、焼結体の初期なじみ性、摺動特性の向上に大きな効果
を発揮する。これらＣｕ及びＳｎは、１５％を越えて含
有させると、焼結体の強度を低下させ、また耐摩耗性を
低下させるため好ましくない。
応じて添加する。これらの成分は、マトリックスに固溶
し、焼結時に一部が液相を生成して焼結の安定化に寄与
する他、基地の強化及び炭化物の微細化に有効な作用を
する。さらに、Ｃｕまたは／およびＳｎの未固溶部分は
、焼結体の初期なじみ性、摺動特性の向上に大きな効果
を発揮する。これらＣｕ及びＳｎは、１５％を越えて含
有させると、焼結体の強度を低下させ、また耐摩耗性を
低下させるため好ましくない。
また、前記Ｃｒ ｓ Ｍｏ ｓ Ｗ％Ｎ ｂ −Ｔ ｉ
、ＺｒｑＨｆｓＴａ及び■の総量は、重量％で３０％以
下とすることが必要である。３０％を越えると、得られ
る焼結体の相手攻撃性が増すと共に、靭性が低下して好
ましくない。
、ＺｒｑＨｆｓＴａ及び■の総量は、重量％で３０％以
下とすることが必要である。３０％を越えると、得られ
る焼結体の相手攻撃性が増すと共に、靭性が低下して好
ましくない。
更には、上記の組成を有する焼結材料を焼結するにあた
っては、得６れる焼結体の密度比が８７％以上となる東
件を選択することが望ましい。上記密度比が、８７％よ
り低くなると、特に高圧面下で使用する場合の耐摩耗性
が低下すると共に、窒化処理にあたって所望の窒化層が
得られない場合がある。
っては、得６れる焼結体の密度比が８７％以上となる東
件を選択することが望ましい。上記密度比が、８７％よ
り低くなると、特に高圧面下で使用する場合の耐摩耗性
が低下すると共に、窒化処理にあたって所望の窒化層が
得られない場合がある。
しかして、上記のような特定の組成を有する焼結材料を
焼結して形成され、表面に浸炭層が形成されると共に、
この浸炭層の表面に窒化層、窒化反応層、リン酸塩皮膜
層のうちの１種以上が形成されたパッド材は、その基体
となる焼結体が詳述したように特有の組成をもって耐摩
耗性、靭性、初期なじみ性が高められ、かつ相手攻撃性
が低減されており、更に、焼結体の表面の窒化層等゛に
よって耐ピツチング性、耐スカッフィング性、初期なじ
み性が高められ、かつ相手攻撃性が低減されている。こ
のため上記パッド材を備えた本発明の動弁部材は、上記
の焼結体と表面層との良好な特性が相俟って、耐摩耗性
、靭性、初期なじみ性、耐ピツチング性、耐スカッフィ
ング性が高く、かつ相手攻撃性が低い等、カムフォロア
として良好な性質を持っている。更には、前記窒化層、
リン酸塩皮膜等が焼結体に形成された浸炭層の表面に形
成されているため、浸炭層により前記表面層を形成する
に際してマトリックスの軟化を防止することができると
共に、表面層と焼結合金（マトリックス）との結合性が
高められ、従って動弁部材として耐久性に優れている等
の長所を有するものである。
焼結して形成され、表面に浸炭層が形成されると共に、
この浸炭層の表面に窒化層、窒化反応層、リン酸塩皮膜
層のうちの１種以上が形成されたパッド材は、その基体
となる焼結体が詳述したように特有の組成をもって耐摩
耗性、靭性、初期なじみ性が高められ、かつ相手攻撃性
が低減されており、更に、焼結体の表面の窒化層等゛に
よって耐ピツチング性、耐スカッフィング性、初期なじ
み性が高められ、かつ相手攻撃性が低減されている。こ
のため上記パッド材を備えた本発明の動弁部材は、上記
の焼結体と表面層との良好な特性が相俟って、耐摩耗性
、靭性、初期なじみ性、耐ピツチング性、耐スカッフィ
ング性が高く、かつ相手攻撃性が低い等、カムフォロア
として良好な性質を持っている。更には、前記窒化層、
リン酸塩皮膜等が焼結体に形成された浸炭層の表面に形
成されているため、浸炭層により前記表面層を形成する
に際してマトリックスの軟化を防止することができると
共に、表面層と焼結合金（マトリックス）との結合性が
高められ、従って動弁部材として耐久性に優れている等
の長所を有するものである。
次に、実施例を示して本発明を更に具体的に説明する。
以下に示す■〜■の乙種の粉末焼結材料を調整し、これ
らにＮ１、Ｃｏ％Ｃｕ、Ｓｎ、Ｃｕ−１２％Ｓｎ、Ｃ粉
末を下記の表に示す割合（焼結材料に対する重量％）で
混合し、それぞれをタペットのパッド材として成形焼結
し、これらのバッド材を５Ｃｒ４２０製のタペット本体
に銅ロウによりロウ付けを行った。次いで、パッド材表
面に浸炭処理を施し、その表面に窒化層を形成し、更に
試料の一部にはリン酸塩皮膜を形成してタペットを作成
した。
らにＮ１、Ｃｏ％Ｃｕ、Ｓｎ、Ｃｕ−１２％Ｓｎ、Ｃ粉
末を下記の表に示す割合（焼結材料に対する重量％）で
混合し、それぞれをタペットのパッド材として成形焼結
し、これらのバッド材を５Ｃｒ４２０製のタペット本体
に銅ロウによりロウ付けを行った。次いで、パッド材表
面に浸炭処理を施し、その表面に窒化層を形成し、更に
試料の一部にはリン酸塩皮膜を形成してタペットを作成
した。
また比較のために浸炭処理を施さずに窒化層または／お
よびリン酸塩皮膜を形成したパッド材を作成し、５Ｃｒ
４２ｏ製のタペット本体に固定して比較用タペットを作
成した。
よびリン酸塩皮膜を形成したパッド材を作成し、５Ｃｒ
４２ｏ製のタペット本体に固定して比較用タペットを作
成した。
上記のタペットを、ディーゼルエンジンのリフターバル
ブに組み付け、カムとしてＳＣＭ−浸炭焼入品を用いて
特殊劣化油中で、荷重２００ｋｇ、回転数１５０Ｏｒｐ
ｍ の条件１３００時間運転し、タペットの状態及びカ
ムの摩耗量を調べた。その結果を表中に示しである。
ブに組み付け、カムとしてＳＣＭ−浸炭焼入品を用いて
特殊劣化油中で、荷重２００ｋｇ、回転数１５０Ｏｒｐ
ｍ の条件１３００時間運転し、タペットの状態及びカ
ムの摩耗量を調べた。その結果を表中に示しである。
０ 粉末焼結材料（重量％）
■ ３．５％Ｃ−ｒ −０，５％Ｍ ｎ −１，０％５
１−Ｑ、 ５ ：、 ｐ−残部Ｆ ｅ ｓ ■ １２．０％Ｃｒ −０，５％Ｍ ｎ −１，０％Ｓ
１−α５％Ｐ−残部Ｆ ｅ ｓ ■ １２．０％Ｃｒ −０，５％Ｍ ｎ −１，０％
Ｓ ｉ −１，５％ＭＯ−五〇％Ｎｂ−［Ｌ５％Ｐ−残
部 ｅ ｓ ■ １２ｆｆ１％ Ｃｒ −０，８％Ｍ ｎ −” １
．０％Ｓ ｉ −５，０１Ｍ ｏ −２，０％Ｎｂ−１
，０％Ｔ１−２．０％Ｔａ−１，０％Ｚ ｒ −１，０
％Ｈｆ −１，０％Ｖ−４．０％Ｗ−１５％Ｐ−残部ｐ
ｅ ％ ■ １２．０％Ｃｒ −２，０％Ｍ ｎ −２，０％８
１−０．５％Ｐ−残部Ｆθ、 ■ ２５％Ｃｒ −０，１％Ｍ１１−０．３％Ｓｉ １
．５゛％Ｃ−０，１％Ｐ−残部Ｆｅ 表に示したように、本発明の動弁部材は、耐ピツチング
性に優れ、またカムの一耗量が比較例に比べて極めて小
さいことから、初期なじみ性が高く、相手攻撃性が小さ
いことが分かる。
１−Ｑ、 ５ ：、 ｐ−残部Ｆ ｅ ｓ ■ １２．０％Ｃｒ −０，５％Ｍ ｎ −１，０％Ｓ
１−α５％Ｐ−残部Ｆ ｅ ｓ ■ １２．０％Ｃｒ −０，５％Ｍ ｎ −１，０％
Ｓ ｉ −１，５％ＭＯ−五〇％Ｎｂ−［Ｌ５％Ｐ−残
部 ｅ ｓ ■ １２ｆｆ１％ Ｃｒ −０，８％Ｍ ｎ −” １
．０％Ｓ ｉ −５，０１Ｍ ｏ −２，０％Ｎｂ−１
，０％Ｔ１−２．０％Ｔａ−１，０％Ｚ ｒ −１，０
％Ｈｆ −１，０％Ｖ−４．０％Ｗ−１５％Ｐ−残部ｐ
ｅ ％ ■ １２．０％Ｃｒ −２，０％Ｍ ｎ −２，０％８
１−０．５％Ｐ−残部Ｆθ、 ■ ２５％Ｃｒ −０，１％Ｍ１１−０．３％Ｓｉ １
．５゛％Ｃ−０，１％Ｐ−残部Ｆｅ 表に示したように、本発明の動弁部材は、耐ピツチング
性に優れ、またカムの一耗量が比較例に比べて極めて小
さいことから、初期なじみ性が高く、相手攻撃性が小さ
いことが分かる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 動弁部材本体に摺動面を形成Ｊるバット材が設け
られてなる内燃機関用動弁部材において、前記パッド材
が粉末焼結材からなり、とのバット材は、表面に浸炭層
を有すると共に、この浸炭層の表面に窒化層、窒化反応
層、及びリン酸塩皮膜のうちの１種以上の皮膜層を有し
てなるととを特徴とする内燃機関用動弁部材。 ２ 前記パッド材は、前記浸炭層の表面に厚さ１μｍ以
上の窒化層または窒化反応層を有し、かつこの窒化層ま
たは窒化反応層の表面ＫＯ１５μｍ以上のリン酸塩皮膜
が形成されてなる特許請求の範囲第１項記載の内燃機関
用動弁部材。 ＆ 前記パッド材は、重量％で、− Ｃ： １．０〜＆５％、 Ｃｒ：５．０−２５．０％、 Ｍｎ： ０．１〜２． Ｑ ％、 Ｓｌ： ［ｌＬ３〜２．０％、 Ｐ ： ０．１〜１．０％または／およびＢ：Ｑ、０１
〜０．５％、 Ｍｏ： １０％以下、 Ｗ％Ｗｂ、’ｒ１、Ｚ ｒ’ｓ Ｈｆｓ Ｔ ａ、 Ｖ
からなる群から選択された１種以上の元素を８０％以下
、Ｎ１および／またはＣＯ：５゜０％以下、Ｃｕおよび
／またはＳｎ：１５％以下、不純物を１．５％以下、
− かつ前記Ｃｒ、 Ｗｉｏ、Ｗｓ Ｎｂｔ Ｔ １、Ｚ
ｒ ５）（ｆｘＴａ及び■の合量が３０％以下であって
、残部Ｆｅから彦る焼結材料から焼結されて々る特許請
求の範囲第１項または第２項記載の内燃機関用動弁部材
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15054283A JPS6043107A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 内燃機関用動弁部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15054283A JPS6043107A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 内燃機関用動弁部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043107A true JPS6043107A (ja) | 1985-03-07 |
| JPH0344202B2 JPH0344202B2 (ja) | 1991-07-05 |
Family
ID=15499142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15054283A Granted JPS6043107A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 内燃機関用動弁部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043107A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6321307A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-28 | Nissan Motor Co Ltd | ロッカ−ア−ムチップ |
| JPH0223215A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-25 | Fuji Valve Co Ltd | 内燃機関用バルブリフタ及びその製造方法 |
| JPH02215905A (ja) * | 1989-02-13 | 1990-08-28 | Yamaha Motor Co Ltd | Ｏｈｃエンジンの動弁系におけるアジャスティングパッド |
| US5758415A (en) * | 1995-05-08 | 1998-06-02 | Fuji Oozx Inc. | Method of manufacturing a tappet in an internal combustion engine |
| JP2002310065A (ja) * | 2001-04-16 | 2002-10-23 | Matsushita Refrig Co Ltd | 圧縮機 |
| JP2022032348A (ja) * | 2020-08-11 | 2022-02-25 | 昭和電工マテリアルズ株式会社 | 金属製品の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS504447A (ja) * | 1973-05-18 | 1975-01-17 | ||
| JPS5116541A (ja) * | 1974-07-31 | 1976-02-09 | Shimano Industrial Co | Jitenshayotaimamobuhinno seizoho |
| JPS57108247A (en) * | 1980-12-24 | 1982-07-06 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | Member of moving valve mechanism of internal combustion engine |
-
1983
- 1983-08-18 JP JP15054283A patent/JPS6043107A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS504447A (ja) * | 1973-05-18 | 1975-01-17 | ||
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0223215A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-25 | Fuji Valve Co Ltd | 内燃機関用バルブリフタ及びその製造方法 |
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| US5758415A (en) * | 1995-05-08 | 1998-06-02 | Fuji Oozx Inc. | Method of manufacturing a tappet in an internal combustion engine |
| JP2002310065A (ja) * | 2001-04-16 | 2002-10-23 | Matsushita Refrig Co Ltd | 圧縮機 |
| JP2022032348A (ja) * | 2020-08-11 | 2022-02-25 | 昭和電工マテリアルズ株式会社 | 金属製品の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0344202B2 (ja) | 1991-07-05 |
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