JPS6224866A - ２電極回転ア−ク隅肉溶接方法 - Google Patents
２電極回転ア−ク隅肉溶接方法Info
- Publication number
- JPS6224866A JPS6224866A JP16197785A JP16197785A JPS6224866A JP S6224866 A JPS6224866 A JP S6224866A JP 16197785 A JP16197785 A JP 16197785A JP 16197785 A JP16197785 A JP 16197785A JP S6224866 A JPS6224866 A JP S6224866A
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- electrode
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、２電極回転アーク溶接方法に関するもので
ある。
ある。
従来、垂直板と水平板とを下向き姿勢によって１パスで
隅肉溶接する場合、垂直脚長および水平脚長を長くする
ための手段として、２電極隅肉アーク溶接方法がある。
隅肉溶接する場合、垂直脚長および水平脚長を長くする
ための手段として、２電極隅肉アーク溶接方法がある。
上記２電極隅肉アーク溶接方法は、溶接方向に所定間隔
をあけて先行電極および後行電極を設け、先行電極と隅
肉溶接との間に先行アークを発生させて下層ビードを形
成し、後行電極と下層ビードとの間に後行アークを発生
させて下層ビード上に上層ビードを形成し、そして、隅
肉溶接部にシールドガスを供給することからなり、１本
の電極を用いる単電極隅肉アーク溶接法に比べて、垂直
脚長および水平脚長を長くすることができる。
をあけて先行電極および後行電極を設け、先行電極と隅
肉溶接との間に先行アークを発生させて下層ビードを形
成し、後行電極と下層ビードとの間に後行アークを発生
させて下層ビード上に上層ビードを形成し、そして、隅
肉溶接部にシールドガスを供給することからなり、１本
の電極を用いる単電極隅肉アーク溶接法に比べて、垂直
脚長および水平脚長を長くすることができる。
しかし、上述した従来法は、溶接速度が遅く、且つ、両
ビード表面が山形に突出するために所望の脚長を得るた
めに余分な溶着金属が必要となり、更に、下層ビード表
面が平滑化きれないので、下層ビードと上層ビードとが
確実に溶着しない場合がある等の問題を有していた。
ビード表面が山形に突出するために所望の脚長を得るた
めに余分な溶着金属が必要となり、更に、下層ビード表
面が平滑化きれないので、下層ビードと上層ビードとが
確実に溶着しない場合がある等の問題を有していた。
従って、この発明の目的は、溶接速度が速く、且つ、下
層および上層ビード表面を平滑化することができる２電
極回転アーク隅肉溶接方法を提供することにある。
層および上層ビード表面を平滑化することができる２電
極回転アーク隅肉溶接方法を提供することにある。
この発明は、垂直板と水平板とによって形成される隅肉
溶接部に先行ノズルを向け、先行電極を前記先行ノズル
の中心軸線から偏位させて前記隅肉溶接部に向けてシー
ルドガスと共に供給し、前記先行ノズルを回転させなが
ら前記先行電極と前記隅肉溶接部との間に先行アークを
発生させて下層ビードを形成し、前記先行ノズルの溶接
進行方向下流側に、前記先行ノズルと間隔をあけて後行
ノズルを設け、前記後行ノズルを前記下層ビードに向け
、後行電極を前記後行ノズルの中心軸線から偏位させて
前記下層ビードに向けてシールドガスと共に供給し、前
記後行ノズルを回転させながら前記後行電極と前記下層
ビードとの間に後行アークを発生させて前記下層ビード
上に上層ビードを形成し、このようにして、前記垂直板
と前記水平板とを隅肉溶接し、下記条件、 前記先行アークの回転速度（Ｎｂ） ： ３ＪＪｏ−１
２０Ｈｚ、前記先行アークの回転直径（Ｄｔ、） ：
１〜６Ｕ、前記後行アークの回転速度（ＮＴ） ： ３
ＮＯ〜１２０Ｈ２、前記後行アークの回転直径（ＤＴ）
： （ＷＬ −ｓ ’ｍｓ ）およびＩＴｕのうちの
何れか大きい方から（ｗＬ＋６ｍａ）の範囲１、 前記先行電極と前記後行電極との間の間隔：前記先行ア
ークによる先行クレータと前記後行アークによる後行ク
レータとが重ならないような間隔、但し、 Ｎｏ：垂直
脚長（１１）と水平脚長（１２）との比（Ｌ１／Ｌ２）
が最大となるアークの回転速度、ＷＬ：前記下層ビード
の幅 を満足させることに特徴を有する。
溶接部に先行ノズルを向け、先行電極を前記先行ノズル
の中心軸線から偏位させて前記隅肉溶接部に向けてシー
ルドガスと共に供給し、前記先行ノズルを回転させなが
ら前記先行電極と前記隅肉溶接部との間に先行アークを
発生させて下層ビードを形成し、前記先行ノズルの溶接
進行方向下流側に、前記先行ノズルと間隔をあけて後行
ノズルを設け、前記後行ノズルを前記下層ビードに向け
、後行電極を前記後行ノズルの中心軸線から偏位させて
前記下層ビードに向けてシールドガスと共に供給し、前
記後行ノズルを回転させながら前記後行電極と前記下層
ビードとの間に後行アークを発生させて前記下層ビード
上に上層ビードを形成し、このようにして、前記垂直板
と前記水平板とを隅肉溶接し、下記条件、 前記先行アークの回転速度（Ｎｂ） ： ３ＪＪｏ−１
２０Ｈｚ、前記先行アークの回転直径（Ｄｔ、） ：
１〜６Ｕ、前記後行アークの回転速度（ＮＴ） ： ３
ＮＯ〜１２０Ｈ２、前記後行アークの回転直径（ＤＴ）
： （ＷＬ −ｓ ’ｍｓ ）およびＩＴｕのうちの
何れか大きい方から（ｗＬ＋６ｍａ）の範囲１、 前記先行電極と前記後行電極との間の間隔：前記先行ア
ークによる先行クレータと前記後行アークによる後行ク
レータとが重ならないような間隔、但し、 Ｎｏ：垂直
脚長（１１）と水平脚長（１２）との比（Ｌ１／Ｌ２）
が最大となるアークの回転速度、ＷＬ：前記下層ビード
の幅 を満足させることに特徴を有する。
本願発明者等は、ビード表面が平滑化されるように、垂
直板と水平板とを隅肉溶接することがで案した。以下に
、先行発明を説明する。
直板と水平板とを隅肉溶接することがで案した。以下に
、先行発明を説明する。
溶接電極をノズルを通してノズルの中心軸線から偏位し
て被溶接物の開先部に対して垂直に向け、溶接電極の先
端と開先部との間にアークを発生させて前記被溶接物を
前記開先部にそって溶接し、そして、前記ノズルを回転
させて前記アークに前記偏位に対応する円運動を行なわ
せ、そして、開先部に向けてシールドガスを供給するこ
とからなる回転アーク溶接方法は、既に知られている。
て被溶接物の開先部に対して垂直に向け、溶接電極の先
端と開先部との間にアークを発生させて前記被溶接物を
前記開先部にそって溶接し、そして、前記ノズルを回転
させて前記アークに前記偏位に対応する円運動を行なわ
せ、そして、開先部に向けてシールドガスを供給するこ
とからなる回転アーク溶接方法は、既に知られている。
この方法は、一定幅の広幅のアークが得られるので、部
分的に深い溶は込みが生じることなく、且つ、高能率で
溶接が行なえるといった利点を有している。
分的に深い溶は込みが生じることなく、且つ、高能率で
溶接が行なえるといった利点を有している。
上記先行発明は、上述した回転アーク、溶接方法を隅肉
溶接に適用したものであって、アークの回転速度（Ｎ）
を３ＮＯから１２０Ｈ２（７２００回転／分）の範囲に
限定し、且つ、アークの回転直径（Ｄ）を１〜６朋の範
囲に限定したことに特徴を有するものである。
溶接に適用したものであって、アークの回転速度（Ｎ）
を３ＮＯから１２０Ｈ２（７２００回転／分）の範囲に
限定し、且つ、アークの回転直径（Ｄ）を１〜６朋の範
囲に限定したことに特徴を有するものである。
上述した先行発明において、アークの回転速度（Ｎ）を
３Ｎ、から１２０ Ｈ２の範囲に限定した理由は、次の
通りである。
３Ｎ、から１２０ Ｈ２の範囲に限定した理由は、次の
通りである。
アークの回転速度（Ｎ）が３Ｎｏ未満であると、アーク
の回転速度が遅いために、溶融金属が周辺部に拡がりに
くくなって、ビード表面を十分に平滑化できない。一方
、アー゛りの回転速度（Ｎ）が３Ｎｏ以上になると、溶
融金属が周辺部に拡がってビード表面が平滑化されるが
アークの回転速度（Ｎ）が１２０Ｈ２を超えると、スパ
ッタ量が増大して良好な隅肉溶接が行なえない。このよ
うなことから、先行発明においては、アークの回転速度
（Ｎ）を３ＮＯから１２０ Ｈ２の範囲に限定した。
の回転速度が遅いために、溶融金属が周辺部に拡がりに
くくなって、ビード表面を十分に平滑化できない。一方
、アー゛りの回転速度（Ｎ）が３Ｎｏ以上になると、溶
融金属が周辺部に拡がってビード表面が平滑化されるが
アークの回転速度（Ｎ）が１２０Ｈ２を超えると、スパ
ッタ量が増大して良好な隅肉溶接が行なえない。このよ
うなことから、先行発明においては、アークの回転速度
（Ｎ）を３ＮＯから１２０ Ｈ２の範囲に限定した。
第１図にアークの回転速度（Ｎ）と、垂直脚長（１，）
および水平脚長（Ｊ２）の平均値に対するビードの最大
突出高さくΔＬ）の割合との関係を示す。第１図から明
らかなように、アークの回転速度（Ｎ）が３ＮＯ以上と
なると、ビードの表面が平滑化されることがわかる。
および水平脚長（Ｊ２）の平均値に対するビードの最大
突出高さくΔＬ）の割合との関係を示す。第１図から明
らかなように、アークの回転速度（Ｎ）が３ＮＯ以上と
なると、ビードの表面が平滑化されることがわかる。
なお、前記垂直脚長（１１）は、第３図に示すように、
垂直板１側のビード３の幅を示し、前記水平脚長（１２
）は、同図に示すように、水平板２側のビード３の幅を
示す。
垂直板１側のビード３の幅を示し、前記水平脚長（１２
）は、同図に示すように、水平板２側のビード３の幅を
示す。
また、第２図にアークの回転速度（Ｎ）と、スパッタ量
との関係を示す。第２図から明らかなように、アークの
回転速度（Ｎ）が１２０１Ｈ２を超えるとスパッタ量が
急激に増大することがわかる。
との関係を示す。第２図から明らかなように、アークの
回転速度（Ｎ）が１２０１Ｈ２を超えるとスパッタ量が
急激に増大することがわかる。
次に、上述した先行発明において、アークの回転直径（
Ｄ）を１〜６鞄の範囲に限定した理由を説明する。
Ｄ）を１〜６鞄の範囲に限定した理由を説明する。
アークの回転直径（Ｄ）が１朋未満であると、十分な溶
は込みが得られないために、回転アーク溶接の機能を十
分に発揮できない。また、回転アーク隅肉溶接方法にお
いては、次のようにして開先倣いを行なう。即ち、溶接
電流および溶接電圧の何れか１つの変動値を検出し、前
記検出した変動値を、溶接電極の溶接進行方向最前方点
を中心として左右にそれぞれ等範囲にわたって積分し、
そして、左右の積分値の差が零になるようにノズルをビ
ードの幅方向に移動させる。以下、この方法をアークセ
ンサーによる開先倣いというが、アークの回転直径（Ｄ
）が１朋未満であると、アークの回転中心が正規の位置
からずれていても、前記左右の積分値の差が顕著に現わ
れず、アークセンサーによる開先倣いが正確に行なえな
い。
は込みが得られないために、回転アーク溶接の機能を十
分に発揮できない。また、回転アーク隅肉溶接方法にお
いては、次のようにして開先倣いを行なう。即ち、溶接
電流および溶接電圧の何れか１つの変動値を検出し、前
記検出した変動値を、溶接電極の溶接進行方向最前方点
を中心として左右にそれぞれ等範囲にわたって積分し、
そして、左右の積分値の差が零になるようにノズルをビ
ードの幅方向に移動させる。以下、この方法をアークセ
ンサーによる開先倣いというが、アークの回転直径（Ｄ
）が１朋未満であると、アークの回転中心が正規の位置
からずれていても、前記左右の積分値の差が顕著に現わ
れず、アークセンサーによる開先倣いが正確に行なえな
い。
一方、アークの回転直径ＣＤ）が６藺を超えると、アー
クが垂直板１および水平板２に接近し過ぎ、特に、垂直
板１側にアンダーカットが生じ易すくなる。このような
ことから、上述した先行発明においては、アークの回転
直径（Ｄ）を１〜６間の範囲に限定した。
クが垂直板１および水平板２に接近し過ぎ、特に、垂直
板１側にアンダーカットが生じ易すくなる。このような
ことから、上述した先行発明においては、アークの回転
直径（Ｄ）を１〜６間の範囲に限定した。
この発明は、上述した先行発明を２電極隅肉溶接に適用
したものである。
したものである。
第４図は、この発明の方法によって、垂直板１と水平板
２とを隅肉溶接している状態を示す斜視図である。第４
図において、下層ビード３Ａを形成するだめの、先行ノ
ズル４Ａに挿通された先行電極５Ａの回転速度、即ち、
先行アークの回転速度（ＮＬ）は、上述した先行発明に
おけると同様の理由により、３Ｎ、〜ｌ ２０ Ｈｚ
の範囲に限定する。
２とを隅肉溶接している状態を示す斜視図である。第４
図において、下層ビード３Ａを形成するだめの、先行ノ
ズル４Ａに挿通された先行電極５Ａの回転速度、即ち、
先行アークの回転速度（ＮＬ）は、上述した先行発明に
おけると同様の理由により、３Ｎ、〜ｌ ２０ Ｈｚ
の範囲に限定する。
これによって、下層ビード３Ａの表面が平滑化される。
先行アークの回転直径（Ｄｔ、）は、上述した先行発明
におけると同様の理由によって、１〜６□の範囲に限定
する。これによって十分な溶は込みが得られ、且つ、ア
ークセンサーによる開先倣いが精度良く行なえ、さらに
、垂直板１側に発生し易すいアンダーカットを防止する
ことができる。
におけると同様の理由によって、１〜６□の範囲に限定
する。これによって十分な溶は込みが得られ、且つ、ア
ークセンサーによる開先倣いが精度良く行なえ、さらに
、垂直板１側に発生し易すいアンダーカットを防止する
ことができる。
下層ビード３Ａの表面を平滑化する理由は、無駄な溶着
金属の消費を防止し、且つ、下層ピード３Ａと、後述す
る後行電極により形成される上層ビードとの溶着性を良
くし、さらに、後行電極のアークセンサーによる開先倣
いが精度良く行なえるようにするためである。
金属の消費を防止し、且つ、下層ピード３Ａと、後述す
る後行電極により形成される上層ビードとの溶着性を良
くし、さらに、後行電極のアークセンサーによる開先倣
いが精度良く行なえるようにするためである。
一方、上層ビード３Ｂを形成するだめの、後行ノズル４
Ｂ内に挿通された後行電極５Ｂの回転速度、即ち、後行
アークの回転速度（ＮＴ）は、上述した先行発明におけ
ると同様の理由によって、３ＮＯ〜１２０ Ｈｚの範囲
に限定する。後行アークの回転直径（ＤＴ）は、（ＷＬ
−８）ｍｓまたは１朋のうちの犬きい方を下限とし、（
ＷＬ＋６＞ｙａを上限とする。
Ｂ内に挿通された後行電極５Ｂの回転速度、即ち、後行
アークの回転速度（ＮＴ）は、上述した先行発明におけ
ると同様の理由によって、３ＮＯ〜１２０ Ｈｚの範囲
に限定する。後行アークの回転直径（ＤＴ）は、（ＷＬ
−８）ｍｓまたは１朋のうちの犬きい方を下限とし、（
ＷＬ＋６＞ｙａを上限とする。
ここで、（ＷＬ）は、先行アークによる下層ビード３Ａ
の幅である。
の幅である。
このように後行アークの回転直径（ＤＴ） を限定し
たのは、後行アークの回転直径（ＤＴ） が前記下か
らである。一方、後行アークの回転直径（ＤＴ）が前記
上限値を超えると、後行アークが垂直板１および水平板
２に接近し過ぎて、特に、垂直板１側にアンダーカット
が生じ易すくなるからで６る。
たのは、後行アークの回転直径（ＤＴ） が前記下か
らである。一方、後行アークの回転直径（ＤＴ）が前記
上限値を超えると、後行アークが垂直板１および水平板
２に接近し過ぎて、特に、垂直板１側にアンダーカット
が生じ易すくなるからで６る。
先行電極５Ａと後行電極５Ｂとの間には、先行アークに
よる先行クレータと、後行アークによる後行クレータと
が重ならないような間隔を設ける。これは、磁気吹きを
防止し、且つ、ビード形状を乱さないためである。
よる先行クレータと、後行アークによる後行クレータと
が重ならないような間隔を設ける。これは、磁気吹きを
防止し、且つ、ビード形状を乱さないためである。
このようにして、垂直板１と水平板２とを隅肉溶接する
と、第５図に示すように、表面が平滑化された下層ビー
ド３Ａおよび上層ビード３Ｂが形成される。なお、この
発明における先行および後行電極５Ａ、５Ｂは、消耗お
よび非消耗の何れであっても良い。
と、第５図に示すように、表面が平滑化された下層ビー
ド３Ａおよび上層ビード３Ｂが形成される。なお、この
発明における先行および後行電極５Ａ、５Ｂは、消耗お
よび非消耗の何れであっても良い。
以上説明したように、この発明によれば、高能率で溶接
が行なえ、しかも、下層および上層ビードが平滑化され
るので、余分な溶着金属が不必要となり、且つ、下層ビ
ードと上層ビードとが確実に溶着するので、溶接欠陥が
生じない等きわめて有用な効果がもたらされる。
が行なえ、しかも、下層および上層ビードが平滑化され
るので、余分な溶着金属が不必要となり、且つ、下層ビ
ードと上層ビードとが確実に溶着するので、溶接欠陥が
生じない等きわめて有用な効果がもたらされる。
第１図は、アークの回転数とビードの突出量との関係を
示すグラフ、第２図は、アークの回転速度とスパッタ量
との関係を示すグラフ、第３図は、先行発明によって得
られたビードの断面図、第４図は、この発明の方法によ
って隅肉溶接を行なっている状態を示す斜視図、第５図
は、この発明の方法によって得られたビードの断面図で
ある。図面において、 １・・・垂直板、 ２・・・水平板、３・・・
ビード、 ３Ａ・・・下層ビード、３Ｂ・・・
上層ビード、 ４Ａ・・・先行ノズル、４Ｂ・・・
後行ノズル、 ５Ａ・・・先行電極、５Ｂ・・・後
行電極。
示すグラフ、第２図は、アークの回転速度とスパッタ量
との関係を示すグラフ、第３図は、先行発明によって得
られたビードの断面図、第４図は、この発明の方法によ
って隅肉溶接を行なっている状態を示す斜視図、第５図
は、この発明の方法によって得られたビードの断面図で
ある。図面において、 １・・・垂直板、 ２・・・水平板、３・・・
ビード、 ３Ａ・・・下層ビード、３Ｂ・・・
上層ビード、 ４Ａ・・・先行ノズル、４Ｂ・・・
後行ノズル、 ５Ａ・・・先行電極、５Ｂ・・・後
行電極。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 垂直板と水平板とによつて形成される隅肉溶接部に先行
ノズルを向け、先行電極を前記先行ノズルの中心軸線か
ら偏位させて前記隅肉溶接部に向けてシールドガスと共
に供給し、前記先行ノズルを回転させながら前記先行電
極と前記隅肉溶接部との間に先行アークを発生させて下
層ビードを形成し、前記先行ノズルの溶接進行方向下流
側に、前記先行ノズルと間隔をあけて後行ノズルを設け
、前記後行ノズルを前記下層ビードに向け、後行電極を
前記後行ノズルの中心軸線から偏位させて前記下層ビー
ドに向けてシールドガスと共に供給し、前記後行ノズル
を回転させながら前記後行電極と前記下層ビードとの間
に後行アークを発生させて前記下層ビード上に上層ビー
ドを形成し、このようにして前記垂直板と前記水平板と
を隅肉溶接し、下記条件、 前記先行アークの回転速度（Ｎ＿Ｌ）：３Ｎ＿Ｏ〜１２
０Ｈｚ、前記先行アークの回転直径（Ｄ＿Ｌ）：１〜６
ｍｍ、前記後行アークの回転速度（Ｎ＿Ｔ）：３Ｎ＿Ｏ
〜１２０Ｈｚ、前記後行アークの回転直径（Ｄ＿Ｔ）：
（Ｗ＿Ｌ−８ｍｍ）および１ｍｍのうちの何れか大きい
方から（Ｗ＿Ｌ＋６ｍｍ）の範囲、 前記先行電極と前記後行電極との間の間隔：前記先行ア
ークによる先行クレータと前記後行アークによる後行ク
レータとが重ならないような間隔、但し、Ｎ＿Ｏ：垂直
脚長（ｌ＿１）と水平脚長（ｌ＿２）との比（ｌ＿１／
ｌ＿２）が最大となるアークの回転速度、Ｗ＿Ｌ：前記
下層ビードの幅 を満足させることを特徴とする２電極回転アーク隅肉溶
接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16197785A JPS6224866A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | ２電極回転ア−ク隅肉溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16197785A JPS6224866A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | ２電極回転ア−ク隅肉溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6224866A true JPS6224866A (ja) | 1987-02-02 |
| JPH0324303B2 JPH0324303B2 (ja) | 1991-04-02 |
Family
ID=15745678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16197785A Granted JPS6224866A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | ２電極回転ア−ク隅肉溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6224866A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623551A (ja) * | 1992-07-07 | 1994-02-01 | Nkk Corp | 複数電極高速回転アークの溶接電流制御方法 |
-
1985
- 1985-07-24 JP JP16197785A patent/JPS6224866A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623551A (ja) * | 1992-07-07 | 1994-02-01 | Nkk Corp | 複数電極高速回転アークの溶接電流制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0324303B2 (ja) | 1991-04-02 |
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