RS67275B1 - Lepljeno laminirano jezgro za stator, postupak za njegovu proizvodnju i električni motor - Google Patents

Description

Opis pronalaska

[Oblast tehnike]

Ovaj pronalazak se odnosi na lepljeno laminirano jezgro za stator, postupak za njegovu proizvodnju i električni motor.

Zahteva se prioritet na japanskoj patentnoj prijavi br. 2018-235870, podnetoj u Japanu 17. decembra 2018. godine.

[Stanje tehnike]

Kao jezgro koje se koristi za izradu elektromotora, već je poznato konvencionalno laminirano jezgro u kojem je više limova od električnog čelika laminirano jedni preko drugih. Tih više limova od električnog čelika spaja se metodama kao što su zavarivanje, lepljenje, pričvršćivanje ili nekim sličnim postupcima. Međutim, spajanje pomoću zavarivanja ili pričvršćivanja ne obezbeđuje smanjenje vibracija elektromotora i postizanje visoke mehaničke čvrstoće.

U patentu JP 2003-264962 A opisano je laminirano jezgro u kojem su limovi od električnog čelika delimično zalepljeni i laminirani lepkom na bazi cijanoakrilata, da bi zatim limovi od elektrotehničkog čelika bili potpuno zalepljeni jedni za druge vakumskom impregnacijom epoksidnom smolom. U patentu 2005-019642 A opisano je laminirano jezgro u kojem su laminirani limovi od električnog čelika obloženi instant lepkom na bazi cijanoakrilata, i to na površini strana koje je trebalo da budu privremeno fiksirane, da bi zatim limovi od elektrotehničkog čelika bili potpuno zalepljeni jedni za druge tako što su impregnirani termoreaktivnom smolom kakva je, recimo, epoksidna smola. U patentu 2016-171652 A opisan je postupak proizvodnje motora koji obuhvata postupak nanošenja lepka koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi na prvu oblast trake lima od elektromagnetnog čelika i postupak nanošenja termoreaktivnog lepka na drugu oblast pomenute trake lima od elektromagnetnog čelika. Patent JP 2017-011863 A se odnosi na dva lima od električnog čelika koji nemaju strukturu sa poravnatim zrnima debljine od 0,10 do 0,25 mm, koji su laminirani pomoću sloja lepka, pri čemu je taj sloja lepka nanesen u vidu tačkastih delova za lepljenje, raspoređenih u obliku cik-cak linije, na površini za lepljenje lima od električnog čelika koji nema strukturu sa poravnatim zrnima. U patentu US 2018/056629 A1 opisan je postupak proizvodnje laminirane čelične ploče pomoću laminiranja više čeličnih ploča. Patent US 2018/342925 A1 se odnosi na motor koji uključuje kućište ležaja i stator. Patent US 8580 217 B2 se odnosi na izolacioni materijal koji se koristi na električnoj mašini, a služi za izolovanje namotaja sklopova namotanih kalemova.

[Suština pronalaska]

[Problemi koji se rešavaju pronalaskom]

Te konvencionalne metode, kao što su one opisane u patentima JP 2003-264962 A i JP 2005-019642 A, imaju međutim slabu produktivnost, a gubitak gvožđa koji može nastati u elektromotoru ne može se suzbiti u dovoljnoj meri.

Zadatak ovog pronalaska je da se obezbedi lepljeno laminirano jezgro za stator koje će imati odličnu produktivnost i visoku mehaničku čvrstoću i koje će zato biti sposobno da smanji vibracije i buku koju stvara elektromotor, a u kojem će gubitak gvožđa biti suzbijen, da obezbedi postupak proizvodnje tog jezgra i elektromotor koji će uključivati ovo lepljeno laminirano jezgro za stator.

[Način za rešavanje problema]

Pronalazak je određen nezavisnim patentnim zahtevima. Poželjna izvođenja pronalaska su definisana u zavisnim patentnim zahtevima. U opisu koji sledi, iako brojne karakteristike mogu da budu označene kao opcione ali ipak treba imati u vidu da sve karakteristike koje su navedene u nezavisnim zahtevima ne treba tumačiti kao opcione. Izolacioni premaz i deo za lepljenje koji je postavljen između limova od električnog čelika, koji se nalaze jedni pored drugih u pravcu duž kojeg su složeni i zalepljeni limovi od električnog čelika jedni za druge, pri čemu su svi ti parovi limova od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih u pravcu duž kojeg su složeni, spojeni pomoću više delova za lepljenje, a lepak koji formira deo za lepljenje uključuje lepak koji brzo očvršćava i termoreaktivni lepak, pri čemu je taj deo za lepljenje delimično postavljen između limova od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih u pravcu duž kojeg su složeni.

[2] Lepljeno laminirano jezgro za stator u skladu sa [1], u kojem deo za lepljenje uključuje prvi deo za lepljenje formiran od tipa lepka koji brzo očvršćava i drugi deo za lepljenje formiran od termoreaktivnog lepka.

[3] Lepljeno laminirano jezgro za stator u skladu sa [2], u kojem deo za lepljenje uključuje prvi deo za lepljenje koji je postavljen između zupčastih delova limova od električnog čelika, i drugi deo za lepljenje koji je postavljen između delova limova od električnog čelika koji čine zadnji deo jezgra.

[4] Lepljeno laminirano jezgro za stator u skladu sa [2] ili [3], u kojem prvi deo za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 3 mm ili većim i 7 mm ili manjim, drugi deo za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 5 mm ili većim i 10 mm ili manjim, dok je udeo područja za lepljenje prvog dela za lepljenje 5% ili veći i 50% ili manji, a udeo područja za lepljenje drugog dela za lepljenje iznosi 50% ili više i 95% ili manje u odnosu na ukupnu površinu područja za lepljenje dela za lepljenje, koji se nalazi između limova od električnog čelika.

[5] Lepljeno laminirano jezgro za stator u skladu sa [2] ili [3], u kojem prvi deo za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 3 mm ili većim i 7 mm ili manjim, drugi deo za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 5 mm ili većim i 10 mm ili manjim, kao i udeo područja za lepljenje prvog dela za lepljenje.

[Efekti pronalaska]

U skladu s ovim pronalaskom moguće je obezbediti lepljeno laminirano jezgro za stator koje će imati odličnu produktivnost i visoku mehaničku čvrstoću i koje će zato biti sposobno da smanji vibracije i buku koju stvara elektromotor, a u kojem će gubitak gvožđa biti suzbijen, kao i postupak proizvodnje tog jezgra i proizvede elektromotor koji će uključivati to lepljeno laminirano jezgro za stator.

[Kratak opis crteža]

Sl. 1 predstavlja poprečni presek električnog motora koji uključuje i lepljeno laminirano jezgro za stator u skladu sa jednim od izvođenja ovog pronalaska.

Sl. 2 predstavlja pogled sa strane na laminirano jezgro za stator.

Sl. 3 predstavlja poprečni presek duž linije A-A date na sl. 2 i ovaj prikaz ilustruje primer obrasca za raspoređivanje dotičnih delova za lepljenje kod lepljenog laminiranog jezgra za stator.

Sl. Slika 4 predstavlja pogled sa strane koji ilustruje šematski prikaz konfiguracije uređaja za proizvodnju lepljenog laminiranog jezgra za stator.

[Izvođenja za primenu pronalaska]

U daljem tekstu, pomoću pozivanja na priložene crteže, biće opisano lepljeno laminirano jezgro za stator u skladu sa jednim od izvođenja ovog pronalaska i električni motor koji uključuje to lepljeno laminirano jezgro za stator. U ovom izvođenju, motor, posebno naizmenični elektromotor, preciznije sinhroni motor, i još preciznije, sinhroni motor sa stalnim magnetom, biće opisan kao jedan primer električnog motora. Ovaj tip motora je pogodan za korišćenje, na primer, u električnom automobilu.

Kao što je prikazano na sl. 1, električni motor 10 uključuje stator 20, rotor 30, kućište 50 i rotacionu osovinu 60. Stator 20 i rotor 30 su smešteni u kućištu 50. Stator 20 je pričvršćen za unutrašnjost kućišta 50.

U ovom izvođenju, kao električni motor 10 koristi se tip motora sa unutrašnjim rotorom u kome se rotor 30 nalazi postavljen na unutrašnjoj strani statora 20 kada se posmatra duž pravca kojim se pruža poluprečnik. Međutim, kao električni motor 10 može da se koristi i tip spoljašnjeg rotora kod kojeg se rotor 30 nalazi postavljen na spoljašnjoj strani statora 20. Takođe, u ovom izvođenju električni motor 10 predstavlja trofazni naizmenični motor sa 12 polova i 18 proreza. Međutim, broj polova, broj proreza, broj faza ili slične odlike motora, mogu da se promene već prema potrebi.

Električni motor 10, na primer, može da se okreće brzinom rotacije od 1000 obrtaja u minutu primenom struje pobude koja ima efektivnu vrednost od 10 A i frekvenciju od 100 Hz na svakoj fazi.

Stator 20 uključuje lepljeno laminirano jezgro 21 za stator (na koje će u daljem tekstu biti upućivano kao na jezgro statora) i namotaje (nisu ilustrovani).

Jezgro 21 statora obuhvata zadnji deo 22 toroidalnog jezgra i više delova 23 sa zupcima. U daljem tekstu će se pravac centralne ose O jezgra 21 statora (ili zadnji deo 22 jezgra) nazivati pravcem duž ose, pravac duž poluprečnika jezgra 21 statora (ili zadnji deo 22 jezgra) (tj. pravac upravan na centralnu osu O), nazivaće se pravcem duž poluprečnika, a pravac duž obima jezgra 21 statora (zadnji deo 22 jezgra) (tj. smer rotacije oko centralne ose O) biće nazivan pravcem duž obima.

Zadnji deo 22 jezgra ima oblik toroida posmatrano u pogledu odozgo na stator 20 kada se gleda u pravcu duž ose.

Više zupčastih delova 23 pruža se od unutrašnjeg obima zadnjeg dela 22 jezgra prema unutra u pravcu duž poluprečnika (prema centralnoj osi O zadnjeg dela 22 jezgra, duž poluprečnika). Više zupčastih delova 23 je raspoređeno u jednakim ugaonim intervalima duž obima. U ovom izvođenju obezbeđeno je 18 zupčastih delova 23 koji su postavljeni na svakih 20 stepeni centralnog ugla u odnosu na centralnu osu O. Više delova 23 sa zupcima je napravljeno tako da svi imaju isti oblik i istu veličinu jedni u poređenju s drugima. Zbog toga svaki od tog mnoštva zupčastih delova 23 ima istu debljinu i iste dimenzije.

Namotaji su namotani oko delova 23 sa zupcima. Ti namotaji mogu da budu koncentrisani ili specijalno raspodeljeni namotaji.

Rotor 30 nalazi se postavljen na unutrašnjoj strani statora 20 (jezgra 21 statora) kada se posmatra duž pravca kojim se pruža poluprečnik. Rotor 30 sadrži jezgro 31 rotora i više stalnih magneta 32.

Jezgro 31 rotora je napravljeno u obliku toroida (prstenastog oblika) i postavljeno je tako da deli istu osu sa statorom 20 (postavljeno je koaksijalno). Rotaciona osovina 60 je postavljena u jezgru 31 rotora. Rotaciona osovina 60 je pričvršćena za jezgro 31 rotora.

Na jezgro 31 rotora pričvršćeno je više stalnih magneta 32. U ovom izvođenju pronalaska, komplet od dva stalna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Više kompleta stalnih magneta 32 je raspoređeno u jednakim intervalima odnosno razmacima duž obima. U ovom izvođenju obezbeđeno je 12 kompleta (ukupno 24) stalnih magneta 32 koji su postavljeni na svakih 30 stepeni centralnog ugla u odnosu na centralnu osu O.

U ovom izvođenju, unutrašnji motor sa stalnim magnetom je usvojen kao sinhroni motor sa stalnim magnetom. U jezgru 31 rotora napravljeno je više prolaznih rupa 33 koje prolaze kroz jezgro 31 rotora pravcem duž ose. Tih više prolaznih rupa 33 postavljeno je tako da odgovara rasporedu većeg broja stalnih magneta 32. Svaki od stalnih magneta 32 pričvršćen je za jezgro 31 rotora i to tako da su postavljeni unutar odgovarajućih prolaznih rupa 33. Pričvršćavanje svakog od stalnih magneta 32 za jezgro 31 rotora može da se ostvari tako što će, na primer, spoljna površina stalnog magneta 32 i unutrašnja površina otvora 33 biti zalepljene jedna za drugu lepkom ili na neki drugi sličan način. Dalje, kao elektromotor sa stalnim magnetom može se usvojiti i spoljašnji elektromotor sa stalnim magnetom umesto unutrašnjeg elektromotora sa stalnim magnetom.

I jezgro 21 statora i jezgro 31 rotora su laminirana jezgra. Kao što je prikazano na sl.2, jezgro 21 statora može da bude formirano, na primer, pomoću laminiranja više limova 40 od električnog čelika.

Dalje, te debljine naslaganih laminiranih limova (ukupna dužina duž centralne ose O) u bilo kojem jezgru 21 statora i bilo kojem jezgru 31 rotora može da bude, na primer, 50,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra 21 statora može da bude, na primer, 250,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra 21 statora može da bude, na primer, 165,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra 31 rotora može da bude, na primer, 163,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra 31 rotora može da bude, na primer, 30,0 mm. Međutim, ove vrednosti su navedene samo kao primer, a debljina laminiranih limova, spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra 21 statora, kao i debljina laminiranih limova, spoljašnji prečnik i unutrašnji prečnik jezgra 31 rotora, nisu ograničeni samo na ove vrednosti. Ovde se kao referenca za unutrašnji prečnik jezgra 21 statora koristi ivični deo zupčastih delova 23 jezgra 21 statora. To znači da unutrašnji prečnik jezgra 21 statora predstavlja prečnik virtuelnog kruga upisanog tako da dodiruje ivične delove svih zupčastih delova 23 statora.

Svaki od limova 40 od električnog čelika od kojih je sačinjeno jezgro 21 statora i jezgro 31 rotora mogu da budu napravljeni, na primer, štancovanjem lima od električnog čelika koji služi kao osnovni materijal ili nekim sličnim postupkom. Kao lim 40 od električnog čelika, može da se koristi poznati čelični električni lim (takozvani transformatorski čelik). Hemijski sastav lima 40 od električnog čelika nije posebno ograničen. U ovom izvođenju je kao lim 40 od električnog čelika korišćen čelični električni lim sa neorijentisanom strukturom (zrnima). Kao čelični električni lim sa neorijentisanom strukturom može se, na primer, usvojiti čelični električni lim sa neorijentisanom strukturom prema standard JIS C 2552 :2014.

Međutim, kao lim 40 od električnog čelika, takođe se može koristiti i lim od električnog čelika sa orijentisanom strukturom (zrnima) umesto lima od električnog čelika sa neorijentisanom strukturom (zrnima). Kao čelični električni lim sa orijentisanom strukturom (zrnima) može se usvojiti, na primer, čelična električna traka sa orijentisanom strukturom prema standard JIS C 2553:2012.

Da bi se poboljšala obradivost lima od električnog čelika i gubitak gvožđa u laminiranom jezgru, povoljno je da na obe površine lima 40 od električnog čelika budu naneti izolacioni premazi. Kao materijal od kojeg će biti sačinjen izolacioni premaz, mogu se iskoristiti, na primer, (1) neko neorgansko jedinjenje, (2) organska smola, (3) smeša neorganskog jedinjenja i organske smole, i slične supstance. Kao primeri neorganskih jedinjenja koja mogu da se iskoriste predstavljaju (1) jedinjenje dihromata i borne kiseline, (2) jedinjenje fosfata i silicijum-dioksida i slična jedinjenja. Kao primeri organskih jedinjenja koja mogu da se iskoriste predstavljaju epoksidna smola, akrilna smola, smola na bazi akril-stirena, poliesterska smola, silicijumska smola, smola na bazi fluora i slične smole.

Da bi se obezbedio izolacioni učinak između limova 40 od električnog čelika koji su naslagani jedni na druge kada je na limove 40 od električnog čelika nanet izolacioni premaz, povoljno je da debljina tog izolacionog premaza (prosečna debljina premaza po jednoj površini lima 40 od električnog čelika) bude 0,1 μm ili veća.

S druge strane, izolacioni efekat postaje sve izrazitiji sa povećanjem debljine izolacionog premaza. Takođe, sa povećanjem debljine izolacionog premaza, povećava se i udeo izolacionog sloja u jezgru statora ali učinak jezgra statora se pogoršava. Zbog toga je povoljno da izolacioni premaz bude tanak, ali pritom i u opsegu u kojem može da se obezbedi njegov dovoljan izolacioni učinak. Povoljno je da debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj površini lima 40 od električnog čelika) bude 0,1 μm ili veća i 2.0 μm ili manja, a povoljnije je da bude 0,3 μm ili veća i 1.2 μm ili manja.

Uporedo sa smanjivanjem debljine lima 40 od električnog čelika i efekat poboljšanja u pogledu gubitka gvožđa postepeno postaje sve manje izraženiji. Takođe, kako se povećava debljina lima 40 od električnog čelika, povećava se cena proizvodnje lima 40 od električnog čelika. Prema tome, imajući u vidu efekat poboljšanja u pogledu gubitka gvožđa i troškove proizvodnje, povoljno je da debljina lima 40 od električnog čelika bude 0,10 mm ili veća.

S druge strane, ako je lim 40 od električnog čelika previše debeo, gubici gvožđa u jezgru se povećavaju. Zbog toga, kada se uzmu u obzir karakteristike gubitka gvožđa lima 40 od električnog čelika, povoljno je da debljina lima 40 od električnog čelika bude 0,35 mm ili manja, a povoljnije 0,20 mm ili 0,25 mm.

Uzimajući u obzir tačke koje su navedene u prethodnom delu teksta, debljina svakog od limova 40 od električnog čelika može da bude, na primer, 0,10 mm ili veća i 0,65 mm ili manja, povoljno je da bude 0,10 mm ili veća i 0,35 mm ili manja, a još povoljnije 0,20 mm ili 0,25 mm. Dalje, ta debljina limova 40 od električnog čelika uključuje i debljinu izolacionog premaza. Kao što je prikazano na sl. 2, deo 41 za lepljenje u jezgru statora 21, koji uzrokuje da se limovi 40 od električnog čelika prilepe jedni za druge, delimično je postavljen između svih kompleta limova 40 od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih u pravcu duž kojeg su složeni. Svi kompleti limova 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja laminirani su pomoću dela 41 za lepljenje, koji je delimično postavljen između njih. Limovi 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja nisu pričvršćeni pomoću drugih sredstava (na primer, pričvršćivanjem zakovicama, čivijama i na slične načine).

Deo 41 za lepljenje je ono što čini da limovi 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja budu zalepljeni jedne za druge. Deo 41 za lepljenje je lepak koji očvršćava, a da se pritom ne podeli.

Kao što je prikazano na sl.3, deo 41 za lepljenje obuhvata prvi deo 41a za lepljenje i drugi deo 41b za lepljenje. Prvi deo 41a za lepljenje je lepak koji brzo očvršćava, a da se pritom ne podeli. Drugi deo 41b za lepljenje je termoreaktivni lepak koji očvršćava, a da se pritom ne podeli. Prvi deo 41a za lepljenje i drugi deo 41b za lepljenje su formirani tako da imaju oblik tačke i nalaze se postavljeni između limova 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja.

Da bi se postigla stabilna i dovoljna snaga lepljenja, poželjno je da debljina dela 41 za lepljenje bude 1 μm ili veća.

S druge strane, kada debljina dela 41 za lepljenje prelazi 10 μm, sila lepljenja postaje nepotrebno velika. Takođe, uporedo sa povećanjem debljine dela 41 za lepljenje, smanjuje se faktor površine (udeo lepka), a pogoršavaju se i magnetna svojstva jezgra statora kao što je gubitak gvožđa. Prema tome, povoljno je da debljina dela 41 za lepljenje bude 1 μm ili veća i 10 μm ili manja, a povoljnije 1 μm ili veća i 5 μm ili manja.

Dalje, u opisu navedenom u prethodnom delu teksta, debljina dela 41 za lepljenje karakteriše prosečnu debljinu delova 41 za lepljenje.

Povoljnije je da prosečna debljina delova 41 za lepljenje iznosi 1,0 μm ili više i 3,0 μm ili manje. Ako je prosečna debljina delova 41 za lepljenje manja od 1,0 μm, ne može da se obezbedi dovoljna sila lepljenja, kao što je opisano u prethodnom delu teksta. Prema tome, vrednost donje granice prosečne debljine delova 41 za lepljenje iznosi 1,0 μm, a povoljnije je da bude 1,2 μm. Nasuprot tome, ako se prosečna debljina delova 41 za lepljenje poveća tako da iznosi više od 3,0 μm, javljaju se problemi kao što je veliko povećanje naprezanja lima 40 od električnog čelika usled skupljanja tokom termoreaktiviranja lepka. Prema tome, vrednost gornje granice prosečne debljine delova 41 za lepljenje iznosi 3,0 μm, a povoljnije je da bude 2,6 μm.

Prosečna debljina delova 41 za lepljenje predstavlja prosečnu vrednost za celo laminirano jezgro. Prosečna debljina delova 41 za lepljenje se veoma malo menja duž pravca slaganja bez obzira na položaj koji imaju određeni limovi, ili na svim pozicijama duž obima laminiranog jezgra oko centralne ose. Prema tome, prosečna debljina delova 41 za lepljenje može da se odredi kao prosečna vrednost numeričkih vrednosti izmerenih na 10 ili više tačaka duž obima na krajnjim gornjim pozicijama u laminiranom jezgru.

Deo 41 za lepljenje je delimično postavljen između limova 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja. Odnosno, na površini (prvoj površini) lima 40 od električnog čelika okrenutoj u smeru slaganja, formirano je područje 42 za lepljenje i područje 43 koje nije predviđeno za lepljenje. Područje 42 za lepljenje predstavlja područje prve površine lima 40 od električnog čelika na kojem se nalazi nanet deo 41 za lepljenje, odnosno oblast prve površine lima 40 od električnog čelika u kojoj je nanesen lepak koji je očvrsnuo, a da se pritom nije podelio. Područje 43 koje nije predviđeno za lepljenje predstavlja područje prve površine lima 40 od električnog čelika na kojem se ne nalazi nanet deo 41 za lepljenje, odnodno oblast prve površine lima 40 od električnog čelika u kojoj nije nanesen lepak koji je očvrsnuo, a da se pritom nije podelio. Povoljno je da između limova 40 od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni u jezgru statora 21, deo 41 za lepljenje bude delimično postavljen između zadnjih delova 22 jezgra, kao i da bude delimično postavljen između zupčastih delova 23.

Deo 41 za lepljenje se uobičajeno postavlja tako da bude raspoređen na više pozicija između limova 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja.

Sl. 3 predstavlja primer obrasca po kome se raspoređuju delovi 41 za lepljenje. U ovom primeru, prvi deo 41a za lepljenje i drugi deo 41b za lepljenje formirani su tako da imaju oblik sastavljen od više kružnih tačaka. Preciznije određeno, u zadnjem delu 22 jezgra formiran je veći broj prvih delova 41a za lepljenje u obliku tačaka koje imaju prosečan prečnik od 7 mm, a raspoređene su u jednakim ugaonim intervalima u pravcu duž obima. Delovi svakog od drugih delova 41b za lepljenje pružaju se do zupčastog dela 23. Na zupčastom delu 23 formiran je veći broj prvih delova 41a za lepljenje u obliku tačaka koje imaju prosečan prečnik od 5 mm i postavljene su u pravcu duž poluprečnika.

Prosečan prečnik koji je ovde ilustrovan predstavlja samo jedan primer. Povoljno je da prosečan prečnik drugog dela 41b za lepljenje koji je formiran u obliku tačke bude 5 mm ili veći ili 10 mm ili manji, a povoljnije 6 mm ili veći i 10 mm ili manji. Povoljno je da prosečan prečnik prvog dela 41a za lepljenje, koji je formiran u obliku tačke, bude 3 mm ili veći ili 7 mm ili manji, a povoljnije 3 mm ili veći i 6 mm ili manji. Povoljno je da prosečan prečnik prvog dela 41a za lepljenje bude manji od prosečnog prečnika drugog dela 41b za lepljenje.

Dalje, obrazac za raspoređivanje delova za lepljenje koji je prikazan na sl. 3 predstavlja samo primer, a broj i raspored delova 41 za lepljenje postavljenih između limova 40 od električnog čelika može se po potrebi menjati na odgovarajući način.

Prosečan prečnik se može dobiti merenjem prečnika tragova lepljenja na delovima 41 za lepljenje, kada se limovi 40 od električnog čelika odvoje jedan od drugog, pri čemu se merenje vrši pomoću običnog lenjira. Kada oblik traga lepljenja posmatran iz pogleda odozgo ne predstavlja savršen krug, njegov prečnik se određuje kao prečnik kruga (savršenog kruga) opisanog oko traga lepljenja posmatran iz pogleda odozgo.

Prosečni prečnici prvog dela za lepljenje i drugog dela za lepljenje na zupčastim delovima i na zadnjem delu jezgra mogu da budu različiti.

Uopšte uzev, kada lepak očvrsne dolazi do skupljanja usled očvršćavanja. Usled tog skupljanja usled očvršćavanja, na lim 40 od električnog čelika deluju kompresioni napon i zatezni napon. Usled delovanja tih napona na lim 40 od električnog čelika, dolazi do pojave njegovog naprezanja. Posebno u slučaju termoreaktivnog lepka, napon koji se pojavljuje se povećava zbog razlike u koeficijentu termičkog širenja između lima 40 od električnog čelika i dela za lepljenje. Usled naprezanja lima 40 od električnog čelika dolazi do povećanja gubitka gvožđa u električnom motoru 10. Uticaj na gubitak gvožđa koji ima naprezanje lima 40 od električnog čelika koji čini jezgro 21 statora, veći je od uticaja na gubitak gvožđa koji ima naprezanje čeličnog lima od kojeg je sastavljeno jezgro 31 rotora.

U ovom izvođenju pronalaska, pošto je deo 41 za lepljenje delimično postavljen, naprezanje koje deluje na lim 40 od električnog čelika, zbog skupljanja usled očvršćavanja, smanjeno je u poređenju sa slučajem u kojem je deo 41 za lepljenje postavljen na celoj površini.

Tip lepka koji brzo očvršćava za kratko vreme je lepak koji očvršćava na sobnoj temperaturi i manje se skuplja usled očvršćavanja nego što je to slučaj sa termoreaktivnim lepkom. Takođe, uticaj na gubitak gvožđa koji ima naprezanje lima 40 od električnog čelika veći je na zupčastom delu 23 nego u zadnjem delu 22 jezgra. Zbog toga, kada je termoreaktivni lepak nanesen na zadnji deo 22 jezgra da bi se formirao drugi deo 41b za lepljenje, a lepak koji brzo očvršćava je nanet na zupčasti deo 23 da bi se formirao prvi deo 41b za lepljenje, kao u ovom izvođenju pronalaska, povećanje gubitka gvožđa može dodatno da se suzbije.

Takođe, kada je deo za lepljenje delimično postavljen između limova od električnog čelika pomoću kombinovanja privremenog lepljenja za koje se koristi tip lepka koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi i koji će očvrsnuti za kratko vreme, i glavnog lepljenja za koje se koristi termoreaktivni lepak, koji ima visoku mehaničku čvrstoću nakon očvršćavanja, kako bi se limovi od elektrotehničkog čelika zalepili jedni za druge, može se dobiti jezgro statora koje kombinovano obezbeđuje visoku produktivnost, visoku mehaničku čvrstoću, nizak nivo buke i nizak nivo vibracija.

Povoljno je da odnos Q0površine područja za lepljenje dela 41 za lepljenje i površine lima 40 od električnog čelika bude 10% ili veći i 90% ili manji, povoljnije je da bude 20% ili veći i 85% ili manji, a još povoljnije 30% ili veći i 70% ili manji. Kada je odnos Q0površine područja za lepljenje jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, obezbeđena je mehanička čvrstoća laminiranog jezgra. Kada je odnos Q0površine područja za lepljenje jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega, koji je opisan u prethodnom delu teksta, efekat suzbijanja gubitka gvožđa je mnogo bolji.

Dalje, odnos Q0površine područja za lepljenje predstavlja udeo površine koju zauzima deo 41 za lepljenje (područja 42 za lepljenje) na prvoj površini lima 40 od električnog čelika u odnosu na ukupnu površinu prve površine lima 40 od električnog čelika. I prvi deo za lepljenje i drugi deo za lepljenje koji se nalaze na prvoj površini zupčastog dela uključeni su u izračunavanje odnosa Q0površine područja za lepljenje.

Povoljno je da odnos QA0površine područja za lepljenje dela 41 za lepljenje i površine zadnjeg dela 22 jezgra bude 40% ili veći i 90% ili manji, povoljnije je da bude 50% ili veći i 90% ili manji, a još povoljnije 60% ili veći i 90% ili manji. Kada je odnos QA0površine područja za lepljenje jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, pošto se limovi 40 od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni mogu zalepiti jedni za druge tako da snaga lepljenja bude dovoljna, poboljšava se krutost jezgra statora, a vrednosti nivoa buke postaju odlične. Kada je odnos QA0površine područja za lepljenje jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, efekat suzbijanja gubitka gvožđa je mnogo bolji.

Dalje, odnos QA0površine područja za lepljenje predstavlja udeo površine koju zauzima deo 41 za lepljenje (područja 42 za lepljenje) na prvoj površini zadnjeg dela 22 jezgra u odnosu na ukupnu površinu prve površine zadnjeg dela 22 jezgra na limu 40 od električnog čelika. I prvi deo za lepljenje i drugi deo za lepljenje koji se nalaze na prvoj površini zadnjeg dela jezgra uključeni su u izračunavanje odnosa QA0površine područja za lepljenje. Na primer, kada je deo prvog dela 41a za lepljenje koji je formiran tako što je tip lepka, koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi nanet na zupčasti deo 23, takođe prisutan i u zadnjem delu 22 jezgra, odnos QA0površine područja za lepljenje izračunava se uključujući i taj deo.

Povoljno je da odnos QA1površine područja za lepljenje prvog dela 41a za lepljenje i površine zadnjeg dela 22 jezgra bude 0% ili veći i 50% ili manji, povoljnije je da bude 0% ili veći i 40% ili manji, a još povoljnije 0% ili veći i 30% ili manji. Kada je odnos QA1površine područja za lepljenje jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega, koji je opisan u prethodnom delu teksta, može da se postigne efekat privremenog lepljenja. Kada je odnos QA1površine područja za lepljenje nije veći od gornje granične vrednosti opsega, koji je opisan u prethodnom delu teksta, efekat suzbijanja gubitka gvožđa je mnogo bolji.

Dalje, odnos QA1površine područja za lepljenje predstavlja udeo površine koju zauzima prvi deo 41a za lepljenje na prvoj površini zadnjeg dela 22 jezgra u odnosu na ukupnu površinu prve površine zadnjeg dela 22 jezgra na limu 40 od električnog čelika.

Povoljno je da odnos QA2površine područja za lepljenje drugog dela 41b za lepljenje i površine zadnjeg dela 22 jezgra bude 5% ili veći i 90% ili manji, povoljnije je da bude 15% ili veći i 70% ili manji, a još povoljnije 30% ili veći i 65% ili manji. Kada je odnos QA2površine područja za lepljenje jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, može se postići efekat poboljšanja krutosti laminiranog jezgra. Kada je odnos QA2površine područja za lepljenje jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega, koji je opisan u prethodnom delu teksta, efekat suzbijanja gubitka gvožđa je mnogo bolji.

Dalje, odnos QA2površine područja za lepljenje predstavlja udeo površine koju zauzima drugi deo 41b za lepljenje na prvoj površini zadnjeg dela 22 jezgra u odnosu na ukupnu površinu prve površine zadnjeg dela 22 jezgra na limu 40 od električnog čelika.

Povoljno je da odnos QB0površine područja za lepljenje dela 41 za lepljenje i površine zupčastog dela 23 jezgra bude 10% ili veći i 70% ili manji, povoljnije je da bude 10% ili veći i 50% ili manji, a naročito povoljno 10% ili veći i 30% ili manji. Kada je odnos QB0površine područja za lepljenje jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega, koji je opisan u prethodnom delu teksta, pošto se limovi 40 od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni mogu zalepiti jedni za druge tako da snaga lepljenja bude dovoljna, poskakivanje odnosno vibriranje zupčastog dela može da se suzbije, te je zbog toga oblik jezgra odličan. Kada je odnos QB0površine područja za lepljenje jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega, koji je opisan u prethodnom delu teksta, efekat suzbijanja gubitka gvožđa je mnogo bolji.

Dalje, odnos QB0površine područja za lepljenje predstavlja udeo površine koju zauzima deo 41 za lepljenje (područja 42 za lepljenje) na prvoj površini zupčastog dela 23 u odnosu na ukupnu površinu prve površine zupčastog dela 23 na limu 40 od električnog čelika. I prvi deo za lepljenje i drugi deo za lepljenje koji se nalaze na prvoj površini zupčastog dela uključeni su u izračunavanje odnosa QB0površine područja za lepljenje. Na primer, kada je deo drugog dela 41b za lepljenje koji je formiran tako što je termoreaktivni lepak nanet na zadnji deo 22 jezgra takođe prisutan i na zupčastom delu 23 jezgra, odnos QB0površine područja za lepljenje izračunava se uključujući i taj deo.

Povoljno je da odnos QB1površine područja za lepljenje zupčastog dela 23 i prvog dela 41a za lepljenje bude 5% ili veći i 70% ili manji, povoljnije je da bude 6% ili veći i 50% ili manji, a još povoljnije 7% ili veći i 30% ili manji. Kada je odnos QB1površine područja za lepljenje jednak ili veći od donje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, može se postići efekat sprečavanja pomeranja zupčastog dela. Kada je odnos QB1površine područja za lepljenje jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, efekat suzbijanja gubitka gvožđa je mnogo bolji.

Dalje, odnos QB1površine područja za lepljenje predstavlja udeo površine koju zauzima prvi deo 41a za lepljenje na prvoj površini zupčastog dela 23 u odnosu na ukupnu površinu prve površine zupčastog dela 23 na limu 40 od električnog čelika.

Povoljno je da odnos QB2površine područja za lepljenje drugog dela 41b za lepljenje i površine zupčastog dela 23 bude 0% ili veći i 65% ili manji, povoljnije je da bude 0% ili veći i 50% ili manji, a još povoljnije 0% ili veći i 30% ili manji. Odnos QB2površine područja za lepljenje može da bude 0%. Kada je odnos QB2površine područja za lepljenje jednak ili manji od gornje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, efekat suzbijanja gubitka gvožđa je mnogo bolji.

Dalje, odnos QB2površine područja za lepljenje predstavlja udeo površine koju zauzima drugi deo 41b za lepljenje na prvoj površini zupčastog dela 23 u odnosu na ukupnu površinu prve površine zupčastog dela 23 na limu 40 od električnog čelika.

Između limova 40 od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni, poželjno je da udeo (udeo P1) područja za lepljenje prvog dela 41a za lepljenje u odnosu na ukupnu površinu područja za lepljenje dela 41 za lepljenje bude 5% ili veći i 50% ili manji, a poželjno je da udeo (udeo P2) područja za lepljenje drugog dela 41b za lepljenje u odnosu na njegovu ukupnu površinu bude 50% ili veći i 95% ili manji. Time se može postići da efekat poboljšanja mehaničke čvrstoće, efekat smanjenja buke i vibracija i efekat suzbijanja gubitka gvožđa budu izraženi u dovoljnoj meri. Takođe, povoljnije je da udeo P1bude 5% ili veći i manji od 50%, a da udeo P2bude 50% ili veći i 95% ili manji, još povoljnije je da udeo P1bude 10% ili veći i 40% ili manji, a da udeo P2bude 60% ili veći i 90% ili manji, posebno je povoljno da udeo P1bude 15% ili veći i 40% ili manji, a da udeo P2bude 60% ili veći i 85% ili manji, dok je najpovoljnije da udeo P1bude 15% ili veći i 35% ili manji, a udeo P2bude 65% ili veći i 85% ili manji. Zbir udela P1i udela P2je 100%.

Prilikom izračunavanja odnosa površine područja za lepljenje Q0, QA0, QA1, QA2, QB0, QB1i QB2i udela P1i P2, površina tragova lepljenja koja je dobijena analizom slike tragova lepljenja dela 41 za lepljenje, prvog dela 41a za lepljenje ili drugog dela 41b za lepljenje nakon što se limovi 40 od električnog čelika odvoje jedan od drugog, koristi se kao površina područja za lepljenje koju formira svaki od delova za lepljenje.

U ovom izvođenju pronalaska povoljno je da prvi deo 41a za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 3 mm ili većim i 7 mm ili manjim, da drugi deo 41b za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 5 mm ili većim i 10 mm ili manjim, dok udeo P1iznosi 5% ili više i 50% ili manje, a udeo P2iznosi 50% ili više i 95% ili manje. Takođe je povoljnije i da prvi deo 41a za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 3 mm ili većim i 7 mm ili manjim, da drugi deo 41b za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 5 mm ili većim i 10 mm ili manjim, dok udeo P1iznosi 5% ili više i 50% ili manje, a udeo QB1iznosi 6% ili više i 50% ili manje, da odnos QB0površine područja za lepljenje bude 10% ili veći i 50% ili manji, a da odnos QB1površine područja za lepljenje bude 6% ili veći i 50% ili manji.

Tip lepka koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi je onaj lepak u kome se monomer u tečnom stanju trenutno polimerizuje uz pomoć veoma male količine vlage u vazduhu ili na površini lepka, nakon čega postaje lepljiv.

Kao tipa lepka koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi, na primer, može se navesti lepak na bazi cijanoakrilata ili anaerobni lepak. Od ovih pomenutih lepkova, povoljniji je lepak na bazi cijanoakrilata poznat kao instant lepak, zbog toga što ima odlična svojstva brzog očvršćavanja. Kao lepak na bazi cijanoakrilata, lepak u kojem je cijanoakrilat polimerizovan i očvrsnut može se koristiti bez ograničenja. Kao cijanoakrilatna jedinjenja koja sadrži lepak na bazi cijanoakrilata mogu se navesti, na primer, metil cijanoakrilat, etil cijanoakrilat, metoksietil cijanoakrilat, butil cijanoakrilat i oktil cijanoakrilat. Cijanoakrilatna jedinjenja koja sadrži lepak na bazi cijanoakrilata mogu biti jednog tipa, ili dva ili više tipova.

Termoreaktivni lepak može da bude jednokomponentnog ili dvokomponentnog tipa.

Kao primeri termoreaktivnog lepka, mogu se navesti, recimo, lepak na bazi epoksidne smole, lepak na bazi fenolne smole i lepak na bazi nezasićene poliesterske smole. Od ovih pomenutih lepkova povoljniji je lepak na bazi epoksidne smole, u smislu toga da se uz njegovu upotrebu lako može dobiti jezgro statora sa visokom mehaničkom čvrstoćom.

Lepak na bazi epoksidne smole sadrži epoksidnu smolu i sredstvo za očvršćavanje.

Tip epoksidne smole nije posebno ograničen, te se kao primeri, recimo, mogu navesti epoksidna smola tipa bisfenol A, epoksidna smola tipa bisfenol F, epoksidna smola tipa bisfenol AD, epoksidna smola aminskog tipa, aliciklična epoksidna smola, epoksidna smola tipa fenol novolak i epoksidna smola tipa naftalen. Od ovih pomenutih lepkova povoljnija je epoksidna smola tipa fenol novolak, posmatrano u smislu njenih svojstava primene.

Sredstvo za očvršćavanje koje sadrži lepak na bazi epoksidne smole može biti jednog tipa, ili dva ili više tipova.

Povoljno je da temperatura prelaska u staklasto stanje (Tg) epoksidne smole bude 80 °C ili viša i 150°C ili niža, još povoljnije 100°C ili viša i 150°C ili niža, a još povoljnije 120°C ili viša i 150°C ili niža. Kada je Tg eposidne smole jednaka ili viša od donje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, može se lako dobiti jezgro statora koje će imati odličnu otpornost na toplotu i visoku mehaničku čvrstoću. Kada je Tg eposidne smole jednaka ili niža od gornje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, može se lako postići prijanjanje na lim od električnog čelika.

Dalje, Tg epoksidne smole je srednja temperatura prelaska u staklasto stanje koja je izmerena pomoću metode diferencijalne skenirajuće kalorimetrije (DSC) u skladu sa standardom JIS K 7121-1987.

Povoljno je da prosečna molarna masa (Mn) epoksidne smole bude 1200 ili veća i 20000 ili manja, povoljnije 2000 ili veća i 18000 ili manja, a još povoljnije 2500 ili veća i 16000 ili manja. Kada je Mn eposidne smole jednaka ili veća od donje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, snaga lepljenja se može lako povećati. Kada Mn eposidne smole nije veća od gornje granične vrednosti opsega, koji je opisan u prethodnom delu teksta, lako se suzbija pojava povećane viskoznosti lepka na bazi epoksidne smole.

Dalje, Mn epoksidne smole može da se izmeri pomoću tehnike ekskluzione hromatografije (SEC) opisane u standard JIS K 7252-1:2008 koristeći polistiren kao standardnu supstancu.

Kao sredstvo za očvršćavanje, može da se koristi neko uobičajeno termoreaktivno sredstvo za očvršćavanje epoksidne smole. Tip sredstva za očvršćavanje nije posebno ograničen, te se kao primeri, recimo, mogu navesti sredstvo za očvršćavanje na bazi anhidrida kiseline (ftalni anhidrid, heksahidroftalni anhidrid, 4-metilheksahidroftalni anhidrid ili neko slično jedinjenje), fenol novolak smola i dicijandiamid (DICI). Sredstvo za očvršćavanje koje sadrži lepak na bazi epoksidne smole može biti jednog tipa, ili dva ili više tipova.

Fenol novolak smola je fenolna smola tipa novolak koja je dobijena podvrgavanjem fenola (karbolinske kiseline ili nekog sličnog jedinjenja) i aldehida (formaldehida ili nekog sličnog jedinjenja) reakciji kondenzacije pomoću kiselog katalizatora. Kao sredstvo za očvršćavanje povoljnija je fenol novolak smola, u smislu toga da se uz njenu upotrebu lako može dobiti jezgro statora sa visokom mehaničkom čvrstoćom.

Sadržaj sredstva za očvršćavanje u lepku na bazi epoksidne smole može se podesiti na odgovarajući način u skladu sa vrstama korišćenog sredstava za očvršćavanje, te je poželjno da kada se, na primer, koristi fenol novolak smola, njen udeo bude 5 masenih delova ili veći i 35 masenih delova ili manji u odnosu na 100 masenih delova epoksidne smole.

Lepak na bazi epoksidne smole može da sadrži akrilnu smolu kao dodatak epoksidnoj smoli i sredstvu za očvršćavanje. Može da se koristi i epoksidna smola modifikovana akrilnom smolom koja se dobija kalem-polimerizacijom akrilne smole u epoksidnu smolu.

Tip akrilne smole nije posebno ograničen. Kao primeri monomera koji se koriste kao akrilna smola, mogu se navesti, recimo, nezasićene karboksilne kiseline kao što su akrilna kiselina i metakrilna kiselina, i (met)akrilati kao što su metil (met)akrilat, etil (met)akrilat, n-butil (met)akrilat, cikloheksil (met)akrilat, 2-etilheksil (met)akrilat, 2-hidroksietil (met)akrilat i hidroksipropil (met)akrilat. Dalje, (met)akrilat znači akrilat ili metakrilat.

Povoljno je da prosečna molarna masa (Mn) akrilne smole bude 5000 ili veća i 100000 ili manja, povoljnije 6000 ili veća i 80000 ili manja, a još povoljnije 7000 ili veća i 60000 ili manja. Kada je Mn akrilne smole jednaka ili veća od donje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, snaga lepljenja se može lako povećati. Kada je Mn akrilne smole nije veća od gornje granične vrednosti opsega koji je opisan u prethodnom delu teksta, lako se suzbija pojava povećane viskoznosti lepka na bazi epoksidne smole.

Dalje, Mn akrilne smole može da se izmeri istim metodom kao i Mn u slučaju epoksidne smole. Kada lepak na bazi epoksidne smole sadrži akrilnu smolu, sadržaj akrilne smole nije posebno ograničen i može da bude, na primer, 20% masenog udela ili veći i 80% masenog udela ili manji, u odnosu na ukupnu količinu epoksidne smole i akrilne smole.

U ovom izvođenju pronalaska, veći broj limova od električnog čelika od kojih se formira jezgro 31 rotora pričvršćeni su jedni za druge pomoću delova za pričvršćivanje (tiplova). Međutim, taj veći broj limova od električnog čelika od kojih je formirano jezgro 31 rotora takođe mogu da imaju i laminiranu strukturu i da budu fiksirani jedni za druge pomoću lepka, kao i u jezgru 21 statora.

Dalje, ta laminirana jezgra, kao što su jezgro 21 statora i jezgro 31 rotora, takođe mogu da se formiraju i takozvanim naizmeničnim (turn) slaganjem.

(Postupak za proizvodnju jezgra statora)

Jezgro 21 statora može se proizvesti, na primer, ponavljanjem operacije u kojoj se lepak koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi i termoreaktivni lepak nanose na deo površine lima 40 od električnog čelika, taj lim 40 od električnog čelika se potom slaže na drugi lim od električnog čelika, a zatim se limovi od električnog čelika slažu uz primenu pritiska da bi se formirao deo 41 za lepljenje na sobnoj temperaturi (na primer, na temperaturi od 20°C ili višoj i 30°C ili nižoj). Očvršćavanje nanetog lepka koji brzo očvršćava odvija se na sobnoj temperaturi, i formira se prvi deo 41a za lepljenje. Takođe, očvršćavanje termoreaktivnog lepka napreduje zbog zagrevanja u trenutku slaganja uz primenu pritiska, i formira se drugi deo 41b za lepljenje.

Kao prvi, može da se nanese ili lepak koji brzo očvršćava ili termoreaktivni lepak, ili se mogu naneti istovremeno. Takođe, lepak koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi ili termoreaktivni lepak mogu da se nanesu pojedinačno, ili ih je moguće naneti u pomešanom stanju.

U daljem tekstu biće opisan postupak za proizvodnju jezgra 21 statora korišćenjem uređaja 100 za proizvodnju koji je ilustrovan na sl.4.

Kao prvo, biće opisan taj uređaj 100 za proizvodnju. U uređaju 100 za proizvodnju, dok se lim P od električnog čelika iz kalema C (namotanog lima u bunt) šalje u smeru strelice F, lim P od električnog čelika se više puta štancuje pomoću kalupa postavljenog na svakoj fazi kako bi se postepeno oblikovao u oblik lima 40 od električnog čelika, pri čemu se lepak koji brzo očvršćava i termoreaktivni lepak nanose na unapred određene pozicije na donjoj površini drugog i svih narednih limova 40 od električnog čelika, a štancovani limovi 40 od električnog čelika se sekvencijalno laminiraju i slažu uz primenu pritiska dok se zagrevaju.

Kao što je prikazano na sl. 4, uređaj 100 za proizvodnju uključuje stanicu 110 za štancovanje prve faze koja se nalazi na poziciji najbližoj kalemu C, stanicu 120 za štancovanje druge faze koja se nalazi postavljena pored stanice 110 za štancovanje, na nizvodnoj strani od stanice 120 za štancovanje u odnosu na smer transporta lima P od električnog čelika, prvu stanicu 130 za nanošenje lepka koja se nalazi postavljena pored stanice 120 za štancovanje dalje na nizvodnoj strani, i drugu stanicu 140 za nanošenje lepka koja se nalazi postavljena pored prve stanice 130 za nanošenje lepka, dalje nizvodno od nje.

Stanica 110 za štancovanje uključuje ženski kalup 111 koji je postavljen ispod lima P od električnog čelika i muški kalup 112 koji je postavljen iznad lima P od električnog čelika.

Stanica 120 za štancovanje uključuje ženski kalup 121 koji je postavljen ispod lima P od električnog čelika i muški kalup 122 koji je postavljen iznad lima P od električnog čelika.

Prva stanica 130 za nanošenje lepka u svom sastavu ima aplikator 131 dok druga stanica 140 za nanošenje lepka u svom sastavu ima aplikator 141, pri čemu oba ta aplikatora imaju više ubrizgivača koji su raspoređenih u skladu sa obrascem za nanošenje lepka dela 41 za lepljenje koji je opisan u prethodnom delu teksta.

Uređaj 100 za proizvodnju dodatno uključuje i stanicu 150 za slaganje koja se nalazi na poziciji nizvodno od druge stanice 140 za nanošenje lepka. Stanica 150 za slaganje uključuje uređaj 151 za grejanje, fiksni kalup 152 za formiranje spoljašnjeg oblika, element 153 za toplotnu izolaciju, fiksnu kalup 154 za formiranje unutrašnjeg oblika i oprugu 155.

Uređaj 151 za grejanje, fiksni kalup 152 za formiranje spoljašnjeg oblika i element 153 za toplotnu izolaciju nalaze se ispod lima P od električnog čelika.

Fiksni kalup 154 za formiranje unutrašnjeg oblika i opruga 155 nalaze se postavljeni iznad lima P od električnog čelika.

<Korak štancovanja>

U uređaju 100 za proizvodnju koji ima konfiguraciju opisanu u prethodnom delu teksta, prvo se lim P od električnog čelika sekvencijalno šalje iz kalema C sa namotanim limom u smeru strelice F, kao što je prikazano na sl. 4. Zatim se prvo vrši obrada štancovanja pomoću stanice 110 za štancovanje u odnosu na lim P od električnog čelika. Potom se vrši obrada štancovanjem pomoću stanice 120 za štancovanje u odnosu na lim P od električnog čelika. Usled obrade štancovanjem ovih limova, lim P od električnog čelika poprima oblik lima 40 od električnog čelika, koji ima zadnji deo 22 jezgra i veći broj zupčastih delova 23, prikazan na sl. 3. Međutim, pošto u toj fazi proizvodnog procesa nije izvršeno potpuno štancovanje, proces prelazi na sledeći korak u smeru strelice F.

<Korak nanošenja lepka>

U sledećem koraku, u prvoj stanici 130 za nanošenje lepka, iz ubrizgavača koji su u sklopu aplikatora 131 dovodi se tip lepka koji brzo očvršćava i nanosi se u obliku tačke na više pozicija na donjoj površini zupčastog dela 23 lima 40 od električnog čelika. U sledećem koraku, u drugoj stanici 140 za nanošenje lepka, iz ubrizgavača koji su u sklopu aplikatora 141 dovodi se termoreaktivni lepak i nanosi se u obliku tačke na više pozicija na donjoj površini zadnjeg dela 22 jezgra lima 40 od električnog čelika.

<Korak laminiranja>

Ovde se zatim lim P od električnog čelika šalje do stanice 150 za slaganje, štancuje se fiksnim kalupom 154 za formiranje spoljašnjeg oblika i laminira sa velikom preciznošću. Na primer, kada se urezi formiraju na više pozicija na zadnjem delu spoljne obodne ivice zadnjeg dela jezgra i kada se graničnik pritisne uz te ureze sa bočne površine, može se sprečiti pomeranje limova 40 od električnog čelika, te se oni mogu laminirati sa većom preciznošću. U trenutku laminacije, lim 40 od električnog čelika je pomoću uređaja 151 za grejanje zagrejan do temperature od, na primer, 150°C ili više i 160°C ili niže, dok istovremeno prima konstantnu silu pritiska kojom na njega deluje opruga 155. Očvršćavanje termoreaktivnog lepka se ubrzava zagrevanjem.

Korak štancovanja, korak nanošenja lepka i korak laminiranja, kao što je opisano u prehodnom delu teksta, sekvencijalno se ponavljaju, i na taj način unapred određeni broj limova 40 od električnog čelika može da se laminira preko delimično obezbeđenog dela 41 za lepljenje.

Proizvodnja jezgra 21 statora je završena pomoću koraka koji su navedeni u prethodnom delu teksta.

Postupak za proizvodnju jezgra statora nije ograničen na postupak koji je opisan u prethodnom delu teksta. Na primer, termoreaktivni lepak može da se nanosi na prvoj stanici 130 za nanošenje lepka, a tip lepka koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi može da se nanosi na drugoj stanici 140 za nanošenje lepka. Takođe, na prvoj stanici 130 za nanošenje lepka ili na drugoj stanici 140 za nanošenje lepka, ili na obe, termoreaktivni lepak i lepak koji brzo očvršćava mogu da se nanose pojedinačno, a termoreaktivni lepak i lepak koji brzo očvršćava mogu da se nanose u pomešanom stanju.

Povoljno je da deo za lepljenje koji omogućava da limovi od električnog čelika budu zalepljeni jedni za druge uključuje dve vrste prvih delova za lepljenje formiranih od tipa lepka koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi i drugi deo za lepljenje koji je formiran od termoreaktivnog lepka, ali takođe može da uključuje i treći deo za lepljenje koji je formiran od lepka u kojem su lepak koji brzo očvršćava i termoreaktivni lepak pomešani. Kada deo za lepljenje koji omogućava da limovi od električnog čelika budu zalepljeni jedni za druge uključuje takav treći deo za lepljenje, deo za lepljenje može da sadrži samo treći deo za lepljenje ili može da sadrži kombinaciju prvog ili drugog dela za lepljenje, ili oba, kao i kombinaciju ta dva dela sa trećim delom za lepljenje.

Oblik jezgra statora nije ograničen samo na oblik prikazan u varijanti izvođenja koja je opisana u prethodnom delu teksta. Konkretno, dimenzije spoljašnjeg prečnika i unutrašnjeg prečnika, debljina laminiranih limova, broj proreza na jezgru statora, odnos dimenzija zupčastog dela 23 u smeru duž obima i duž poluprečnika, odnos dimenzija zupčastog dela i zadnjeg dela jezgra posmatranih duž poluprečnika i slično, može se proizvoljno projektovati odnosno izvoditi u skladu sa željenim karakteristikama električnog motora.

Ovaj pronalazak nije ograničen samo na rotor opisan u izvođenju pronalaska iz prethodnog dela teksta, kod kojeg komplet od dva stalna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Na primer, jedan trajni magnet 32 može da formira jedan magnetni pol, ili jedan magnetni pol mogu da formiraju tri ili više trajnih magneta 32.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, kao primer elektromotora opisan je sinhroni motor sa stalnim magnetom, ali struktura elektromotora nije ograničena samo na takvu strukturu, kao što će biti prikazano u nastavku, tako da uz nju, takođe mogu da budu usvojene i različite poznate structure, koje nisu prikazane u nastavku.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, kao primer električnog motora opisan je sinhroni motor sa stalnim magnetom, ali ovaj pronalazak nije ograničen na taj tip sinhronog elektromotora. Na primer, električni motor takođe može da bude i reluktantni elektromotor ili asinhroni elektromotor sa namotanim rotorom (elektromotor sa kliznim prstenovima).

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, sinhroni elektromotor opisan je kao primer elektromotora naizmenične struje, ali ovaj pronalazak nije ograničen samo na taj tip elektromotora naizmenične struje. Na primer, električni motor takođe može da bude i indukcioni motor.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, elektromotor naizmenične struje opisan je kao primer motora, ali ovaj pronalazak nije ograničen samo na taj tip motora. Na primer, električni motor može da bude i elektromotor jednosmerne struje.

U izvođenju pronalaska koje je opisano u prethodnom delu teksta, motor koji je opisan je primer električnog motora, ali ovaj pronalazak nije ograničen samo na taj tip motora. Na primer, električni motor može da bude i generator.

Umesto električnog motora 10, u transformatoru takođe može da se koristi i jezgro 21 statora. U ovom slučaju, za izradu lima od električnog čelika, umesto lima od električnog čelika sa neorijentisanom strukturom (zrnima), povoljno je da se iskoristi lim od električnog čelika sa orijentisanom strukturom (zrnima).

Osim toga, komponente navedeneu izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta moguće je na odgovarajući način zameniti dobro poznatim komponentama koje pripadaju odgovarajućem opsegu, bez odstupanja od svrhe ovog pronalaska, a prilagođeni primeri opisani u prethodnom delu teksta mogu da budu kombinovani na odgovarajući način.

Ovaj pronalazak će u daljem tekstu biti detaljno opisan u odnosu na primere, pri čemu ovaj pronalazak nije ograničen samo na te primere koji slede.

(Lepak)

Lepak koji brzo očvršćava (A-1): Lepak na bazi cijanoakrilata (naziv proizvoda "Aron Alpha", proizvođač Toagosei Co., Ltd.).

Termoreaktivni lepak (B-1): Lepak na bazi epoksidne smole (naziv proizvoda "ThreeBond", proizvođač ThreeBond Co., Ltd., Tg epoksidne smole: 130 °C).

(Primer 1)

Pripremljen je namotani lim čiji je sastav prilagođen za lim od električnog čelika sa neorijentisanom strukturom (zrnima) takav da sadrži 3,0% masenog udela Si, 0,5% masenog udela Al i 0,1% masenog udela Mn. Debljina tog bazičnog lima bila je 0,3 mm Zatim je na namotani lim naneseno sredstvo za obradu izolacionog premaza koje sadrži metalni fosfat i emulziju akrilne smole, nakon čega je termički obrađeno na temperaturi od 300 °C, tako da je namotani lim prekriven predhodno definisanom količinom izolacionog premaza.

Jezgro statora je napravljeno štancovanjem namotanog lima (lima od električnog čelika) u pojedinačnu ploču jezgra koja ima oblik prstena spoljašnjeg prečnika od 200 mm i unutrašnjeg prečnika od 134 mm, na kojoj je na strani unutrašnjeg prečnika izvedeno 18 zupčastih delova 23 pravougaonog oblika, od kojih je svaki dugačak 23 mm i širok 15 mm, da bi zatim te pojedinačne ploče bile sekvencijalno laminirane sledećim postupkom pomoću uređaja 100 za proizvodnju, koji ima konfiguraciju ilustrovanu na sl.4.

Namotani lim je sekvencijalno odmotavan u smeru strelice F, prikazane na sl. 4, sa kalema C. Zatim je prvo izvršena obrada štancovanjem pomoću stanice 110 za štancovanje u odnosu na namotani lim, da bi zatim bila izvršena obrada štancovanjem pomoću stanice 120 za štancovanje u odnosu na namotani lim Pomoću obrade štancovanjem ovih limova, namotani lim poprimio je oblik lima 40 od električnog čelika koji ima zadnji deo 22 jezgra i veći broj zupčastih delova 23, prikazan na sl.3 (korak štancovanja).

U sledećem koraku je pomoću aplikatora 131 u prvoj stanici 130 za nanošenje lepka nanesen tip lepka (A-1) koji brzo očvršćava na sobnoj temperature u obliku tačke na više prethodno definisanih pozicija na donjoj površini (prvoj površini) zupčastog dela 23 namotanog lima. U sledećem koraku je pomoću aplikatora 141 u drugoj stanici 140 za nanošenje lepka nanesen termoreaktivni lepak (B-1) u obliku tačke na više prethodno definisanih pozicija na donjoj površini (prvoj površini) zadnjeg dela 22 jezgra namotanog lima (korak nanošenja lepka).

Zatim je namotani lim koji poslat dalje do stanice 150 za slaganje štancovan pomoću fiksnog kalupa 154 za formiranje spoljašnjeg oblika i od njega je stvorena pojedinačna ploča jezgra, da bi ta ploča nakon toga bila laminirana pri čemu se na nju deluje pritiskom (korak laminiranja). U tom trenutku lepak je bio zagrejan na temperaturu od 80°C pomoću uređaja 151 za grejanje, kako bi se ubrzalo očvršćavanje lepka.

Korak štancovanja, korak nanošenja lepka i korak laminiranja koji su opisani u prethodnom delu teksta, sekvencijalno se ponavljaju da bi se laminiralo 130 pojedinačnih ploča jezgra. Prosečan prečnik prvog dela za lepljenje koji je formiran između limova 40 od električnog čelika pomoću lepka (A-1) koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi iznosio je 5 mm. Prosečan prečnik drugog dela za lepljenje koji je formiran pomoću termoreaktivnog lepka (B-1) iznosio je 8 mm. Odnosi površine područja za lepljenje Q0, QA0, QA1, QA2, QB0, QB1i QB2, kao i proporcije P1i P2, imali su vrednosti koje su prikazane u Tabeli 1.

(Primeri od 2 do 13)

Jezgro statora je napravljeno na isti način kao u primeru 1, osim što su prosečni prečnici, odnosi površine područja za lepljenje Q0, QA0, QA1, QA2, QB0, QB1i QB2, kao i proporcije P1i P2prvog dela za lepljenje i drugog dela za lepljenje imali vrednosti koje su prikazane u Tabelama 1 i 2.

(Uporedni primer 1)

Lepak (A-1) koji brzo očvršćava na sobnoj temperaturi nanesen je na prvu površinu zupčastog dela na isti način kao u primeru 1 kako bi se ostvarilo privremeno lepljenje, nakon čega su čelični limovi potpuno zalepljeni jedni za druge vakuumskom impregnacijom sa termoreaktivnim lepkom (B-1), i na taj način je napravljeno jezgro statora koje ima vrednosti odnosa površine područja za lepljenje Q0, QA0, QA1, QA2, QB0, QB1i QB2, kao i proporcija P1i P2koje su prikazane u Tabeli 2.

(Uporedni primer 2)

Jezgro statora je napravljeno na isti način kao u primeru 1, osim što je korišćeni tip lepka bio samo lepak (A-1) koji brzo očvršćava, a vrednosti odnosa površine područja za lepljenje Q0, QA0, QA1, QA2, QB0, QB1i QB2, kao i proporcija P1i P2prikazane su u Tabeli 2.

(Uporedni primer 3)

Jezgro statora je napravljeno na isti način kao u primeru 1, osim što je korišćeni tip lepka bio samo termoreaktivni lepak (B-1), a vrednosti odnosa površine područja za lepljenje Q0, QA0, QA1, QA2, QB0, QB1i QB2, kao i proporcija P1i P2prikazane su u Tabeli 2.

(Evaluacija odnosno ocenjivanje kvaliteta)

Sledeća ocena kvaliteta je izvršena na jezgru statora iz svakog od primera. Ti rezultati su prikazani u tabelama 1 i 2.

<Čvrstoća jezgra>

Nakon što je jezgro statora bačeno sa visine od 1 m, čvrstoća jezgra je procenjivana merenjem broja kompleta limova od električnog čelika kod kojih je došlo do pojave razmaka odnosno deformacije između onih kompleta limova od električnog čelika koji su se nalazili jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni. Kada je rastojanje između limova od električnog čelika bilo veće nego pre pada, bilo je utvrđeno da je nastao razmak odnosno deformacija između limova od električnog čelika. Što je bio manji broj onih kompleta limova od električnog čelika kod kojih je došlo do pojave razmaka između limova od električnog čelika, to je značilo da je čvrstoća jezgra veća.

∘: Broj kompleta limova od električnog čelika kod kojih je došlo do pojave razmaka između limova od električnog čelika bio je manji od 1. Odnosno, ovo je slučaj u kome nije došlo do problema odnosno deformacije u jezgru statora.

Δ: Broj kompleta limova od električnog čelika kod kojih je došlo do pojave razmaka između limova od električnog čelika bio je 1 ili veći i manji od 2. Odnosno, ovo je slučaj u kome se stvorila vidljiva pukotina u jezgru statora.

x: Broj kompleta limova od električnog čelika kod kojih je došlo do pojave razmaka između limova od električnog čelika bio je 2 ili veći. Odnosno, ovo je slučaj u kome se stvorilo više vidljivih pukotina u jezgru statora.

<Test udarnim opterećenjem (ocena - evaluacija buke)>

Zadnji deo spoljne obodne ivice zadnjeg dela jezgra statora izložen je vibriracijama u pravcu duž poluprečnika pomoću delovanja udarnim čekićem, a modalna analiza buke i vibracija izvršena je na najudaljenijem kraju zupčastog dela i centralnom delu zadnjeg dela jezgra u pravcu od 180° duž ose u odnosu na izvor vibracija, kao tačkama merenja. Takođe, kada je centralni deo zadnjeg dela jezgra statora u pravcu duž poluprečnika bio izložen vibriracijama u pravcu duž ose pomoću delovanja udarnim čekićem, izvršena je modalna analiza buke i vibracija na najudaljenijem kraju zupčastog dela i centralnom delu zadnjeg dela jezgra u pravcu od 180° duž ose u odnosu na izvor vibracija, kao tačkama merenja. Evaluacija je izvršena na osnovu sledećih kriterijuma. Manja vrednost znači da se može suzbiti više buke.

1: Detektovana je samo jedna ili dve maksimalne vrednosti vibracija.

2: Detektovano je nekoliko maksimalnih vrednosti vibracija.

3: Detektovano je 10 ili više maksimalnih vrednosti vibracija, u zavisnosti od pravca vibracija.

4: Postojao je samo jedan glavni maksimum, ali je detektovano 10 ili više manjih maksimalnih vrednosti vibracija.

5: Nije postojao glavni maksimum vibracija koji se izdvajao, ali je detektovano 10 ili više maksimalnih vrednosti vibracija.

<Gubitak gvožđa>

Gubitak gvožđa statora meren je pomoću rotacionog simulatora gubitaka gvožđa koji ima detektor u obliku rotora prečnika 133,5 mm. Ovaj rotacioni simulator gubitaka gvožđa je simulator koji je opisan u dokumentaciji sa tehničkih sastanaka u Institutu elektroinženjera Japana, RM-92-79, 1992.

Prilikom procene gubitka gvožđa u jezgru statora, kao jezgro koje je služilo kao kriterijum za procenu, napravljeno je jezgro fiksirano slaganjem i pomoću delova za pričvršćivanje koje je imalo 10 laminiranih ploča, na kojima je formirano osam delova za lepljenje u zadnjem delu jezgra, dok je u centralnom delu svih zupčastih delova formiran deo za pričvršćivanje prečnika 1,5 mm. Jezgro statora i jezgro koje je fiksirano slaganjem i pomoću delova za pričvršćivanje u svakom od primera, merena su pomoću rotacionog simulatora gubitaka gvožđa, a gubitak gvožđa je procenjivan na osnovu sledećih kriterijuma za procenu.

∘: Magnetna svojstva su bila bolja za 20% ili više u poređenju sa magnetnim svojstvima jezgra koje je izvedeno slaganjem i fiksirano pomoću delova za pričvršćivanje.

Δ: Magnetna svojstva su bila bolja u opsegu od 10% ili više i manje od 20% u poređenju sa magnetnim svojstvima jezgra koje je izvedeno slaganjem i fiksirano pomoću delova za pričvršćivanje.

x: Nije primećeno poboljšanje magnetnih svojstava u poređenju sa magnetnim svojstvima jezgra koje je izvedeno slaganjem i fiksirano pomoću delova za pričvršćivanje, ili je poboljšanje magnetnih svojstava bilo manje od 10% u poređenju sa magnetnim svojstvima jezgra koje je izvedeno slaganjem i fiksirano pomoću delova za pričvršćivanje.

<Produktivnost>

Kada je jezgro statora izrađivano brzinom od 150 lpm (broj limova od električnog čelika laminiranih za jedan minut bio je 150) korišćenjem uređaja za proizvodnju koji je ilustrovan na sl. 4, proveravano je stanje fiksiranja jezgra statora izvađenog iz kalupa, a produktivnost statora je procenjivana na osnovu sledećih kriterijuma.

∘: Laminirano jezgro se može izraditi bez ikakvih problema.

Δ: Limovi od električnog čelika su se odvojili jedni od drugih ili je laminacija bila uvijena tokom postupka.

x: Fiksiranje limova od elektrotehničkog čelika jednih za druge nije bilo dovoljno.

[Tabela 1]

Tabela 2

[Industrijska primenljivost]

U skladu s ovim pronalaskom, produktivnost i mehanička čvrstoća laminiranog jezgra za stator su poboljšane, a time se mogu smanjiti vibracije i buka elektromotora, dok se gubici gvožđa mogu suzbiti. Zahvaljujući tome, industrijska primenljivost je velika.

[Kratak opis referentnih simbola odnosno pozivnih oznaka]

10 Električni motor

20 Stator

21 Laminirano jezgro (lepljeno laminirano jezgro za stator)

40 Lim od električnog čelika

41 Deo za lepljenje

41a Prvi deo za lepljenje

41b Drugi deo za lepljenje

Claims (6)

Patentni zahtevi

1. Lepljeno laminirano jezgro (21) za stator, u kojem je veći broj limova (40) od električnog čelika naslagano jedni na druge pomoću većeg broja delova (41) za lepljenje koji se nalaze postavljeni između limova (40) od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih u pravcu duž kojeg su složeni, pri čemu to lepljeno laminirano jezgro (21) sadrži:

veći broj limova (40) od električnog čelika, pri čemu je na obe površine svakog od tog većeg broja limova (40) od električnog čelika nanet izolacioni premaz; i deo (41) za lepljenje koji lepi te limove (40) od električnog čelika jedne za druge, pri čemu su

svi kompleti limova (40) od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja, zalepljeni jedni za druge pomoću većeg broja delova (41) za lepljenje,

svaki od tih delova (41) za lepljenje je lepak koji je očvrsnuo, a da se pritom nije podelio,

lepak koji formira te delove (41) za lepljenje uključuje tip lepka (41a) koji brzo očvršćava i termoreaktivni lepak (41b),

delovi (41) za lepljenje su delimično postavljeni između limova 40 od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja,

svaki od delova (41) za lepljenje uključuje prvi deo (41a) za lepljenje koji je formiran od tipa lepka koji brzo očvršćava i drugi deo (41b) za lepljenje koji je formiran od termoreaktivnog lepka,

prvi deo (41a) za lepljenje ima oblik kružne tačke sa prosečnim prečnikom od 3 mm ili većim i 7 mm ili manjim, drugi deo (41b) za lepljenje ima oblik tačke sa prosečnim prečnikom od 5 mm ili većim i 10 mm ili manjim, dok je udeo područja za lepljenje prvog dela (41a) za lepljenje 5% ili veći i 50% ili manji, a udeo područja za lepljenje drugog dela (41b) za lepljenje iznosi 50% ili više i 95% ili manje, u odnosu na ukupnu površinu područja za lepljenje dela za lepljenje koji se nalazi između limova od električnog čelika,

naznačeno time, da odnos QB0površine područja za lepljenje zupčastog dela i dela (41a) za lepljenje sa tipom lepka koji brzo očvršćava iznosi 10% ili više i 70% ili manje, a odnos QA0površine područja za lepljenje zadnjeg dela jezgra i dela (41b) za lepljenje sa termoreaktivnim lepkom iznosi 40% ili više i 90% ili manje, između limova (40) od električnog čelika.

2. Lepljeno laminirano jezgro (21) za stator (20) u skladu sa zahtevom 1, pri čemu deo (41) za lepljenje sadrži:

prvi deo (41a) za lepljenje koji je postavljen između zupčastih delova limova (40) od električnog čelika; i

drugi deo (41b) za lepljenje koji je postavljen između zadnjih delova jezgra limova (40) od električnog čelika.

3. Lepljeno laminirano jezgro (21) za stator (20) u skladu sa zahtevima 1 i 2, pri čemu je lepak koji brzo očvršćava lepak na bazi cijanoakrilata.

4. Lepljeno laminirano jezgro (21) za stator (20) u skladu sa bilo kojim od zahteva od 1 do 3, pri čemu termoreaktivni lepak predstavlja lepak na bazi epoksidne smole koji sadrži epoksidnu smolu koja ima temperaturu prelaska u staklasto stanje od 80 °C ili višu i 150°C ili nižu.

5. Električni motor, koji sadrži lepljeno laminirano jezgro (21) za stator (20), koje je izvedeno u skladu sa bilo kojim zahtevom od 1 do 4.

6. Postupak za proizvodnju lepljenog laminiranog jezgra (21) za stator (20) u skladu sa zahtevom 1, pri čemu taj postupak obuhvata ponavljanje operacije, u kojoj se lepak koji brzo očvršćava i termoreaktivni lepak nanose na deo površine lima od električnog čelika, pa se taj lim od električnog čelika slaže na drugi lim od električnog čelika, pri čemu se ti limovi (40) od električnog čelika slažu uz primenu pritiska, a zatim se lepak koji brzo očvršćava i termoreaktivni lepak stvrdnjavaju pod dejstvom pritiska i zagrevanjem limova od električnog čelika, da bi se formirao deo (41) za lepljenje.