JPH0142359B2 - - Google Patents
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- JPH0142359B2 JPH0142359B2 JP60012057A JP1205785A JPH0142359B2 JP H0142359 B2 JPH0142359 B2 JP H0142359B2 JP 60012057 A JP60012057 A JP 60012057A JP 1205785 A JP1205785 A JP 1205785A JP H0142359 B2 JPH0142359 B2 JP H0142359B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- plating
- painting
- corrosion resistance
- zinc phosphate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自動車用鋼板等として好適な、表面
処理鋼板に関し、特に、塗装後の耐食性に優れた
亜鉛系表面処理鋼板に関する。 〔従来の技術〕 従来より、Znメツキ鋼材は、Znの持つ優れた
防食機能のために自動車、家電製品、建材等に広
く使用されてきたが、Znメツキ表面は一般に塗
装後耐食性に劣り、塗膜の防食機能を十分に利用
できない問題がある。 特に自動車用の塗装工程でカチオン電着に先立
つて下地処理として施されるリン酸亜鉛処理にお
いて、ZnリツチなZn系メツキ鋼板ではアルカリ
に弱いホパイト（Hopeite Zn3（PO4）2・4H2O）
が化成結晶として析出し、電気化学的腐食等に対
して下地被膜として十分に機能しないことが生じ
る。 また、Ni−Zn合金メツキは、裸耐食性では高
耐食性を示し、自動車用防錆鋼板として使用され
ている。ところが、塗装後の耐食性については、
耐水密着性に劣る欠点があり、自動車用途で問題
となるコズメテイツク・コロージヨンにおいて好
ましくない。 これを解決するために、たとえば、Zn−Ni合
金メツキ層の上にFeリツチなFe−Zn合金メツキ
層を形成することにより、比較的アルカリに強い
フオスフオフイライト（phosphophyllite Zn2Fe
（PO4）2・4H2O）なる化成結晶を形成させ、耐水
密着性を改善することが提案されている（特開昭
58−15554号、特開昭58−52483号公報、等）。ま
た、リン酸亜鉛処理性を処理液側から改善する方
法として、リン酸亜鉛処理液中にNi2+等の金属
イオンを添加することが提案されている（たとえ
ば鉄鋼協会 鉄と鋼vol70No.５ S46（1984））。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、Zn−Ni合金メツキ層の上にFe
リツチなFe−Zn合金メツキ層を形成する方法は、
たしかに耐水密着性を改善することはできるが、
自動車用途においては、飛石等により塗膜傷（ピ
ツチング）が生じるような場合に、傷部分に赤錆
を生じ易いという別の問題が起きる。 一方、リン酸亜鉛化成処理液にNi2+等を添加
する方法は、本発明者らの研究によると、化成被
膜に取り込まれるNi等をいかに供給するかが重
要なポイントであり、化成被膜に取り込まれる
Ni等を所要のものとするためには、相当量の
Ni2+等を化成処理液中に添加しなければならな
い。しかしながら、多量のNi2+等を化成処理液
中に添加すると、液そのものが不安定となり、ま
た、安定したNi供給を行なうためには、液の管
理が極めてむつかしいという問題がある。 そこで、本発明の目的は、上記Ni源等を、効
率的かつ安定的にリン酸亜鉛被膜中に供給するこ
とのできるとともに、特に耐水密着性が良好な塗
装後の耐食性に優れた表面処理鋼板を提供するこ
とにある。 〔問題点を解決するための手段〕 上記問題点を解決するために、本発明によれば
所定量のNi等を鋼板の表層に付着させておき、
塗装前処理であるリン酸亜鉛処理においてNi等
を溶出せしめ、リン酸亜鉛被膜形成時にNi等を
取り込んだ化成被膜を形成することにより、耐水
密着性を改善することが提案される。 すなわち、本発明によれば、塗装前処理として
のリン酸亜鉛化成処理がなされる表面処理鋼板に
おいて、鋼板の少なくとも片面に、第１層とし
て、Znを80wt％以上含み、さらにFeを10wt％を
超えかつ20wt％以下含有するZn−Fe系合金メツ
キを形成し、その上に第２層として、Ni、ある
いはNiとCoおよび／またはMnを合計で30％を超
え80％以下量含有するNi−Zn系合金メツキを0.5
〜５ｇ／m2形成したことを特徴とするものであ
る。 鋼板の少なくとも片面に、第１層として形成さ
れるメツキ層は、それ自体高耐食性を有する安定
したメツキ層である必要があり、裸耐食性に優れ
たZn−（10〜20wt％）Fe合金メツキ（ただし
10wt％を含まない）が用いられる。 また、これらに、微量（１〜5wt％）のCo、
Ni、Mn等をさらに含ましめた高耐食性メツキ被
膜であつてもよい。これらはいずれも、焼付塗装
たとえばカチオン電着の場合で160〜180℃、20分
間の加熱後に、δ1相（Zn−Fe合金）等単相で均
一な被膜を有するものである。 しかしながら、第１層において、Zn以外の元
素、たとえばFe、Ni、Mn等の合計で20wt％以
上であつてはならない。これは、Zn以外の元素
が20wt％以上となると、合金元素の種類にかか
わらず、特に自動車用途においてメツキ鋼板のプ
レス成形等の加工時にパウダリング現象を生じ易
くなるからである。この点において、合金元素は
15wt％以下であることがより好ましく、次に述
べるように第２層にNiリツチなNi−Zn合金メツ
キを施すことによつて合金元素含有率をさらに下
げることも可能である。 第２層としては、第１層上に、Niを30wt％を
超え80wt％以下量含むNi−Zn合金メツキ、ある
いは、NiとCoおよび／またはMn、すなわちNi
＋Co、Ni＋MnまたはNi＋Co＋Mn、を合計でて
30wt％を超え80wt％以下量含むNi−Zn系合金メ
ツキが0.5〜５ｇ／m2施される。 第２層のNi等（Ni、あるいはNi＋Coおよび／
またはMn）の含有率の限定理由は、基本的には
Ni等が多いほどリン酸亜鉛被膜への供給量が多
くなるけれども、第２層のNi等が80wt％を超え
ると、メツキ被膜の溶解性が極端に悪くなり、
Ni等のリン酸亜鉛被膜への供給を十分行うこと
ができず、一方Ni等の含有率が30wt％以下であ
ると、メツキ被膜の溶解性は良好であるが、Ni
等の量が少ないためそのリン酸亜鉛被膜への供給
が不十分となるためであり、また後述するスポツ
ト溶接電極寿命も低下するためでもある。 また、第２層の付着量については、0.5ｇ／m2
に満たない場合には、そのNi等の量が少ないた
め効果を十分発揮できず、５ｇ／m2をこえると、
その効果が飽和し経済的でないので、上記範囲に
限定される。 〔作用〕 本発明において、第２層を、Ni−Zn合金メツ
キ（30＜Ni≦80％、30＜Ni＋Mnおよび／または
Co≦80％）層としたのは、表層に上記範囲の含
有量を有するNi、Ni＋Coおよび／またはMnを
付着させておくことによつて、塗装前処理である
リン酸亜鉛処理においてNi、Coおよび／または
Mnを溶出せしめ、リン酸亜鉛皮膜形成時にNi、
Coおよび／またはMnを取り込んだリン酸亜鉛皮
膜を形成させるためである。このリン酸亜鉛皮膜
によつて、塗装後の耐食性、特に耐水密着性を向
上させることができる。 すなわち、本発明によれば、Ni2+等を化成処
理液中に添加する必要がなく、かつその添加を行
わなくとも第２層中のNi等の溶出によりリン酸
亜鉛の化成処理性が十分なものとなり、塗装後の
耐食性を向上させることができる。なお、この皮
膜は、Ｘ線回析上はHopeite Zn3（PO4）2・4H2O
と同様の回析角度を有しているため、通常リン酸
塩処理性の評価に用いられるPhosphophyllite
Zn2Fe（PO4）2・4H2OとHopeite Zn3（PO4）2・
4H2Oの比率Ｐ／Ｐ＋Ｈは、Ｏである。 さらに、上記したように、第２層により耐水密
着性等の塗装後の耐食性が向上するため、第１層
の合金元素量を減らすことが可能となり、パウダ
リングを抑制できる。しかも、第２層のNi等が
スポツト電極（Cu−Cr合金）のZuとCrとの合金
化を抑制し、電極寿命を著しく向上できる。 総合的にみれば、特有の第１層と第２層との組
み合わせが巧妙に作用し、裸耐食性および塗装後
の耐食性、特に耐水密着性がきわめて良好なもの
となる。 〔実施例〕 鋼板を電解脱脂および酸洗した後、これに、硫
酸亜鉛を主体とする第１表のような浴組成および
メツキ条件で、Zn主体の第１層を形成した。微
量の合金元素を含有させる場合には、硫酸浴中に
Co2+、Mn2+を硫酸塩の形で添加してメツキを行
なつた。 尚、第１層として合金化溶融亜鉛メツキの場合
には、鋼板をNOFで加熱したのち還元炉で還元
後、溶融メツキポツトに浸漬して、溶融メツキし
た。その後、合金化炉にて加熱して合金化させ、
その加熱温度によつてFe含有率を管理した。 第 １ 表 第１層メツキ浴およびメツキ条件 メツキ浴 Zn2+：50ｇ／ Fe2+：50ｇ／ Na2SO4：50ｇ／ CH3COONa・3H2O：20ｇ／ （Co2+、Mn2+はいずれも５〜10ｇ／添加） PH：２ メツキ浴温：60℃ メツキ条件 電流密度：20〜80A／ｄm2 ついで、この上に、第２表に示すような浴組成
およびメツキ条件で第２層を形成した。微量の合
金元素は第１層と同様に硫酸塩の形で添加した。 第 ２ 表 第２層メツキ浴およびメツキ条件 メツキ浴 Ni2+：60ｇ／ Zn2+：30ｇ／ Na2SO4：50ｇ／ CH3COONa・3H2O：20ｇ／ （Co2+、Mn2+はいずれも５〜10ｇ／添加） PH：２ メツキ浴温：60℃ メツキ条件 電流密度：20〜80A／ｄm2 上記のようにして得られたメツキ鋼板に対し、
第３表に示す塗装条件で塗装を施した。 第 ３ 表 塗装条件 化成処理液：日本パーカー社製 「BT−3030」 カチオン電着：日本ペイント社製 「パワートツプ Ｕ−30」20μｍ 中・上塗り：市販の焼付型メラミンアルキツド
塗料、各35μｍ 総合膜厚≒90μｍ 塗装後耐食性の評価は、第４表に示す項目、内
容で実施した。塗装後耐食性の評価結果を第５表
に示す。 第 ４ 表 塗装後耐食性評価項目と内容： Ａ 塩水噴霧テスト（SST） カチオン電着塗装までの１コート材にカツタ
ーナイフでクロスカツトを入れ、SST600時間
後のクロスカツトからのふくれ巾を評価 Ｂ 耐水密着性 中、上塗り後の３コート材を50℃脱イオン中
で10日間浸漬し、その後２mm間隔のゴバン目を
入れテープ剥離し、塗膜の残存率を評価 Ｃ 耐チツプ耐食性 ３コート材をグラベロメーターにて塗膜チツ
ピングしSST240時間後の赤錆発生程度を評価 さらに、パウダリング性の評価として、円筒絞
りによる評価を実施した。結果を第５表に示す。
評価は、円筒絞りされたサンプルの外壁および内
壁について、テープ剥離テストを実施し、その剥
離量で行なつた。 第５表中評価基準は、◎：パウダリングなし、
〇：パウダリング微少、△：パウダリング少、
×：パウダリング大である。
処理鋼板に関し、特に、塗装後の耐食性に優れた
亜鉛系表面処理鋼板に関する。 〔従来の技術〕 従来より、Znメツキ鋼材は、Znの持つ優れた
防食機能のために自動車、家電製品、建材等に広
く使用されてきたが、Znメツキ表面は一般に塗
装後耐食性に劣り、塗膜の防食機能を十分に利用
できない問題がある。 特に自動車用の塗装工程でカチオン電着に先立
つて下地処理として施されるリン酸亜鉛処理にお
いて、ZnリツチなZn系メツキ鋼板ではアルカリ
に弱いホパイト（Hopeite Zn3（PO4）2・4H2O）
が化成結晶として析出し、電気化学的腐食等に対
して下地被膜として十分に機能しないことが生じ
る。 また、Ni−Zn合金メツキは、裸耐食性では高
耐食性を示し、自動車用防錆鋼板として使用され
ている。ところが、塗装後の耐食性については、
耐水密着性に劣る欠点があり、自動車用途で問題
となるコズメテイツク・コロージヨンにおいて好
ましくない。 これを解決するために、たとえば、Zn−Ni合
金メツキ層の上にFeリツチなFe−Zn合金メツキ
層を形成することにより、比較的アルカリに強い
フオスフオフイライト（phosphophyllite Zn2Fe
（PO4）2・4H2O）なる化成結晶を形成させ、耐水
密着性を改善することが提案されている（特開昭
58−15554号、特開昭58−52483号公報、等）。ま
た、リン酸亜鉛処理性を処理液側から改善する方
法として、リン酸亜鉛処理液中にNi2+等の金属
イオンを添加することが提案されている（たとえ
ば鉄鋼協会 鉄と鋼vol70No.５ S46（1984））。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、Zn−Ni合金メツキ層の上にFe
リツチなFe−Zn合金メツキ層を形成する方法は、
たしかに耐水密着性を改善することはできるが、
自動車用途においては、飛石等により塗膜傷（ピ
ツチング）が生じるような場合に、傷部分に赤錆
を生じ易いという別の問題が起きる。 一方、リン酸亜鉛化成処理液にNi2+等を添加
する方法は、本発明者らの研究によると、化成被
膜に取り込まれるNi等をいかに供給するかが重
要なポイントであり、化成被膜に取り込まれる
Ni等を所要のものとするためには、相当量の
Ni2+等を化成処理液中に添加しなければならな
い。しかしながら、多量のNi2+等を化成処理液
中に添加すると、液そのものが不安定となり、ま
た、安定したNi供給を行なうためには、液の管
理が極めてむつかしいという問題がある。 そこで、本発明の目的は、上記Ni源等を、効
率的かつ安定的にリン酸亜鉛被膜中に供給するこ
とのできるとともに、特に耐水密着性が良好な塗
装後の耐食性に優れた表面処理鋼板を提供するこ
とにある。 〔問題点を解決するための手段〕 上記問題点を解決するために、本発明によれば
所定量のNi等を鋼板の表層に付着させておき、
塗装前処理であるリン酸亜鉛処理においてNi等
を溶出せしめ、リン酸亜鉛被膜形成時にNi等を
取り込んだ化成被膜を形成することにより、耐水
密着性を改善することが提案される。 すなわち、本発明によれば、塗装前処理として
のリン酸亜鉛化成処理がなされる表面処理鋼板に
おいて、鋼板の少なくとも片面に、第１層とし
て、Znを80wt％以上含み、さらにFeを10wt％を
超えかつ20wt％以下含有するZn−Fe系合金メツ
キを形成し、その上に第２層として、Ni、ある
いはNiとCoおよび／またはMnを合計で30％を超
え80％以下量含有するNi−Zn系合金メツキを0.5
〜５ｇ／m2形成したことを特徴とするものであ
る。 鋼板の少なくとも片面に、第１層として形成さ
れるメツキ層は、それ自体高耐食性を有する安定
したメツキ層である必要があり、裸耐食性に優れ
たZn−（10〜20wt％）Fe合金メツキ（ただし
10wt％を含まない）が用いられる。 また、これらに、微量（１〜5wt％）のCo、
Ni、Mn等をさらに含ましめた高耐食性メツキ被
膜であつてもよい。これらはいずれも、焼付塗装
たとえばカチオン電着の場合で160〜180℃、20分
間の加熱後に、δ1相（Zn−Fe合金）等単相で均
一な被膜を有するものである。 しかしながら、第１層において、Zn以外の元
素、たとえばFe、Ni、Mn等の合計で20wt％以
上であつてはならない。これは、Zn以外の元素
が20wt％以上となると、合金元素の種類にかか
わらず、特に自動車用途においてメツキ鋼板のプ
レス成形等の加工時にパウダリング現象を生じ易
くなるからである。この点において、合金元素は
15wt％以下であることがより好ましく、次に述
べるように第２層にNiリツチなNi−Zn合金メツ
キを施すことによつて合金元素含有率をさらに下
げることも可能である。 第２層としては、第１層上に、Niを30wt％を
超え80wt％以下量含むNi−Zn合金メツキ、ある
いは、NiとCoおよび／またはMn、すなわちNi
＋Co、Ni＋MnまたはNi＋Co＋Mn、を合計でて
30wt％を超え80wt％以下量含むNi−Zn系合金メ
ツキが0.5〜５ｇ／m2施される。 第２層のNi等（Ni、あるいはNi＋Coおよび／
またはMn）の含有率の限定理由は、基本的には
Ni等が多いほどリン酸亜鉛被膜への供給量が多
くなるけれども、第２層のNi等が80wt％を超え
ると、メツキ被膜の溶解性が極端に悪くなり、
Ni等のリン酸亜鉛被膜への供給を十分行うこと
ができず、一方Ni等の含有率が30wt％以下であ
ると、メツキ被膜の溶解性は良好であるが、Ni
等の量が少ないためそのリン酸亜鉛被膜への供給
が不十分となるためであり、また後述するスポツ
ト溶接電極寿命も低下するためでもある。 また、第２層の付着量については、0.5ｇ／m2
に満たない場合には、そのNi等の量が少ないた
め効果を十分発揮できず、５ｇ／m2をこえると、
その効果が飽和し経済的でないので、上記範囲に
限定される。 〔作用〕 本発明において、第２層を、Ni−Zn合金メツ
キ（30＜Ni≦80％、30＜Ni＋Mnおよび／または
Co≦80％）層としたのは、表層に上記範囲の含
有量を有するNi、Ni＋Coおよび／またはMnを
付着させておくことによつて、塗装前処理である
リン酸亜鉛処理においてNi、Coおよび／または
Mnを溶出せしめ、リン酸亜鉛皮膜形成時にNi、
Coおよび／またはMnを取り込んだリン酸亜鉛皮
膜を形成させるためである。このリン酸亜鉛皮膜
によつて、塗装後の耐食性、特に耐水密着性を向
上させることができる。 すなわち、本発明によれば、Ni2+等を化成処
理液中に添加する必要がなく、かつその添加を行
わなくとも第２層中のNi等の溶出によりリン酸
亜鉛の化成処理性が十分なものとなり、塗装後の
耐食性を向上させることができる。なお、この皮
膜は、Ｘ線回析上はHopeite Zn3（PO4）2・4H2O
と同様の回析角度を有しているため、通常リン酸
塩処理性の評価に用いられるPhosphophyllite
Zn2Fe（PO4）2・4H2OとHopeite Zn3（PO4）2・
4H2Oの比率Ｐ／Ｐ＋Ｈは、Ｏである。 さらに、上記したように、第２層により耐水密
着性等の塗装後の耐食性が向上するため、第１層
の合金元素量を減らすことが可能となり、パウダ
リングを抑制できる。しかも、第２層のNi等が
スポツト電極（Cu−Cr合金）のZuとCrとの合金
化を抑制し、電極寿命を著しく向上できる。 総合的にみれば、特有の第１層と第２層との組
み合わせが巧妙に作用し、裸耐食性および塗装後
の耐食性、特に耐水密着性がきわめて良好なもの
となる。 〔実施例〕 鋼板を電解脱脂および酸洗した後、これに、硫
酸亜鉛を主体とする第１表のような浴組成および
メツキ条件で、Zn主体の第１層を形成した。微
量の合金元素を含有させる場合には、硫酸浴中に
Co2+、Mn2+を硫酸塩の形で添加してメツキを行
なつた。 尚、第１層として合金化溶融亜鉛メツキの場合
には、鋼板をNOFで加熱したのち還元炉で還元
後、溶融メツキポツトに浸漬して、溶融メツキし
た。その後、合金化炉にて加熱して合金化させ、
その加熱温度によつてFe含有率を管理した。 第 １ 表 第１層メツキ浴およびメツキ条件 メツキ浴 Zn2+：50ｇ／ Fe2+：50ｇ／ Na2SO4：50ｇ／ CH3COONa・3H2O：20ｇ／ （Co2+、Mn2+はいずれも５〜10ｇ／添加） PH：２ メツキ浴温：60℃ メツキ条件 電流密度：20〜80A／ｄm2 ついで、この上に、第２表に示すような浴組成
およびメツキ条件で第２層を形成した。微量の合
金元素は第１層と同様に硫酸塩の形で添加した。 第 ２ 表 第２層メツキ浴およびメツキ条件 メツキ浴 Ni2+：60ｇ／ Zn2+：30ｇ／ Na2SO4：50ｇ／ CH3COONa・3H2O：20ｇ／ （Co2+、Mn2+はいずれも５〜10ｇ／添加） PH：２ メツキ浴温：60℃ メツキ条件 電流密度：20〜80A／ｄm2 上記のようにして得られたメツキ鋼板に対し、
第３表に示す塗装条件で塗装を施した。 第 ３ 表 塗装条件 化成処理液：日本パーカー社製 「BT−3030」 カチオン電着：日本ペイント社製 「パワートツプ Ｕ−30」20μｍ 中・上塗り：市販の焼付型メラミンアルキツド
塗料、各35μｍ 総合膜厚≒90μｍ 塗装後耐食性の評価は、第４表に示す項目、内
容で実施した。塗装後耐食性の評価結果を第５表
に示す。 第 ４ 表 塗装後耐食性評価項目と内容： Ａ 塩水噴霧テスト（SST） カチオン電着塗装までの１コート材にカツタ
ーナイフでクロスカツトを入れ、SST600時間
後のクロスカツトからのふくれ巾を評価 Ｂ 耐水密着性 中、上塗り後の３コート材を50℃脱イオン中
で10日間浸漬し、その後２mm間隔のゴバン目を
入れテープ剥離し、塗膜の残存率を評価 Ｃ 耐チツプ耐食性 ３コート材をグラベロメーターにて塗膜チツ
ピングしSST240時間後の赤錆発生程度を評価 さらに、パウダリング性の評価として、円筒絞
りによる評価を実施した。結果を第５表に示す。
評価は、円筒絞りされたサンプルの外壁および内
壁について、テープ剥離テストを実施し、その剥
離量で行なつた。 第５表中評価基準は、◎：パウダリングなし、
〇：パウダリング微少、△：パウダリング少、
×：パウダリング大である。
【表】
【表】
＊ 溶融メツキ
第５表から明らかなように、耐食性のよい第１
層、Zn−Fe合金メツキ層の上に、特定量のNi−
Zn合金層を形成させることにより、耐ブリスタ
ー性、耐水密着性、チツプ耐食性、耐パウダリン
グ性を同時に満足する、塗装後耐食性に特に優
れ、かつスポツト溶接における電極寿命を向上さ
せることが可能な表面処理鋼板が得られる。 なお、スポツト溶接の評価試験条件は、第６図
の通りである。
第５表から明らかなように、耐食性のよい第１
層、Zn−Fe合金メツキ層の上に、特定量のNi−
Zn合金層を形成させることにより、耐ブリスタ
ー性、耐水密着性、チツプ耐食性、耐パウダリン
グ性を同時に満足する、塗装後耐食性に特に優
れ、かつスポツト溶接における電極寿命を向上さ
せることが可能な表面処理鋼板が得られる。 なお、スポツト溶接の評価試験条件は、第６図
の通りである。
【表】
〔発明の効果〕
上記したように、本発明によれば、耐水密着
性、耐ブリスター性、耐チツプ性および耐パウダ
リング性に優れ、しかもスポツト溶接における電
極寿命を著しく延長させることができる、塗装後
の耐食性に優れた表面処理鋼板が提供される。
性、耐ブリスター性、耐チツプ性および耐パウダ
リング性に優れ、しかもスポツト溶接における電
極寿命を著しく延長させることができる、塗装後
の耐食性に優れた表面処理鋼板が提供される。
Claims (1)
- １ 塗装前処理としてのリン酸亜鉛処理がなされ
る表面処理鋼板において、鋼板の少なくとも片面
に、第１層として、Znを80wt％以上含み、さら
にFeを10wt％を超えかつ20wt％以下含有するZn
−Fe系合金メツキを形成し、その上に第２層と
して、Ni、あるいはNiとCoおよび／またはMn
を合計で30％を超え80％以下量含有するNi−Zn
系合金メツキを0.5〜５ｇ／m2形成したことを特
徴とする塗装後の耐食性に優れた表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1205785A JPS61170593A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 塗装後の耐食性に優れた表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1205785A JPS61170593A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 塗装後の耐食性に優れた表面処理鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170593A JPS61170593A (ja) | 1986-08-01 |
| JPH0142359B2 true JPH0142359B2 (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=11794970
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1205785A Granted JPS61170593A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 塗装後の耐食性に優れた表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61170593A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2564524B2 (ja) * | 1986-10-06 | 1996-12-18 | 日本鋼管株式会社 | 電着塗装性に優れた電気亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法 |
| JPH03158494A (ja) * | 1989-11-16 | 1991-07-08 | Nkk Corp | 潤滑性、耐食性および塗装仕上がり性に優れた複層めつき鋼板 |
| JPH08218193A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 有機複合被覆鋼板 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS586995A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-14 | Kawasaki Steel Corp | 加工後の密着性の優れた亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板 |
| JPS59162292A (ja) * | 1983-03-05 | 1984-09-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 塗装後耐食性にすぐれた複層メツキ鋼板 |
| JPS60141894A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-26 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れたΖｎ−Νｉ合金二層めつき鋼板 |
| JPS60215789A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性，塗装性に優れた表面処理鋼板 |
-
1985
- 1985-01-24 JP JP1205785A patent/JPS61170593A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61170593A (ja) | 1986-08-01 |
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