JPH0317464Y2 - - Google Patents
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- JPH0317464Y2 JPH0317464Y2 JP17061784U JP17061784U JPH0317464Y2 JP H0317464 Y2 JPH0317464 Y2 JP H0317464Y2 JP 17061784 U JP17061784 U JP 17061784U JP 17061784 U JP17061784 U JP 17061784U JP H0317464 Y2 JPH0317464 Y2 JP H0317464Y2
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Description
【考案の詳細な説明】
(イ) 産業上の利用分野
本考案は、集積回路化されたリアクタンス回路
に関するもので、特に負の等価リアクタンスとし
て動作するリアクタンス回路の改良に関するもの
である。 (ロ) 従来の技術 特開昭59−57515号公報に示される如く、等価
リアクタンスを半導体集積回路により構成する方
法が知られている。第２図は、前記公報に記載さ
れたリアクタンス回路を示すもので、１はエミツ
タが共通接続された第１及び第２トランジスタ２
及び３と、該第１及び第２トランジスタ２及び３
の共通エミツタに接続された可変電流源４と、前
記第１及び第２トランジスタ２及び３のベース間
に接続された抵抗５と、前記第２トランジスタ３
のベース・コレクタ間に接続されたコンデンサ６
と、前記第１及び第２トランジスタ２及び３のコ
レクタ間に接続された電流反転回路７とから成
り、前記第２トランジスタ３のコレクタに接続さ
れた入力端子８から見て、正の等価リアクタンス
として動作する第１リアクタンス回路、及び９は
エミツタが共通接続された第３及び第４トランジ
スタ１０及び１１と、該第３及び第４トランジス
タ１０及び１１の共通エミツタに接続された可変
電流源１２と、前記第３及び第４トランジスタ１
０及び１１のベース間に接続された抵抗１３と、
前記第３トランジスタ１０のベースと第４トラン
ジスタ１１のコレクタ間に接続されたコンデンサ
１４と、前記第３及び第４トランジスタ１０及び
１１のコレクタ間に接続された電流反転回路１５
とから成り、前記第４トランジスタ１１のコレク
タに接続された入力端子８から見て、負の等価リ
アクタンスとして動作する第２リアクタンス回路
である。しかして、正のリアクタンスとして動作
する前記第１リアクタンス回路１のリアクタンス
X1は、 X1＝gm1・C1R1 ………(1) 〔ただし、gm1は第１及び第２トラン ジスタ２及び３から成る差動増幅部 の相互コンダクタンス R1は抵抗５の抵抗値、C1はコン デンサ６の容量値〕 となり、負のリアクタンスとして動作する前記第
２リアクタンス回路９のリアクタンスX2は、 X2＝−gm2・C2R2 ………(2) 〔ただし、gm2は第３及び第４トラン ジスタ１０及び１１から成る差動増幅部 の相互コンダクタンス〕 R2は抵抗１３の抵抗値、C2はコン デンサ１４の容量値〕 となる。また、差動増幅部の相互コンダクタンス
gmは、 gm＝αqI／4KT×２＝α／52Ｉ ………(3) 〔ただし、Ｔは絶対温度、ｑは電子の 電荷量、Ｋはボルツマン定数、αは 電流増幅率、Ｉは差動増幅部の定電 流源に流れる電流〕 と表わすことが出来るので、第２図のリアクタン
ス回路は、前記第(1)式で示される正のリアクタン
スX1と、前記第(2)式で示される負のリアクタン
スX2とを有し、前記正及び負のリアクタンスX1
及びX2を、可変電流源４及び１２の電流を変え
ることにより変化させることが出来る可変リアク
タンス回路と言うことが出来る。その場合、前記
第(1)及び第(2)式において、gm1＝gm2、C1＝C2、
R1＝R2とし、前記可変電流源４及び１２に流れ
る電流を適宜調整すれば、第２図のリアクタンス
回路は、負の所定値から正の所定値迄リニアに変
化するリアクタンスを得ることが出来る。 (ハ) 考案が解決しようとする問題点 しかしながら、第２図のリアクタンス回路は、
入力端子（出力端子でもある）８に大レベルの信
号を印加すると、負のリアクタンスとして動作す
る第２リアクタンス回路９を構成する第４トラン
ジスタ１１のコレクタ電圧が前記大レベルの信号
の負の半サイクル時に極度に低下し、前記第４ト
ランジスタ１１が飽和するという欠点があつた。
前記第４ランジスタ１１の飽和は、第３及び第４
トランジスタ１０及び１１から成る差動増幅部の
増幅機能を失なわせ、相互コンダクタンスgmを
得られなくするので、結局負のリアクタンスとし
ての動作が行なわれなくなつてしまう。その為、
第２図のリアクタンス回路を用いる場合は、入力
端子８に印加される信号のレベルを注視し、所定
値以上にならない様セツテイングを行なわなけれ
ばならず、使い勝手が悪かつた。 (ニ) 問題点を解決するための手段 本考案は、上述の点に鑑み成されたもので、差
動増幅部を構成する第１及び第２トランジスタ
と、該第１トランジスタのコレクタ電流を反転す
る電流反転回路と、該電流反転回路の無信号時の
電流を吸引する定電流トランジスタと、前記電流
反転回路の出力端に接続される入力端子とを備え
る点を特徴とする。 (ホ) 作用 本考案に依れば、差動増幅部の第２トランジス
タのコレクタを入力端子に接続する必要が無くな
り、前記第２トランジスタの飽和を防止出来、前
記入力端子に印加される信号が略零から電源電圧
迄変化しても、正常なリアクタンスを発生させる
ことが出来る。 (ヘ) 実施例 第１図は、本考案の一実施例を示す回路図で、
１６はエミツタが共通接続された第１及び第２ト
ランジスタ１７及び１８と、該第１及び第２トラ
ンジスタ１７及び１８の共通エミツタにコレクタ
が接続された第１定電流トランジスタ１９と、前
記第１及び第２トランジスタ１７及び１８のベー
ス間に接続された抵抗２０と、入力端が前記第１
トランジスタ１７のコレクタに接続された電流反
転回路２１と、前記第２トランジスタ１８のベー
スと前記電流反転回路２１の出力端との間に接続
されたコンデンサ２２と、コレクタが前記電流反
転回路２１の出力端に接続された第２定電流トラ
ンジスタ２３と、前記第１及び第２定電流トラン
ジスタ１９及び２３の共通ベースとアースとの間
に接続されたダイオード２４と、該ダイオード２
４に電流を供給する可変電流源２５とから成り、
正のリアクタンスとして動作する第１リアクタン
ス回路、２６はエミツタが共通接続された第３及
び第４トランジスタ２７及び２８と、該第３及び
第４トランジスタ２７及び２８の共通エミツタに
接続された第３定電流トランジスタ２９と、前記
第３及び第４トランジスタ２７及び２８のベース
間に接続された抵抗３０と、入力端が前記第３ト
ランジスタ２７のコレクタに接続された電流反転
回路３１と、前記第３トランジスタ２７のベース
と前記電流反転回路３１の出力端との間に接続さ
れたコンデンサ３２と、コレクタが前記電流反転
回路３１の出力端に接続された第２定電流トラン
ジスタ３３と、前第１及び第２定電流トランジス
タ２９及び３３の共通ベースとアースとの間に接
続されたダイオード３４と、該ダイオード３４に
電流を供給する可変電流源３５とから成り、負の
リアクタンスとして動作する第２リアクタンス回
路、３６は前記第１及び第４トランジスタ１７及
び２８のベースにバイアス電圧を供給するバイア
ス電源、及び３７は第１リアクタンス回路１６の
電流反転回路２１の出力端と第２リアクタンス回
路２６の電流反転回路３１の出力端と第２リアク
タンス回路２６の電流反転回路３１の出力端とに
接続される入（出）力端子である。 いま、可変電流源３５の出力電流を零とし、可
変電流源２５の出力電流を所定値I0にすると、ダ
イオード２４と第１及び第２定電流トランジスタ
１９及び２３とが電流反転接続され、かつ前記第
１及び第２定電流トランジスタ１９及び２３のエ
ミツタ面積比が２：１に成されている為、前記第
１定電流トランジスタ１９のコレクタ電流がI0、
第２定電流トランジスタ２３のコレクタ電流が
I0／２になる。また、第１及び第２トランジスタ１ ７及び１８の無信号時のコレクタ電流は、それぞ
れI0／２になり、電流反転回路２１を構成するトラ ンジスタ２１ａのコレクタ電流もI0／２になるから、 無信号状態においては、前記トランジスタ２１ａ
のコレクタ電流I0／２は、すべて第２定電流トラン ジスタ２３で吸引され、入力端子３７には電流が
流れない。 ここで、入力端子３７にe0の入力信号が印加さ
れ、それに応じてコンデンサ２２にi1の電流が流
れたとすれば、該コンデンサ２２に流れる電流i1
は、 i1＝e0／Ｒ＋１／jωC ………(4) 〔ただし、Ｒは抵抗２０の抵抗値 Ｃはコンデンサ２２の容量 ωは角周波数〕 となる。また、第１及び第２トランジスタ１７及
び１８のベース間電圧e1は、e1＝i1Rとなるので、
前記第(4)式より前記ベース間電圧e1は、 e1＝e0Ｒ／Ｒ＋１／jωC ………(5) となる。一方、第１トランジスタ１７のコレクタ
電流i2は、前記第(5)式に応じて、 i2＝gme1＝e0Rgm／Ｒ＋１／jωC ………(6) 〔ただし、gmは第１及び第２トラン ジスタ１７及び１８から成る差動増幅部 の相互コンダクタンス〕 となり、前記第１トランジスタ１７のコレクタ電
流i2が電流反転回路２１で反転され、トランジス
タ２１ａのコレクタに発生するから、入力端子３
７から外部に流出する電流i3は、 i3＝i2−i1＝e0Rgm／Ｒ＋１／jωC−e0１／Ｒ＋１／jω
C ＝e0Rgm−１／Ｒ＋１／jωC ………(7) となる。第１図の回路においてRgm≫１となる
ので、前記第(7)式は、 i3＝e0／１／gm＋１／jωCRgm ………(7)′ となる。従つて、入力端子３７から見た等価リア
クタンスＸは、CRgmとなり、第１リアクタンス
回路１６のみが作動している場合には、第１図の
リアクタンス回路が正の等価リアクタンスとな
る。 次に、可変電流源２５の出力電流を零、可変電
流源３５の出力電流をI0とし、第１リアクタンス
回路１６と第２リアクタンス回路２６の回路定数
を等しく設定すれば、前記第１リアクタンス回路
１６において計算した方法と全く同一の計算によ
り、前記第２リアクタンス回路２６が作動してい
る時の入力端子３７に流れる電流流i3は、 i3＝e0／−１／gm＋１／jω（−CRgm）……(8) となる。従つて、入力端子３７から見た等価リア
クタンスＸは、−CRgmとなり、第２リアクタン
ス回路２６のみが作動している場合には、第１図
のリアクタンス回路が負の等価リアクタンスとな
る。 先に、第２図の従来回路で説明した如く、第１
及び第２リアクタンス回路１６及び２６のリアク
タンスのフアクターとなる相互コンダクタンス
gmは、可変電流源２５及び３５に流れる電流に
応じて決まる。従つて、前記可変電流源２５及び
３５に流れる電流を調整すれば、任意の値の等価
リアクタンスを得ることが出来る。ちなみに、第
１及び第２リアクタンス回路１６及び２６を同時
に動作させれば、等価リアクタンスはそれぞれの
リアクタンスの和になる。 ところで、第１図の第２リアクタンス回路２６
の第４トランジスタ２８のコレクタは、第２図の
従来回路の様に入力端子３７に接続されず、電源
（＋Vcc）に直接接続されている。その為、入力端
子３７に印加される入力信号のレベルが大となつ
たとしても前記記第４トランジスタ２８が飽和し
ない。それ故、第１図のリアクタンス回路は、入
力信号レベルが略零から電源電圧迄の広い範囲に
渡つて変化しても、等価リアクタンスとして正常
に動作し続ける。これは、特に前記リアクタンス
回路をVCO（電圧制御発振器）の発振周波数を定
める為の素子として用いる場合に効果を発揮す
る。すなわち、入力端子３７に発振回路（図示せ
ず）を接続し、該発振回路の発振周波数を高くす
る為、可変電流源３５に流れる電流I0を大にする
と、それに応じて発振回路の発振信号のレベルが
増大し、前記入力端子３７に印加される入力信号
のレベルが大になるが、前記第４トランジスタ２
８が飽和しないので、良好なリアクタンス特性が
得られる。 第３図は、本考案の別の実施例を示す回路図
で、コンデンサ３８、抵抗３９及び電流反転回路
４０を第１及び第２リアクタンス回路１６及び２
６で共用し、前記コンデンサ３８を入力端子３７
と第２及び第３トランジスタ１８及び２７との間
に、前記抵抗３９を前第２及び第３トランジスタ
１８及び２７の共通ベースと第１及び第４トラン
ジスタ１７及び２８の共通ベースとの間に接続す
るとともに、前記電流反転回路４０の入力端を第
１及び第３トランジスタ１７及び２７の共通コレ
クタに、出力端を前記入力端子３７に接続し、更
に第２及び第４定電流トランジスタ２３及び３３
の共通コレクタを前記電流反転回路４０の出力端
に接続した点を特徴とする。 第３図の場合、正のリアクタンス回路として動
作する第１リアクタンス回路１６と負のリアクタ
ンス回路として動作する第２リアクタンス回路２
６とは、回路素子を共通にしている為、回路の簡
略化を計ることが出来る。また、第２及び第４ト
ランジスタ１８及び２８のコレクタが電源（＋
Vcc）に直接接続されているので、大レベルの入
力信号が印加されても前記第４トランジスタ２８
が飽和しない。尚、第３図において、第１図と同
一の回路素子には同一の図番を付し、説明を省略
する。 (ト) 考案の効果 以上述べた如く、本考案に依れば、電流反転回
路の出力端に定電流トランジスタを接続するとと
もに、前記出力端を入力端子に接続する構成にし
ている為、負のリアクタンス回路を構成するトラ
ンジスタが飽和せず、広範囲に渡つて希望のリア
クタンスを得ることが出来る。その為、特に
VCOの発振周波数設定用に本考案に係るリアク
タンス回路を用いれば、広い周波数範囲に渡り安
定に発振するVCOを提供することが出来る。
に関するもので、特に負の等価リアクタンスとし
て動作するリアクタンス回路の改良に関するもの
である。 (ロ) 従来の技術 特開昭59−57515号公報に示される如く、等価
リアクタンスを半導体集積回路により構成する方
法が知られている。第２図は、前記公報に記載さ
れたリアクタンス回路を示すもので、１はエミツ
タが共通接続された第１及び第２トランジスタ２
及び３と、該第１及び第２トランジスタ２及び３
の共通エミツタに接続された可変電流源４と、前
記第１及び第２トランジスタ２及び３のベース間
に接続された抵抗５と、前記第２トランジスタ３
のベース・コレクタ間に接続されたコンデンサ６
と、前記第１及び第２トランジスタ２及び３のコ
レクタ間に接続された電流反転回路７とから成
り、前記第２トランジスタ３のコレクタに接続さ
れた入力端子８から見て、正の等価リアクタンス
として動作する第１リアクタンス回路、及び９は
エミツタが共通接続された第３及び第４トランジ
スタ１０及び１１と、該第３及び第４トランジス
タ１０及び１１の共通エミツタに接続された可変
電流源１２と、前記第３及び第４トランジスタ１
０及び１１のベース間に接続された抵抗１３と、
前記第３トランジスタ１０のベースと第４トラン
ジスタ１１のコレクタ間に接続されたコンデンサ
１４と、前記第３及び第４トランジスタ１０及び
１１のコレクタ間に接続された電流反転回路１５
とから成り、前記第４トランジスタ１１のコレク
タに接続された入力端子８から見て、負の等価リ
アクタンスとして動作する第２リアクタンス回路
である。しかして、正のリアクタンスとして動作
する前記第１リアクタンス回路１のリアクタンス
X1は、 X1＝gm1・C1R1 ………(1) 〔ただし、gm1は第１及び第２トラン ジスタ２及び３から成る差動増幅部 の相互コンダクタンス R1は抵抗５の抵抗値、C1はコン デンサ６の容量値〕 となり、負のリアクタンスとして動作する前記第
２リアクタンス回路９のリアクタンスX2は、 X2＝−gm2・C2R2 ………(2) 〔ただし、gm2は第３及び第４トラン ジスタ１０及び１１から成る差動増幅部 の相互コンダクタンス〕 R2は抵抗１３の抵抗値、C2はコン デンサ１４の容量値〕 となる。また、差動増幅部の相互コンダクタンス
gmは、 gm＝αqI／4KT×２＝α／52Ｉ ………(3) 〔ただし、Ｔは絶対温度、ｑは電子の 電荷量、Ｋはボルツマン定数、αは 電流増幅率、Ｉは差動増幅部の定電 流源に流れる電流〕 と表わすことが出来るので、第２図のリアクタン
ス回路は、前記第(1)式で示される正のリアクタン
スX1と、前記第(2)式で示される負のリアクタン
スX2とを有し、前記正及び負のリアクタンスX1
及びX2を、可変電流源４及び１２の電流を変え
ることにより変化させることが出来る可変リアク
タンス回路と言うことが出来る。その場合、前記
第(1)及び第(2)式において、gm1＝gm2、C1＝C2、
R1＝R2とし、前記可変電流源４及び１２に流れ
る電流を適宜調整すれば、第２図のリアクタンス
回路は、負の所定値から正の所定値迄リニアに変
化するリアクタンスを得ることが出来る。 (ハ) 考案が解決しようとする問題点 しかしながら、第２図のリアクタンス回路は、
入力端子（出力端子でもある）８に大レベルの信
号を印加すると、負のリアクタンスとして動作す
る第２リアクタンス回路９を構成する第４トラン
ジスタ１１のコレクタ電圧が前記大レベルの信号
の負の半サイクル時に極度に低下し、前記第４ト
ランジスタ１１が飽和するという欠点があつた。
前記第４ランジスタ１１の飽和は、第３及び第４
トランジスタ１０及び１１から成る差動増幅部の
増幅機能を失なわせ、相互コンダクタンスgmを
得られなくするので、結局負のリアクタンスとし
ての動作が行なわれなくなつてしまう。その為、
第２図のリアクタンス回路を用いる場合は、入力
端子８に印加される信号のレベルを注視し、所定
値以上にならない様セツテイングを行なわなけれ
ばならず、使い勝手が悪かつた。 (ニ) 問題点を解決するための手段 本考案は、上述の点に鑑み成されたもので、差
動増幅部を構成する第１及び第２トランジスタ
と、該第１トランジスタのコレクタ電流を反転す
る電流反転回路と、該電流反転回路の無信号時の
電流を吸引する定電流トランジスタと、前記電流
反転回路の出力端に接続される入力端子とを備え
る点を特徴とする。 (ホ) 作用 本考案に依れば、差動増幅部の第２トランジス
タのコレクタを入力端子に接続する必要が無くな
り、前記第２トランジスタの飽和を防止出来、前
記入力端子に印加される信号が略零から電源電圧
迄変化しても、正常なリアクタンスを発生させる
ことが出来る。 (ヘ) 実施例 第１図は、本考案の一実施例を示す回路図で、
１６はエミツタが共通接続された第１及び第２ト
ランジスタ１７及び１８と、該第１及び第２トラ
ンジスタ１７及び１８の共通エミツタにコレクタ
が接続された第１定電流トランジスタ１９と、前
記第１及び第２トランジスタ１７及び１８のベー
ス間に接続された抵抗２０と、入力端が前記第１
トランジスタ１７のコレクタに接続された電流反
転回路２１と、前記第２トランジスタ１８のベー
スと前記電流反転回路２１の出力端との間に接続
されたコンデンサ２２と、コレクタが前記電流反
転回路２１の出力端に接続された第２定電流トラ
ンジスタ２３と、前記第１及び第２定電流トラン
ジスタ１９及び２３の共通ベースとアースとの間
に接続されたダイオード２４と、該ダイオード２
４に電流を供給する可変電流源２５とから成り、
正のリアクタンスとして動作する第１リアクタン
ス回路、２６はエミツタが共通接続された第３及
び第４トランジスタ２７及び２８と、該第３及び
第４トランジスタ２７及び２８の共通エミツタに
接続された第３定電流トランジスタ２９と、前記
第３及び第４トランジスタ２７及び２８のベース
間に接続された抵抗３０と、入力端が前記第３ト
ランジスタ２７のコレクタに接続された電流反転
回路３１と、前記第３トランジスタ２７のベース
と前記電流反転回路３１の出力端との間に接続さ
れたコンデンサ３２と、コレクタが前記電流反転
回路３１の出力端に接続された第２定電流トラン
ジスタ３３と、前第１及び第２定電流トランジス
タ２９及び３３の共通ベースとアースとの間に接
続されたダイオード３４と、該ダイオード３４に
電流を供給する可変電流源３５とから成り、負の
リアクタンスとして動作する第２リアクタンス回
路、３６は前記第１及び第４トランジスタ１７及
び２８のベースにバイアス電圧を供給するバイア
ス電源、及び３７は第１リアクタンス回路１６の
電流反転回路２１の出力端と第２リアクタンス回
路２６の電流反転回路３１の出力端と第２リアク
タンス回路２６の電流反転回路３１の出力端とに
接続される入（出）力端子である。 いま、可変電流源３５の出力電流を零とし、可
変電流源２５の出力電流を所定値I0にすると、ダ
イオード２４と第１及び第２定電流トランジスタ
１９及び２３とが電流反転接続され、かつ前記第
１及び第２定電流トランジスタ１９及び２３のエ
ミツタ面積比が２：１に成されている為、前記第
１定電流トランジスタ１９のコレクタ電流がI0、
第２定電流トランジスタ２３のコレクタ電流が
I0／２になる。また、第１及び第２トランジスタ１ ７及び１８の無信号時のコレクタ電流は、それぞ
れI0／２になり、電流反転回路２１を構成するトラ ンジスタ２１ａのコレクタ電流もI0／２になるから、 無信号状態においては、前記トランジスタ２１ａ
のコレクタ電流I0／２は、すべて第２定電流トラン ジスタ２３で吸引され、入力端子３７には電流が
流れない。 ここで、入力端子３７にe0の入力信号が印加さ
れ、それに応じてコンデンサ２２にi1の電流が流
れたとすれば、該コンデンサ２２に流れる電流i1
は、 i1＝e0／Ｒ＋１／jωC ………(4) 〔ただし、Ｒは抵抗２０の抵抗値 Ｃはコンデンサ２２の容量 ωは角周波数〕 となる。また、第１及び第２トランジスタ１７及
び１８のベース間電圧e1は、e1＝i1Rとなるので、
前記第(4)式より前記ベース間電圧e1は、 e1＝e0Ｒ／Ｒ＋１／jωC ………(5) となる。一方、第１トランジスタ１７のコレクタ
電流i2は、前記第(5)式に応じて、 i2＝gme1＝e0Rgm／Ｒ＋１／jωC ………(6) 〔ただし、gmは第１及び第２トラン ジスタ１７及び１８から成る差動増幅部 の相互コンダクタンス〕 となり、前記第１トランジスタ１７のコレクタ電
流i2が電流反転回路２１で反転され、トランジス
タ２１ａのコレクタに発生するから、入力端子３
７から外部に流出する電流i3は、 i3＝i2−i1＝e0Rgm／Ｒ＋１／jωC−e0１／Ｒ＋１／jω
C ＝e0Rgm−１／Ｒ＋１／jωC ………(7) となる。第１図の回路においてRgm≫１となる
ので、前記第(7)式は、 i3＝e0／１／gm＋１／jωCRgm ………(7)′ となる。従つて、入力端子３７から見た等価リア
クタンスＸは、CRgmとなり、第１リアクタンス
回路１６のみが作動している場合には、第１図の
リアクタンス回路が正の等価リアクタンスとな
る。 次に、可変電流源２５の出力電流を零、可変電
流源３５の出力電流をI0とし、第１リアクタンス
回路１６と第２リアクタンス回路２６の回路定数
を等しく設定すれば、前記第１リアクタンス回路
１６において計算した方法と全く同一の計算によ
り、前記第２リアクタンス回路２６が作動してい
る時の入力端子３７に流れる電流流i3は、 i3＝e0／−１／gm＋１／jω（−CRgm）……(8) となる。従つて、入力端子３７から見た等価リア
クタンスＸは、−CRgmとなり、第２リアクタン
ス回路２６のみが作動している場合には、第１図
のリアクタンス回路が負の等価リアクタンスとな
る。 先に、第２図の従来回路で説明した如く、第１
及び第２リアクタンス回路１６及び２６のリアク
タンスのフアクターとなる相互コンダクタンス
gmは、可変電流源２５及び３５に流れる電流に
応じて決まる。従つて、前記可変電流源２５及び
３５に流れる電流を調整すれば、任意の値の等価
リアクタンスを得ることが出来る。ちなみに、第
１及び第２リアクタンス回路１６及び２６を同時
に動作させれば、等価リアクタンスはそれぞれの
リアクタンスの和になる。 ところで、第１図の第２リアクタンス回路２６
の第４トランジスタ２８のコレクタは、第２図の
従来回路の様に入力端子３７に接続されず、電源
（＋Vcc）に直接接続されている。その為、入力端
子３７に印加される入力信号のレベルが大となつ
たとしても前記記第４トランジスタ２８が飽和し
ない。それ故、第１図のリアクタンス回路は、入
力信号レベルが略零から電源電圧迄の広い範囲に
渡つて変化しても、等価リアクタンスとして正常
に動作し続ける。これは、特に前記リアクタンス
回路をVCO（電圧制御発振器）の発振周波数を定
める為の素子として用いる場合に効果を発揮す
る。すなわち、入力端子３７に発振回路（図示せ
ず）を接続し、該発振回路の発振周波数を高くす
る為、可変電流源３５に流れる電流I0を大にする
と、それに応じて発振回路の発振信号のレベルが
増大し、前記入力端子３７に印加される入力信号
のレベルが大になるが、前記第４トランジスタ２
８が飽和しないので、良好なリアクタンス特性が
得られる。 第３図は、本考案の別の実施例を示す回路図
で、コンデンサ３８、抵抗３９及び電流反転回路
４０を第１及び第２リアクタンス回路１６及び２
６で共用し、前記コンデンサ３８を入力端子３７
と第２及び第３トランジスタ１８及び２７との間
に、前記抵抗３９を前第２及び第３トランジスタ
１８及び２７の共通ベースと第１及び第４トラン
ジスタ１７及び２８の共通ベースとの間に接続す
るとともに、前記電流反転回路４０の入力端を第
１及び第３トランジスタ１７及び２７の共通コレ
クタに、出力端を前記入力端子３７に接続し、更
に第２及び第４定電流トランジスタ２３及び３３
の共通コレクタを前記電流反転回路４０の出力端
に接続した点を特徴とする。 第３図の場合、正のリアクタンス回路として動
作する第１リアクタンス回路１６と負のリアクタ
ンス回路として動作する第２リアクタンス回路２
６とは、回路素子を共通にしている為、回路の簡
略化を計ることが出来る。また、第２及び第４ト
ランジスタ１８及び２８のコレクタが電源（＋
Vcc）に直接接続されているので、大レベルの入
力信号が印加されても前記第４トランジスタ２８
が飽和しない。尚、第３図において、第１図と同
一の回路素子には同一の図番を付し、説明を省略
する。 (ト) 考案の効果 以上述べた如く、本考案に依れば、電流反転回
路の出力端に定電流トランジスタを接続するとと
もに、前記出力端を入力端子に接続する構成にし
ている為、負のリアクタンス回路を構成するトラ
ンジスタが飽和せず、広範囲に渡つて希望のリア
クタンスを得ることが出来る。その為、特に
VCOの発振周波数設定用に本考案に係るリアク
タンス回路を用いれば、広い周波数範囲に渡り安
定に発振するVCOを提供することが出来る。
第１図は、本考案の一実施例を示す回路図、第
２図は従来のリアクタンス回路を示す回路図、及
び第３図は本考案の別の実施例を示す回路図であ
る。 主な図番の説明、１６，２６……リアクタンス
回路、１７，１８，２７，２８……トランジス
タ、１９，２３，２９，３３……定電流トランジ
スタ、２０，３０……抵抗、２１，３１……電流
反転回路、２２，３２……コンデンサ、３７……
入力端子。
２図は従来のリアクタンス回路を示す回路図、及
び第３図は本考案の別の実施例を示す回路図であ
る。 主な図番の説明、１６，２６……リアクタンス
回路、１７，１８，２７，２８……トランジス
タ、１９，２３，２９，３３……定電流トランジ
スタ、２０，３０……抵抗、２１，３１……電流
反転回路、２２，３２……コンデンサ、３７……
入力端子。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 負の等価リアクタンスとして動作するリアクタ
ンス回路であつて、 エミツタが共通接続された第１及び第２トラン
ジスタを含む差動増幅部と、 前記第１及び第２トランジスタのベース間に接
続された抵抗と、 入力端子と前記第１トランジスタのベースとの
間に接続されたコンデンサと、 前記第１及び第２トランジスタのエミツタに接
続された定電流源と、 前記第１トランジスタのコレクタ電流を反転し
て前記入力端子に供給する電流反転回路と 該電流反転回路の無信号時の電流を吸引する定
電流トランジスタと、 前記第２トランシスタのコレクタを電源に接続
する手段と から成るリアクタンス回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17061784U JPH0317464Y2 (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17061784U JPH0317464Y2 (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6185929U JPS6185929U (ja) | 1986-06-05 |
| JPH0317464Y2 true JPH0317464Y2 (ja) | 1991-04-12 |
Family
ID=30728325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17061784U Expired JPH0317464Y2 (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0317464Y2 (ja) |
-
1984
- 1984-11-09 JP JP17061784U patent/JPH0317464Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6185929U (ja) | 1986-06-05 |
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