JPH0364237B2 - - Google Patents
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- JPH0364237B2 JPH0364237B2 JP58129790A JP12979083A JPH0364237B2 JP H0364237 B2 JPH0364237 B2 JP H0364237B2 JP 58129790 A JP58129790 A JP 58129790A JP 12979083 A JP12979083 A JP 12979083A JP H0364237 B2 JPH0364237 B2 JP H0364237B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bead
- welding
- solid flux
- tab
- welded
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は相対向する被溶接部材を突合せ溶接す
るに当り、開先線上の被溶接部材端面に当てがう
溶接用エンドタブに関するものである。 （従来技術とその問題点） 従来、被溶接部の開先を相対して突合せ、この
開先部を溶接する場合には、被溶接部の長さにか
かわらず、被溶接部材開先線上端面に、被溶接部
材と同材質のものを小分割した通常エンドタブと
呼ばれる端板あるいは捨板を当てがい、これらエ
ンドタブを含む全長の溶接を行ない、最終的な仕
上げとしてこのエンドタブを除去するようにして
いた。 しかし、かゝる方法では、エンドタブの取付や
除去に相当の時間がとられる。即ち、長尺の被溶
接部材では、その数が余り多くないのでエンドタ
ブの準備、取付け、その除去および仕上げ等の所
要時間は、溶接作業全体に占める割合が比較的少
ないが、短尺の被溶接部材では溶接長さが短かい
為、その個所の溶接時間は比較的短時間であるも
のの、短尺の被溶接部材を多く用いる大型構造物
となると、溶接個所が数千という莫大な数になる
ため、エンドタブも数が多く、その準備、取付
け、除去および仕上げ等の付帯作業の時間比が大
きくなり、非常に効率が悪くなる欠点がある。ま
た高張力鋼を溶接する場合では、エンドタブと仮
付ビード部の跡が硬化するアークストライク状の
欠陥を呈し、これによつて溶接継手性能、特に曲
げ強度や疲労強度が低下するという欠点もある。 ところで、エンドタブの準備、取付け、除去及
び仕上げ等の手間を省略させることによる溶接作
業時間の短縮、及びアークストライク等の欠陥を
なくすることによる溶接性能の向上を目的とし
て、特公昭48−28545号公報では、従来の被溶接
部材と同質の端板又は捨板に代えてシリカ、ジル
コニヤ、アルミナ、マグネシア系の金属酸化物を
主成分とした耐火性固形物で、しかも常温での熱
伝導率が1.2〜10.6Kcal／ｍ・hr・℃の高熱伝導
性固形フラツクスに、任意形状の空隙を穿設した
溶接用エンドタブが提案されている。 しかしながらかゝるエンドタブは耐火性金属酸
化物あるいは、これに鉄粉を混合したものを使用
するので、エンドタブ部で形成されるビード形状
は、ビード端面部でビードとビードの重なり部に
滑らかさを欠いたり、あるいは滑らかさを欠いた
ビードとビードの重なり間に、一部溶接用エンド
タブの溶融したスラグが食い込んだり、焼付いた
りすることがあり、そのため食い込んだスラグを
取除くためのガウジング及び補修溶接作業、ビー
ド外観不良を良くするためのグラインダー作業を
行なわなければならないため、折角端板の取付け
を省略した効果が薄らぐという欠点が生じてい
る。 （本発明の目的） 従来のタブ材における固形フラツクスの役割
は、耐火材であり、ビード形成層としての機能を
併せ持つものは殆んどない。従つて固形フラツク
ス組成も融点が1700℃以上の高耐火性組成物が多
く、この種のタブ材を用いて溶接を行なうと、ビ
ードのなじみ性が不良で、良好なビードは形成さ
れにくい。この点をふまえて固形フラツクス性状
を検討したところ、ある程度タブ材が溶融する方
が、ビードの均一性、ビードのなじみ性、および
表面光沢などのいわゆるビード形成性の点で良好
であることを確認し、これに基づきビード形成性
の良好な溶接用エンドタブを提供するものであ
る。 （発明の構成、作用、効果） 本発明の要旨とするところは、耐火性固形フラ
ツクス組成がSiO2：45〜70wt％、Al2O3：15〜
40wt％、MgO：５〜30wt％の範囲でかつSiO2、
Al2O3及びMgOの合計が少なくとも90wt％であ
り、見掛気孔率が５〜40％であることを特徴とす
る溶接用エンドタブである。 以下に本発明を詳細に説明する。 第１図、第２図に示す如く、被溶接部材１，
１′を相対向して突合せ裏当金９を用いて開先２
を形成し、本発明のエンドタブ３を開先２側端に
接する如くして当てがい、マグネツト４，４′、
板バネ５の中央に設けたナツト７、ボルト８、止
具６からなる支持治具のボルト８を締付けて、エ
ンドタブを開先２中央方向に押圧支持したのち、
開先溶接を行なう。 本発明において、固形フラツクス組成を
SiO2：45〜70wt％、Al2O3：15〜40wt％、
MgO：５〜30wt％に限定したのは、この範囲が
SiO2−Al2O3−MgO系組成中、融点が1350℃〜
1500℃と最も低い領域であり、耐火材としての役
割とビード形成層としての機能を併せ持つこと
が、実験結果により明らかになつたからである。 即ち上記範囲の組成の固形フラツクスを用いる
ことにより、比較的低入熱の下向、横向溶接の場
合でも、ビードと接する部分が一部溶融スラグ化
し、スラグ層となつてビードを保護するためなじ
みが良好で、光沢のある均一なビードが得られ
る。上記範囲をはずれると融点が高くなつて耐火
性は向上するが、固形フラツクスが殆んど溶融さ
れなくなり、スラグ層が不足するため、ビードの
なじみが不良になつたり、オーバラツプ状のビー
ドになる。ところで、上記組成の固形フラツクス
を工業的に安価に製造する場合、低品質のシリ
カ、アルミナ、マグネサイト等を成分目標に混合
して焼成反応させると、上記組成以外の若干のそ
の他成分が含有されることがある。しかしながら
SiO2、Al2O3、MgOが上記範囲内であれば、10
％程度の不純物が含まれていても上記効果は失わ
れない。 次に本発明タブ材の固形フラツクス見掛気孔率
は５〜40％に限定する。ここでいう見掛気孔率と
は下記の方法で測定した値を言う。 見掛気孔率＝W3−W1／W3−W2×100（％） ここで W1：固形フラツクスの乾燥重量（ｇ） W2：飽水させた固形フラツクスの水中重量（ｇ） W3：飽水させた固形フラツクスの空中重量（ｇ） 固形フラツクスの見掛気孔率が40％以上になる
と、固形フラツクスの溶融量が著しく増加するた
め、ビード過大となり、アンダーカツトを生ずる
他、スパツターの多発や溶接条件範囲が狭くなる
など、作業性が劣化するので好ましくない。 見掛気孔率が５％以下ではタブ材の耐火度は向
上するが、固形フラツクスの溶融量が殆んどな
く、スラグ層が形成されないため、オーバーラツ
プ等の欠陥が出てビード形状が悪化する。従つて
固形フラツクスの見掛気孔率は５〜40％とする。 次に実施例および比較例を用いて、本発明の効
果をさらに具体的に説明する。 実施例 第１表にSiO2−Al2O3−MgO系の試作タブ材
の構成、溶接条件および試験結果を一括して示
す。同表においてNo.１〜No.７が本発明エンドタブ
材の実施例であり、No.８〜No.20が比較例で、本発
明エンドタブ材の構成条件を満たしていない例で
ある。
るに当り、開先線上の被溶接部材端面に当てがう
溶接用エンドタブに関するものである。 （従来技術とその問題点） 従来、被溶接部の開先を相対して突合せ、この
開先部を溶接する場合には、被溶接部の長さにか
かわらず、被溶接部材開先線上端面に、被溶接部
材と同材質のものを小分割した通常エンドタブと
呼ばれる端板あるいは捨板を当てがい、これらエ
ンドタブを含む全長の溶接を行ない、最終的な仕
上げとしてこのエンドタブを除去するようにして
いた。 しかし、かゝる方法では、エンドタブの取付や
除去に相当の時間がとられる。即ち、長尺の被溶
接部材では、その数が余り多くないのでエンドタ
ブの準備、取付け、その除去および仕上げ等の所
要時間は、溶接作業全体に占める割合が比較的少
ないが、短尺の被溶接部材では溶接長さが短かい
為、その個所の溶接時間は比較的短時間であるも
のの、短尺の被溶接部材を多く用いる大型構造物
となると、溶接個所が数千という莫大な数になる
ため、エンドタブも数が多く、その準備、取付
け、除去および仕上げ等の付帯作業の時間比が大
きくなり、非常に効率が悪くなる欠点がある。ま
た高張力鋼を溶接する場合では、エンドタブと仮
付ビード部の跡が硬化するアークストライク状の
欠陥を呈し、これによつて溶接継手性能、特に曲
げ強度や疲労強度が低下するという欠点もある。 ところで、エンドタブの準備、取付け、除去及
び仕上げ等の手間を省略させることによる溶接作
業時間の短縮、及びアークストライク等の欠陥を
なくすることによる溶接性能の向上を目的とし
て、特公昭48−28545号公報では、従来の被溶接
部材と同質の端板又は捨板に代えてシリカ、ジル
コニヤ、アルミナ、マグネシア系の金属酸化物を
主成分とした耐火性固形物で、しかも常温での熱
伝導率が1.2〜10.6Kcal／ｍ・hr・℃の高熱伝導
性固形フラツクスに、任意形状の空隙を穿設した
溶接用エンドタブが提案されている。 しかしながらかゝるエンドタブは耐火性金属酸
化物あるいは、これに鉄粉を混合したものを使用
するので、エンドタブ部で形成されるビード形状
は、ビード端面部でビードとビードの重なり部に
滑らかさを欠いたり、あるいは滑らかさを欠いた
ビードとビードの重なり間に、一部溶接用エンド
タブの溶融したスラグが食い込んだり、焼付いた
りすることがあり、そのため食い込んだスラグを
取除くためのガウジング及び補修溶接作業、ビー
ド外観不良を良くするためのグラインダー作業を
行なわなければならないため、折角端板の取付け
を省略した効果が薄らぐという欠点が生じてい
る。 （本発明の目的） 従来のタブ材における固形フラツクスの役割
は、耐火材であり、ビード形成層としての機能を
併せ持つものは殆んどない。従つて固形フラツク
ス組成も融点が1700℃以上の高耐火性組成物が多
く、この種のタブ材を用いて溶接を行なうと、ビ
ードのなじみ性が不良で、良好なビードは形成さ
れにくい。この点をふまえて固形フラツクス性状
を検討したところ、ある程度タブ材が溶融する方
が、ビードの均一性、ビードのなじみ性、および
表面光沢などのいわゆるビード形成性の点で良好
であることを確認し、これに基づきビード形成性
の良好な溶接用エンドタブを提供するものであ
る。 （発明の構成、作用、効果） 本発明の要旨とするところは、耐火性固形フラ
ツクス組成がSiO2：45〜70wt％、Al2O3：15〜
40wt％、MgO：５〜30wt％の範囲でかつSiO2、
Al2O3及びMgOの合計が少なくとも90wt％であ
り、見掛気孔率が５〜40％であることを特徴とす
る溶接用エンドタブである。 以下に本発明を詳細に説明する。 第１図、第２図に示す如く、被溶接部材１，
１′を相対向して突合せ裏当金９を用いて開先２
を形成し、本発明のエンドタブ３を開先２側端に
接する如くして当てがい、マグネツト４，４′、
板バネ５の中央に設けたナツト７、ボルト８、止
具６からなる支持治具のボルト８を締付けて、エ
ンドタブを開先２中央方向に押圧支持したのち、
開先溶接を行なう。 本発明において、固形フラツクス組成を
SiO2：45〜70wt％、Al2O3：15〜40wt％、
MgO：５〜30wt％に限定したのは、この範囲が
SiO2−Al2O3−MgO系組成中、融点が1350℃〜
1500℃と最も低い領域であり、耐火材としての役
割とビード形成層としての機能を併せ持つこと
が、実験結果により明らかになつたからである。 即ち上記範囲の組成の固形フラツクスを用いる
ことにより、比較的低入熱の下向、横向溶接の場
合でも、ビードと接する部分が一部溶融スラグ化
し、スラグ層となつてビードを保護するためなじ
みが良好で、光沢のある均一なビードが得られ
る。上記範囲をはずれると融点が高くなつて耐火
性は向上するが、固形フラツクスが殆んど溶融さ
れなくなり、スラグ層が不足するため、ビードの
なじみが不良になつたり、オーバラツプ状のビー
ドになる。ところで、上記組成の固形フラツクス
を工業的に安価に製造する場合、低品質のシリ
カ、アルミナ、マグネサイト等を成分目標に混合
して焼成反応させると、上記組成以外の若干のそ
の他成分が含有されることがある。しかしながら
SiO2、Al2O3、MgOが上記範囲内であれば、10
％程度の不純物が含まれていても上記効果は失わ
れない。 次に本発明タブ材の固形フラツクス見掛気孔率
は５〜40％に限定する。ここでいう見掛気孔率と
は下記の方法で測定した値を言う。 見掛気孔率＝W3−W1／W3−W2×100（％） ここで W1：固形フラツクスの乾燥重量（ｇ） W2：飽水させた固形フラツクスの水中重量（ｇ） W3：飽水させた固形フラツクスの空中重量（ｇ） 固形フラツクスの見掛気孔率が40％以上になる
と、固形フラツクスの溶融量が著しく増加するた
め、ビード過大となり、アンダーカツトを生ずる
他、スパツターの多発や溶接条件範囲が狭くなる
など、作業性が劣化するので好ましくない。 見掛気孔率が５％以下ではタブ材の耐火度は向
上するが、固形フラツクスの溶融量が殆んどな
く、スラグ層が形成されないため、オーバーラツ
プ等の欠陥が出てビード形状が悪化する。従つて
固形フラツクスの見掛気孔率は５〜40％とする。 次に実施例および比較例を用いて、本発明の効
果をさらに具体的に説明する。 実施例 第１表にSiO2−Al2O3−MgO系の試作タブ材
の構成、溶接条件および試験結果を一括して示
す。同表においてNo.１〜No.７が本発明エンドタブ
材の実施例であり、No.８〜No.20が比較例で、本発
明エンドタブ材の構成条件を満たしていない例で
ある。
【表】
【表】
本発明エンドタブ材の実施例であるNo.１〜No.７
は、アンダーカツト、オーバラツプ等の欠陥がな
く、表面光沢の良い良好なビード形状が得られて
いる。しかしNo.８のSiO2が下限以下では固形フ
ラツクスの溶融量がやや少ないため、オーバーラ
ツプ状のビードとなつた。No.９のSiO2が上限以
上では、固形フラツクスの溶融量が少ないためビ
ードのなじみがやや悪く、オーバーラツプ状のビ
ードとなつた。 No.10のAl2O3が上限以上では、固形フラツクス
の溶融量が少ないため、ビードが不均一でオーバ
ーラツプ状のビードとなつた。No.11のAl2O3が下
限以下では、開先端部近傍のアーク安定性がやや
悪く、ビード形状がやや不良となつた。No.12の
MgOが下限以下では、固形フラツクスの溶融量
が少ないため、ビードのなじみが悪くオーバーラ
ツプ状のビードとなつた。No.13のMgOが上限以
上では、固形フラツクスの溶融量が殆んどないた
め、ビード不均一でオーバーラツプ状のビードと
なつた。 No.14の固形フラツクスの見掛気孔率が上限以上
では、タブ材の溶融量が著しく増加するため、ビ
ード過大となり、アンダーカツトが発生し、スパ
ツターも発生した。No.15の固形フラツクスの見掛
気孔率が下限以下では、タブ材の溶融量が殆んど
ないためビードの均一性が悪く、オーバーラツプ
状のビードとなつた。さらにNo.16〜No.20は固形フ
ラツクス組成又は固形フラツクスの見掛気孔率が
本発明限界範囲を極端にはずれている場合で、い
ずれも開先端部近傍のアークが不安定でビード形
状が不良となつた。 以上のように本発明のエンドタブ材を使用すれ
ば溶接性能を向上させることはもとより、エンド
タブの準備、取付け、除去及び仕上げ等の手間を
省略することができ、溶接作業時間も大幅に短縮
できる。
は、アンダーカツト、オーバラツプ等の欠陥がな
く、表面光沢の良い良好なビード形状が得られて
いる。しかしNo.８のSiO2が下限以下では固形フ
ラツクスの溶融量がやや少ないため、オーバーラ
ツプ状のビードとなつた。No.９のSiO2が上限以
上では、固形フラツクスの溶融量が少ないためビ
ードのなじみがやや悪く、オーバーラツプ状のビ
ードとなつた。 No.10のAl2O3が上限以上では、固形フラツクス
の溶融量が少ないため、ビードが不均一でオーバ
ーラツプ状のビードとなつた。No.11のAl2O3が下
限以下では、開先端部近傍のアーク安定性がやや
悪く、ビード形状がやや不良となつた。No.12の
MgOが下限以下では、固形フラツクスの溶融量
が少ないため、ビードのなじみが悪くオーバーラ
ツプ状のビードとなつた。No.13のMgOが上限以
上では、固形フラツクスの溶融量が殆んどないた
め、ビード不均一でオーバーラツプ状のビードと
なつた。 No.14の固形フラツクスの見掛気孔率が上限以上
では、タブ材の溶融量が著しく増加するため、ビ
ード過大となり、アンダーカツトが発生し、スパ
ツターも発生した。No.15の固形フラツクスの見掛
気孔率が下限以下では、タブ材の溶融量が殆んど
ないためビードの均一性が悪く、オーバーラツプ
状のビードとなつた。さらにNo.16〜No.20は固形フ
ラツクス組成又は固形フラツクスの見掛気孔率が
本発明限界範囲を極端にはずれている場合で、い
ずれも開先端部近傍のアークが不安定でビード形
状が不良となつた。 以上のように本発明のエンドタブ材を使用すれ
ば溶接性能を向上させることはもとより、エンド
タブの準備、取付け、除去及び仕上げ等の手間を
省略することができ、溶接作業時間も大幅に短縮
できる。
第１図は本発明のエンドタブを使用した実施例
の平面図、第２図は側面図である。 １，１′；被溶接部材、２；開先、３；エンド
タブ、４，４′；マグネツト、５；板バネ、６；
止具、７；ナツト、８；ボルト、９；裏当金。
の平面図、第２図は側面図である。 １，１′；被溶接部材、２；開先、３；エンド
タブ、４，４′；マグネツト、５；板バネ、６；
止具、７；ナツト、８；ボルト、９；裏当金。
Claims (1)
- １ 耐火性固形フラツクス組成がSiO245〜70wt
％、Al2O315〜40wt％、MgO5〜30％wt％の範囲
でかつSiO2、Al2O3及びMgOの合計が少なくと
も90wt％であり、見掛気孔率が５〜40％である
ことを特徴とする溶接用エンドタブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12979083A JPS6021196A (ja) | 1983-07-16 | 1983-07-16 | 溶接用エンドタブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12979083A JPS6021196A (ja) | 1983-07-16 | 1983-07-16 | 溶接用エンドタブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6021196A JPS6021196A (ja) | 1985-02-02 |
| JPH0364237B2 true JPH0364237B2 (ja) | 1991-10-04 |
Family
ID=15018289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12979083A Granted JPS6021196A (ja) | 1983-07-16 | 1983-07-16 | 溶接用エンドタブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021196A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0669639B2 (ja) * | 1986-07-18 | 1994-09-07 | 栄豊物産株式会社 | 溶接用エンドタブ連結体 |
| JPH0333119Y2 (ja) * | 1986-09-09 | 1991-07-12 | ||
| JPH03240257A (ja) * | 1990-02-19 | 1991-10-25 | Matsushita Electron Corp | 半導体装置用パッケージ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS636318A (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-12 | Takuma Co Ltd | 燃焼器 |
-
1983
- 1983-07-16 JP JP12979083A patent/JPS6021196A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6021196A (ja) | 1985-02-02 |
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