JPS6021196A - 溶接用エンドタブ - Google Patents
溶接用エンドタブInfo
- Publication number
- JPS6021196A JPS6021196A JP12979083A JP12979083A JPS6021196A JP S6021196 A JPS6021196 A JP S6021196A JP 12979083 A JP12979083 A JP 12979083A JP 12979083 A JP12979083 A JP 12979083A JP S6021196 A JPS6021196 A JP S6021196A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- end tab
- solid flux
- bead
- groove
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3607—Silica or silicates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（浬業上の利用分野）
本発明は相対向する被溶接部材を突合せ溶接するに当り
、開先線上の被溶接部材端面に当てかう溶接用エンドタ
ブに関するものである。
、開先線上の被溶接部材端面に当てかう溶接用エンドタ
ブに関するものである。
（従来技術とその問題点）
従来、被溶接部の開先を相対して突合せ、この開先部を
溶接する場合には、被溶接部の長さにかかわらず、＄、
溶接部材開先線上端面に、被溶接部材と同材質のものを
小分割した通常エンドタブと呼ばれる端板あるいは捨板
を当てがい、これらエンドタブを含む全長の溶接を行な
い、最終的な仕上げとしてこのエンドタブを除去するよ
うにしていた。
溶接する場合には、被溶接部の長さにかかわらず、＄、
溶接部材開先線上端面に、被溶接部材と同材質のものを
小分割した通常エンドタブと呼ばれる端板あるいは捨板
を当てがい、これらエンドタブを含む全長の溶接を行な
い、最終的な仕上げとしてこのエンドタブを除去するよ
うにしていた。
しかし、か＼る方法では、エンドタブの取付や除去に相
当の時間がとられる。即ち、長尺の被溶接部材では、そ
の数が余り多くないのでエンドタブの準備、取付け、そ
の除去および仕上げ等の所要時間は、溶接作業全体に占
める割合が比較的少ないが、短尺の被溶接部材では溶接
長さが短かい為、その個所の溶接時間は比較的短時間で
あるものの、−短尺の被溶接部材を多く用いる大型構造
物となると、溶接個所が数千という莫大な数になるため
、エンドタブも数が多く、その準備、取付け。
当の時間がとられる。即ち、長尺の被溶接部材では、そ
の数が余り多くないのでエンドタブの準備、取付け、そ
の除去および仕上げ等の所要時間は、溶接作業全体に占
める割合が比較的少ないが、短尺の被溶接部材では溶接
長さが短かい為、その個所の溶接時間は比較的短時間で
あるものの、−短尺の被溶接部材を多く用いる大型構造
物となると、溶接個所が数千という莫大な数になるため
、エンドタブも数が多く、その準備、取付け。
除去および仕上げ等の付帯作業の時間比が大きくなシ、
非常に効率が悪くなる欠点がある。また高張力鋼を溶接
する場合では、エンドタブと仮付ビード部の跡が硬化す
るアークストライク状の欠陥を呈し、これによって溶接
継手性能、特に曲げ強度や疲労強度が低下するという欠
点もある。
非常に効率が悪くなる欠点がある。また高張力鋼を溶接
する場合では、エンドタブと仮付ビード部の跡が硬化す
るアークストライク状の欠陥を呈し、これによって溶接
継手性能、特に曲げ強度や疲労強度が低下するという欠
点もある。
ところで、エンドタブの準備、取付け、除去及び仕上げ
等の手間を省略させることによる溶接作業時間の短縮−
及びアークストライク等の欠陥をなくすことによる溶接
性能の向上を目的として。
等の手間を省略させることによる溶接作業時間の短縮−
及びアークストライク等の欠陥をなくすことによる溶接
性能の向上を目的として。
！１′す公昭４．８−２８５４５号公報では、従来の被
溶接部材と同質の端板又は捨板に代えてシリカ、ジルコ
ニヤ、アルミナ、マグネシア系の金属酸化物を主成分と
した耐火性固形物で、しかも常温での熱伝導率が１．２
〜１０．６ Ｋｃａｌ／ｍ−ｈｒ・℃ の高熱伝導性固
形フラックスに、任意形状の空隙を穿設した溶接用エン
ドタブが提案されている。
溶接部材と同質の端板又は捨板に代えてシリカ、ジルコ
ニヤ、アルミナ、マグネシア系の金属酸化物を主成分と
した耐火性固形物で、しかも常温での熱伝導率が１．２
〜１０．６ Ｋｃａｌ／ｍ−ｈｒ・℃ の高熱伝導性固
形フラックスに、任意形状の空隙を穿設した溶接用エン
ドタブが提案されている。
しかしなからかＮるエンドタブは耐火性金属酸化物ある
いは、これに鉄粉を混合したものを使用するので、エン
ドタブ部で形成されるビード形状は、ビード端面部でビ
ードとビード、の重なり部に滑らかさを欠いたり、ある
いは滑らかさを欠いたビードとビードの重なり間に、一
部溶接用エンドタプの溶融したスラグが食い込んだり、
焼付いたりすることがあり、そのため食い込んだスラグ
を取除くためのガウジング及び補修溶接作業、ビード外
観不良を良くするためのグラインダ一作業を行なわなけ
ればならないため、折角端板の取付けを省略した効果が
薄らぐという欠点が生じている。
いは、これに鉄粉を混合したものを使用するので、エン
ドタブ部で形成されるビード形状は、ビード端面部でビ
ードとビード、の重なり部に滑らかさを欠いたり、ある
いは滑らかさを欠いたビードとビードの重なり間に、一
部溶接用エンドタプの溶融したスラグが食い込んだり、
焼付いたりすることがあり、そのため食い込んだスラグ
を取除くためのガウジング及び補修溶接作業、ビード外
観不良を良くするためのグラインダ一作業を行なわなけ
ればならないため、折角端板の取付けを省略した効果が
薄らぐという欠点が生じている。
（本発明の目的）
従来のタブ材における固形フラックスの役割は。
耐火材であり、ビード形成層としての機能を併せ持つも
のは殆んどない。従って固形フラックス組成も融点が１
７００℃以上の胃耐火性組成物が多く、この種のタブ材
を用いて溶接を行なうと、ビードのなじみ性が不良で、
良好なビードは形成されにくい。この点をふまえて固形
フラックス性状を検討したところ、ある程度タブ材が浴
融する方が、ビードの均一性、ビードのなじみ性、およ
び表面光沢などのいわゆるビード形成性の点で良好であ
ることを確認し、これに基づきビード形成性の良好な溶
接用エンドタブを提供するものである。
のは殆んどない。従って固形フラックス組成も融点が１
７００℃以上の胃耐火性組成物が多く、この種のタブ材
を用いて溶接を行なうと、ビードのなじみ性が不良で、
良好なビードは形成されにくい。この点をふまえて固形
フラックス性状を検討したところ、ある程度タブ材が浴
融する方が、ビードの均一性、ビードのなじみ性、およ
び表面光沢などのいわゆるビード形成性の点で良好であ
ることを確認し、これに基づきビード形成性の良好な溶
接用エンドタブを提供するものである。
（発明の構成１作用、効果）
本発明の要旨とするところは、耐火性固形フラックス組
成が８１’Ｏ□：４５ ＋７７０ ｗｔ％、 Ａｎ２０
３：１５−４０ｗｔ％、ＭｆＯ： ５〜３０ｗｔ％ で
あり、見掛気孔率が５〜４０％であることを特徴とする
溶接用エンドタブである。
成が８１’Ｏ□：４５ ＋７７０ ｗｔ％、 Ａｎ２０
３：１５−４０ｗｔ％、ＭｆＯ： ５〜３０ｗｔ％ で
あり、見掛気孔率が５〜４０％であることを特徴とする
溶接用エンドタブである。
以下に本発明の詳細な説明する。
第１図、第２図に示す如く、被溶接部材ｌ、１′を相対
向して突合せ義当金９を用いて開先２を形成し１本発明
のエンドタブ３を開先２側端に接する如くして当てがい
、マグネツ）４．４’−板バネ５の中央に設けたナツト
７、ボルト８．止具６からなる支持治具のボルト８を締
付けて、エンドタブを開先２中央方向に抑圧支持したの
ち、開先溶接を行なう。
向して突合せ義当金９を用いて開先２を形成し１本発明
のエンドタブ３を開先２側端に接する如くして当てがい
、マグネツ）４．４’−板バネ５の中央に設けたナツト
７、ボルト８．止具６からなる支持治具のボルト８を締
付けて、エンドタブを開先２中央方向に抑圧支持したの
ち、開先溶接を行なう。
本発明において、固形フラックス組成を５ｉ０２：４５
−７０ｗｔ％、Ａ１２０３： １５〜４０ ｖｒｔ ％
、ＭｙＯ：５〜３０ ｗｔ％に限定したのは、この範
囲がＳｉ ０２−ＡＱ□０３− ＭｆＯ系絹成中、融点
が１３５Ｑ℃〜１５００℃と最も低い領域であり、耐火
材としての役割とビード形成層としての機能を併せ持つ
ことが、実験結果より明らかになったからである。
−７０ｗｔ％、Ａ１２０３： １５〜４０ ｖｒｔ ％
、ＭｙＯ：５〜３０ ｗｔ％に限定したのは、この範
囲がＳｉ ０２−ＡＱ□０３− ＭｆＯ系絹成中、融点
が１３５Ｑ℃〜１５００℃と最も低い領域であり、耐火
材としての役割とビード形成層としての機能を併せ持つ
ことが、実験結果より明らかになったからである。
即ち上記範囲の組成の固形フラックスを用いることによ
り、比較的低入熱の下向、横向溶接の場合でも、ビード
と接する部分が一部溶融スラグ化し、スラグ層となって
ビードを保護するためなじみが良好で、光沢のある均一
など一ドが得られる。
り、比較的低入熱の下向、横向溶接の場合でも、ビード
と接する部分が一部溶融スラグ化し、スラグ層となって
ビードを保護するためなじみが良好で、光沢のある均一
など一ドが得られる。
上記範囲をはずれると融点が高くなって耐火性は向上す
るが、固形フラックスが殆んど溶融されなくなり、スラ
グ層が不足するため、ビードのなじみが不良になったり
、オーバランプ状のビードになる。従って固形フラック
ス組成はＳｉＯ□：４５〜７０ ｗｔ ％ ＋ ＡＡ２
０３ ：１５〜４０ ｗｔ％、ＭｙＯ：５−３０ ｗｔ
チとした。
るが、固形フラックスが殆んど溶融されなくなり、スラ
グ層が不足するため、ビードのなじみが不良になったり
、オーバランプ状のビードになる。従って固形フラック
ス組成はＳｉＯ□：４５〜７０ ｗｔ ％ ＋ ＡＡ２
０３ ：１５〜４０ ｗｔ％、ＭｙＯ：５−３０ ｗｔ
チとした。
次に本発明タブ材の固形フラックス見掛気孔率は５〜４
０％に限定する。ここでいう見掛気孔率とは下記の方法
で測定した値を言う。
０％に限定する。ここでいう見掛気孔率とは下記の方法
で測定した値を言う。
Ｗ、−Ｗ２
ここでＷｌ： 固形フラックスの乾燥重量（ｆＩ）Ｗ２
：飽水させた固形フラックスの水中重量（２） Ｗ３： 飽水させた固形フラックスの生中重量（２） 固形フラックスの見掛気孔率が４０％以上になると、固
形フラックスの溶融量が著しく増加するため−ビード過
大となり、アンダーカントを生ずる他、スパッターの多
発や浴接条件範囲が狭くなるなど１作業性が劣化するの
で好ましくない。
：飽水させた固形フラックスの水中重量（２） Ｗ３： 飽水させた固形フラックスの生中重量（２） 固形フラックスの見掛気孔率が４０％以上になると、固
形フラックスの溶融量が著しく増加するため−ビード過
大となり、アンダーカントを生ずる他、スパッターの多
発や浴接条件範囲が狭くなるなど１作業性が劣化するの
で好ましくない。
見掛気孔率が５φ以下ではタブ材の耐火度は向上するが
、固形フラツクスの溶融量が殆んどなく。
、固形フラツクスの溶融量が殆んどなく。
スラグ層が形成されないため、オーバーラツプ等の欠陥
が出てビード形状が悪化する。従って固形フラツクスの
見掛気孔率は５〜４０％とする。
が出てビード形状が悪化する。従って固形フラツクスの
見掛気孔率は５〜４０％とする。
次に実施例および比較例を用いて、本発明の効果をさら
に具体的に説明する。
に具体的に説明する。
実施例
第１表に５ｉ０２−ＡＱ２０３− ＭｙＯ系の試作タブ
材の構成、浴接条件および試験結果を一括して示す。同
表においてｔ−α１−Ｎα７が本発明エンドタブ材の実
施例であり−Ｎ［１８〜Ｎｌ１２０が比叔例で９本発明
エンドタブ材の構成条件を満たしていない例である。
材の構成、浴接条件および試験結果を一括して示す。同
表においてｔ−α１−Ｎα７が本発明エンドタブ材の実
施例であり−Ｎ［１８〜Ｎｌ１２０が比叔例で９本発明
エンドタブ材の構成条件を満たしていない例である。
本発明エンドタブ利の実施例であるＮｕ １− Ｎα７
は、アンダーカッｌ−、オーバラップ等の欠陥がなく、
表τｆ＋ｉ光沢の良い良好外ビート形状が得られている
。しかし階８の８１０２ が下限以下では固形フラック
スの溶融量がやや少ないため、オーバーランプ状のビー
ドとなった。Ｎ［Ｌ ９の８１０２ が上限以上では、
固形フラックスの溶融量が少ないためビードのなじみが
やや悪く、オーバーラツプ状のビードとなった。
は、アンダーカッｌ−、オーバラップ等の欠陥がなく、
表τｆ＋ｉ光沢の良い良好外ビート形状が得られている
。しかし階８の８１０２ が下限以下では固形フラック
スの溶融量がやや少ないため、オーバーランプ状のビー
ドとなった。Ｎ［Ｌ ９の８１０２ が上限以上では、
固形フラックスの溶融量が少ないためビードのなじみが
やや悪く、オーバーラツプ状のビードとなった。
Ｎａ １０のＡｆ１２０．か上限以上では、固形フラッ
クスの溶融量が少ないブこめ、ビードが不均一でオーバ
ーラツプ状のビードとなった。Ｎ［ｌ １１のＡ９．２
０３が下限以下では、開先端部近傍のアーク安定性がや
や悪く、ビード形状がやや不良となった。Ｎα１２のＭ
ｐ、Ｏが下限以下では、固形フラックスの溶融量が少な
いため、ビードのなじみが悪くオーバーラツプ状のビー
ドとなった。Ｎｎ １３のＭｇｐが上限以上では、固形
フラックスの溶融量が殆んどないため。
クスの溶融量が少ないブこめ、ビードが不均一でオーバ
ーラツプ状のビードとなった。Ｎ［ｌ １１のＡ９．２
０３が下限以下では、開先端部近傍のアーク安定性がや
や悪く、ビード形状がやや不良となった。Ｎα１２のＭ
ｐ、Ｏが下限以下では、固形フラックスの溶融量が少な
いため、ビードのなじみが悪くオーバーラツプ状のビー
ドとなった。Ｎｎ １３のＭｇｐが上限以上では、固形
フラックスの溶融量が殆んどないため。
ビード不均一でオーバーラツプ状のビードとなった。
Ｎα工４の固形フラックスの見掛気孔率か上限以上では
、タブ材の溶融量が著しく増７Ｊｌコするため。
、タブ材の溶融量が著しく増７Ｊｌコするため。
ビード過大となり、アンダーカットが発生し、スパッタ
ーも発生した。Ｎｕ １５の固形フラックスの見掛気孔
率が下限以下では、タブ材の溶融量が殆んどないためビ
ードの均＝性が悪く、オーツく−ランプ状のビードとな
った。さらにｌ々ｎ１６〜Ｎα２０は固形フラックス組
成又は固形フラックスの見掛気孔率が本発明限界範囲を
極端にはずれている場合で、いずれも開先端部近傍のア
ークが不安定でビード形状が不良となった。
ーも発生した。Ｎｕ １５の固形フラックスの見掛気孔
率が下限以下では、タブ材の溶融量が殆んどないためビ
ードの均＝性が悪く、オーツく−ランプ状のビードとな
った。さらにｌ々ｎ１６〜Ｎα２０は固形フラックス組
成又は固形フラックスの見掛気孔率が本発明限界範囲を
極端にはずれている場合で、いずれも開先端部近傍のア
ークが不安定でビード形状が不良となった。
以上のように本発明のエンドタブ材ケ使用すれば溶接性
能を向上させることはもとより、エンドタブの準備、取
付け、除去及び仕上げ等の手間を省略することができ一
晟接作業時間も大幅に短縮できる。
能を向上させることはもとより、エンドタブの準備、取
付け、除去及び仕上げ等の手間を省略することができ一
晟接作業時間も大幅に短縮できる。
第１図は本発明のエンドタブを使用した実施例の平面図
、第２図は側面図である。 １．１’；被溶接部材 ２；開先 ３；エンドタブ ４，４’；マグネット５；板バネ ６
；止具 ７；ナツト ８；ボルト ９；裏当金 第７図 第２回 手続補正書（自発） 昭和５９年３月、８日 特許庁長官 若 杉和夫 殿 ｌ事件の表示 昭和５８年特許願第］、 ２９ ’ｉ’
９０号２発明の名称 溶接用エンドタブ ３補正をする者 事件との関係 特許出願人住 所 東
京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６５）
新日本製鐵株式会社代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル４
Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立 夫５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正により増
加する発明の数 １％許請求の範囲を別紙のとおり湘正する。 ２ 明細書第４頁下から３行目７ ｙ？ｏ ： ５〜３
０ｗｔ％であり、」を［Ｍｙｏ ： ５〜３０ｗｔ％の
範囲でかつＳｉＯ□、 Ａｌ２Ｏ２及びＭｇ、Ｏの合計
が少なくとも９０ｗｔ％であり、］と補正する。 ３ 同第６頁６行目〜８行目の 「従って固形フラックス組成は・・・・・・・・・Ｍｈ
ｏ：５〜３０ ｗｔ％とじだ。」を次の通り補正する。 ［ところで、上記組成の固形フラックスを工業的に安価
に製造する場合、低品質のシリカ、アルミナ、マグネサ
イト等を成分目標に混合して焼成反応させると、上記組
成以外の若干のその他成分が含有されることがある。し
かしながら５ｉ０２ 、 Ａｌ２Ｏ２＋ ＭｆＯが上Ｍ
Ｌ範囲内であれば、］０チ程度の不純物が含まれていて
も上記効果は失われない。」 ４ 同８負第１表中１固形フラックス組成」及び「見掛
気孔率」の欄を別紙のとおり補正する。 別紙 特許請求の範囲 ｎ：Ｉ天性固形フラックス組成が５ｉ０２４５〜７０ｗ
ｔ％、 Ｍ２Ｏ３１５〜４０ Ｗｔ ％ 、 ＭｆＯ５
’−３０％４０係であることを％徴とする浴接用エンド
タブ。
、第２図は側面図である。 １．１’；被溶接部材 ２；開先 ３；エンドタブ ４，４’；マグネット５；板バネ ６
；止具 ７；ナツト ８；ボルト ９；裏当金 第７図 第２回 手続補正書（自発） 昭和５９年３月、８日 特許庁長官 若 杉和夫 殿 ｌ事件の表示 昭和５８年特許願第］、 ２９ ’ｉ’
９０号２発明の名称 溶接用エンドタブ ３補正をする者 事件との関係 特許出願人住 所 東
京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６５）
新日本製鐵株式会社代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル４
Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立 夫５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正により増
加する発明の数 １％許請求の範囲を別紙のとおり湘正する。 ２ 明細書第４頁下から３行目７ ｙ？ｏ ： ５〜３
０ｗｔ％であり、」を［Ｍｙｏ ： ５〜３０ｗｔ％の
範囲でかつＳｉＯ□、 Ａｌ２Ｏ２及びＭｇ、Ｏの合計
が少なくとも９０ｗｔ％であり、］と補正する。 ３ 同第６頁６行目〜８行目の 「従って固形フラックス組成は・・・・・・・・・Ｍｈ
ｏ：５〜３０ ｗｔ％とじだ。」を次の通り補正する。 ［ところで、上記組成の固形フラックスを工業的に安価
に製造する場合、低品質のシリカ、アルミナ、マグネサ
イト等を成分目標に混合して焼成反応させると、上記組
成以外の若干のその他成分が含有されることがある。し
かしながら５ｉ０２ 、 Ａｌ２Ｏ２＋ ＭｆＯが上Ｍ
Ｌ範囲内であれば、］０チ程度の不純物が含まれていて
も上記効果は失われない。」 ４ 同８負第１表中１固形フラックス組成」及び「見掛
気孔率」の欄を別紙のとおり補正する。 別紙 特許請求の範囲 ｎ：Ｉ天性固形フラックス組成が５ｉ０２４５〜７０ｗ
ｔ％、 Ｍ２Ｏ３１５〜４０ Ｗｔ ％ 、 ＭｆＯ５
’−３０％４０係であることを％徴とする浴接用エンド
タブ。
Claims (1)
- 耐火性固形フラックス組成が５ｉ０２４５〜７０ｗｔ％
、 Ｍ２Ｏ３１５〜４０ ｗｔ％、 ＭＩｌｏ ５〜３
０ｗｔ％で、見掛気孔率が５〜４０％であることを特徴
とする溶接用エンドタブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12979083A JPS6021196A (ja) | 1983-07-16 | 1983-07-16 | 溶接用エンドタブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12979083A JPS6021196A (ja) | 1983-07-16 | 1983-07-16 | 溶接用エンドタブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6021196A true JPS6021196A (ja) | 1985-02-02 |
| JPH0364237B2 JPH0364237B2 (ja) | 1991-10-04 |
Family
ID=15018289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12979083A Granted JPS6021196A (ja) | 1983-07-16 | 1983-07-16 | 溶接用エンドタブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021196A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6326298A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-03 | Eihou Bussan Kk | 溶接用エンドタブ連結体 |
| JPS6344480U (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-25 | ||
| JPH03240257A (ja) * | 1990-02-19 | 1991-10-25 | Matsushita Electron Corp | 半導体装置用パッケージ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS636318A (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-12 | Takuma Co Ltd | 燃焼器 |
-
1983
- 1983-07-16 JP JP12979083A patent/JPS6021196A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS636318A (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-12 | Takuma Co Ltd | 燃焼器 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS6326298A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-03 | Eihou Bussan Kk | 溶接用エンドタブ連結体 |
| JPS6344480U (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-25 | ||
| JPH03240257A (ja) * | 1990-02-19 | 1991-10-25 | Matsushita Electron Corp | 半導体装置用パッケージ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0364237B2 (ja) | 1991-10-04 |
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