JPH0433536B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0433536B2 JPH0433536B2 JP60171084A JP17108485A JPH0433536B2 JP H0433536 B2 JPH0433536 B2 JP H0433536B2 JP 60171084 A JP60171084 A JP 60171084A JP 17108485 A JP17108485 A JP 17108485A JP H0433536 B2 JPH0433536 B2 JP H0433536B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- drum
- refractory
- molten steel
- twin
- drums
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/066—Side dams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は双ドラム間とサイドダムとの間に溶鋼
をプールして、ドラムを回転しながら連続的に薄
板を製造する双ドラム式連続鋳造機に関する。
をプールして、ドラムを回転しながら連続的に薄
板を製造する双ドラム式連続鋳造機に関する。
双ドラム式連続鋳造機は、特開昭58−187244号
公報に見られるように、２つのドラム間に溶鋼を
プールして、かつ２つのドラム表面で溶鋼を冷却
凝固させ、更に２つのドラムを回転駆動して２つ
の凝固殻を相互に圧着させて薄板を連続的に製造
するものである。
公報に見られるように、２つのドラム間に溶鋼を
プールして、かつ２つのドラム表面で溶鋼を冷却
凝固させ、更に２つのドラムを回転駆動して２つ
の凝固殻を相互に圧着させて薄板を連続的に製造
するものである。
この様な構造であるため薄板の製造過程におい
て板端部の凝固が、板の中央部に比較して進み易
くなる。しかも第１図に示すように溶鋼プール中
で２つのドラム１，１′側に生ずる凝固殻３，
３′を圧着または圧延（以下、圧着という）する
ドラム間最狭隙圧着部４では、凝固殻３，３′を
圧着するための圧力Ｐが生ずる。
て板端部の凝固が、板の中央部に比較して進み易
くなる。しかも第１図に示すように溶鋼プール中
で２つのドラム１，１′側に生ずる凝固殻３，
３′を圧着または圧延（以下、圧着という）する
ドラム間最狭隙圧着部４では、凝固殻３，３′を
圧着するための圧力Ｐが生ずる。
このように凝固殻を圧着した場合にはドラムの
表面に圧力Ｐが生ずるが、同時に第２図に示すよ
うに、側方つまり板巾方向にも圧力Psが生ずる。
表面に圧力Ｐが生ずるが、同時に第２図に示すよ
うに、側方つまり板巾方向にも圧力Psが生ずる。
即ち第２図に示すように、溶鋼を保持するサイ
ドダム２，２′を双ドラム１，１′間の圧着部４
で、圧力Psにて板巾方向外側に開くような力が
作用する。この力は前記特開昭58−187244号公報
に見られるように板端部で凝固が余分に進むと、
それに相応して圧力は大となる。
ドダム２，２′を双ドラム１，１′間の圧着部４
で、圧力Psにて板巾方向外側に開くような力が
作用する。この力は前記特開昭58−187244号公報
に見られるように板端部で凝固が余分に進むと、
それに相応して圧力は大となる。
一般に溶鋼を鋳造する場合は、溶鋼の温度は
1550℃程度と高温であるため、第２図に示す如く
サイドダム２，２′にはこれに耐えられる様に耐
火レンガが使用される。
1550℃程度と高温であるため、第２図に示す如く
サイドダム２，２′にはこれに耐えられる様に耐
火レンガが使用される。
然るに凝固殻を形成した溶鋼を圧着するドラム
の圧着部に発生する圧力Psは凝固殻となつた材
料の温度が1350〜1400℃に近いので高温鋼材の変
形抵抗に等しく約200Kg／cm2の大きな圧力を生ず
る。
の圧着部に発生する圧力Psは凝固殻となつた材
料の温度が1350〜1400℃に近いので高温鋼材の変
形抵抗に等しく約200Kg／cm2の大きな圧力を生ず
る。
これに対し、前述の第２図に示すサイドダム
２，２′は耐火性レンガで構成されるが、高温で
の強度は著しく低く、第２図に示す圧力Psによ
り薄板５が下方に引き出されると共に急激に摩耗
を生じることになる。また、この摩耗を軽減する
ために、サイド耐火物のサイド押付力を弱くする
と、サイドダム２，２′が板巾方向外側に押し広
げられてドラム１，１′とサイドダム２，２′との
間に隙間が生じ、該隙間から溶鋼プールの溶鋼が
はみ出し鋳張りを生じたりして、双ドラム式連続
鋳造機の実用化を阻止していた。
２，２′は耐火性レンガで構成されるが、高温で
の強度は著しく低く、第２図に示す圧力Psによ
り薄板５が下方に引き出されると共に急激に摩耗
を生じることになる。また、この摩耗を軽減する
ために、サイド耐火物のサイド押付力を弱くする
と、サイドダム２，２′が板巾方向外側に押し広
げられてドラム１，１′とサイドダム２，２′との
間に隙間が生じ、該隙間から溶鋼プールの溶鋼が
はみ出し鋳張りを生じたりして、双ドラム式連続
鋳造機の実用化を阻止していた。
以上の問題を解決する手法として、前記特開昭
58−187244号公報の例では、板幅端に相当するド
ラム材質を熱伝導度の低い材質にすることが提案
されている。この様に熱伝導率が低こところで
は、凝固殻の生成厚みは薄いから、これを圧着し
ても、他の中央部分より低い圧力となるので、サ
イドイ耐火物の寿命延長に効果が得られるものと
考えられる。
58−187244号公報の例では、板幅端に相当するド
ラム材質を熱伝導度の低い材質にすることが提案
されている。この様に熱伝導率が低こところで
は、凝固殻の生成厚みは薄いから、これを圧着し
ても、他の中央部分より低い圧力となるので、サ
イドイ耐火物の寿命延長に効果が得られるものと
考えられる。
しかしながら、ドラムを２つの物性の異なつた
材質で構成することは構造が複雑で製造が困難に
なることと、両材質の境界部に隙間が生じ易く、
この隙間に溶鋼が差して鋳造不能になる恐れがあ
るので実用的でない。
材質で構成することは構造が複雑で製造が困難に
なることと、両材質の境界部に隙間が生じ易く、
この隙間に溶鋼が差して鋳造不能になる恐れがあ
るので実用的でない。
また、特開昭58−218358号公報に示されるよう
にサイドダム（堰とも呼称される）はドラム側面
に押圧され、溶湯プールの役目を果すように使用
されることが多い。
にサイドダム（堰とも呼称される）はドラム側面
に押圧され、溶湯プールの役目を果すように使用
されることが多い。
このような使用法では前述のようにサイドダム
は耐火物で構成され、かつドラムは冷却性の優れ
た金属で製造されるので、この２つの接触面では
通常耐火物が高温となつており、脆いので急速に
摩耗する。
は耐火物で構成され、かつドラムは冷却性の優れ
た金属で製造されるので、この２つの接触面では
通常耐火物が高温となつており、脆いので急速に
摩耗する。
通常薄板の製造速度が30ｍ／minでは、約
1minで耐火物が摩耗し、ドラムとの接触摺動部
に隙間が生じ、溶鋼が洩れ始めることから多量生
産用の連鋳機として使用するのは問題である。
1minで耐火物が摩耗し、ドラムとの接触摺動部
に隙間が生じ、溶鋼が洩れ始めることから多量生
産用の連鋳機として使用するのは問題である。
また双ベルト式薄板連鋳機が記載された特開昭
58−38640号公報に示される固定側板は、溶鋼の
内側に突出する先細り形状の耐火物と、板幅に合
わせて配置した急冷金属部にて構成されている
が、厚み調整ロールは凝固殻と溶鋼静圧を支持す
るものであつて圧着をするものではないから、圧
着による幅広がり現象はないので、耐火物の突出
量は溶損、剥離分、即ち数mm程度でよい。又急冷
金属板は厚み調整ロール近傍以降であれば、目的
を達成することはできると考えられる。
58−38640号公報に示される固定側板は、溶鋼の
内側に突出する先細り形状の耐火物と、板幅に合
わせて配置した急冷金属部にて構成されている
が、厚み調整ロールは凝固殻と溶鋼静圧を支持す
るものであつて圧着をするものではないから、圧
着による幅広がり現象はないので、耐火物の突出
量は溶損、剥離分、即ち数mm程度でよい。又急冷
金属板は厚み調整ロール近傍以降であれば、目的
を達成することはできると考えられる。
しかしながら、数mmの薄板を直接製造するのに
適している双ドラム式連鋳機においては、凝固殻
形成直後の板を、前記ドラムで圧着することは内
部品質確保のための必要条件であるからこれに対
応した新しいサイドダムの構造と配置寸法を見い
出すことが必要である。即ち圧着時の拡がりに適
した構造寸法並びにサイドダムとドラム合せ目の
隙間発生を防止する新機構につき解決する必要が
ある。
適している双ドラム式連鋳機においては、凝固殻
形成直後の板を、前記ドラムで圧着することは内
部品質確保のための必要条件であるからこれに対
応した新しいサイドダムの構造と配置寸法を見い
出すことが必要である。即ち圧着時の拡がりに適
した構造寸法並びにサイドダムとドラム合せ目の
隙間発生を防止する新機構につき解決する必要が
ある。
また特開昭59−215254号公報には双ロールによ
る凝固殻圧着時の幅拡がりが所定の量を越えた時
に双ロールの回転数を増速する技術が開示されて
おり、同じく特開昭59−215255号公報には双ロー
ルによる凝固殻圧着時の幅拡がり量に見合つてサ
イドダムを上昇操作させる技術が開示されてい
る。しかしながらこれらいずれの公知例において
も双ロールとの間で溶鋼のプールを形成している
サイドダムは耐火物でのみ形成されており、薄板
の内部品質確保の為に双ロールにて溶鋼に形成さ
れた凝固殻を相互に圧着した際に生じる板幅方向
への幅拡がり量が大きいことからサイドダムに対
して損傷或は摩耗を招くことは避けられない。よ
つてサイドダムを保護することを考えると必要な
圧着が出来ず薄板の内部品質を確保することは困
難となる。
る凝固殻圧着時の幅拡がりが所定の量を越えた時
に双ロールの回転数を増速する技術が開示されて
おり、同じく特開昭59−215255号公報には双ロー
ルによる凝固殻圧着時の幅拡がり量に見合つてサ
イドダムを上昇操作させる技術が開示されてい
る。しかしながらこれらいずれの公知例において
も双ロールとの間で溶鋼のプールを形成している
サイドダムは耐火物でのみ形成されており、薄板
の内部品質確保の為に双ロールにて溶鋼に形成さ
れた凝固殻を相互に圧着した際に生じる板幅方向
への幅拡がり量が大きいことからサイドダムに対
して損傷或は摩耗を招くことは避けられない。よ
つてサイドダムを保護することを考えると必要な
圧着が出来ず薄板の内部品質を確保することは困
難となる。
本発明は、薄板の内部品質を確保する為に必要
な双ドラム間での凝固殻圧着時における板巾方向
への幅拡がり現象を許容し、且つドラムとの間で
溶鋼のシールを確実に行なえるようにした簡単な
構造のサイドダムを備えた双ドラム式連鋳機を提
供することにある。
な双ドラム間での凝固殻圧着時における板巾方向
への幅拡がり現象を許容し、且つドラムとの間で
溶鋼のシールを確実に行なえるようにした簡単な
構造のサイドダムを備えた双ドラム式連鋳機を提
供することにある。
本発明の特徴とするところは、一対の回転ドラ
ムの両端部にサイドダムを配設し、前記ドラムと
サイドダムとの間で溶鋼のプールを形成し、前記
ドラムを相反する方向に回転させながらこのドラ
ムの表面で溶鋼を冷却し、該ドラム表面に形成さ
れた溶鋼の凝固殻を前記ドラムの最狭〓部で圧着
して薄板を製造する双ドラム式連続鋳造機におい
て、前記サイドダムは、溶鋼をプールする耐火物
と、この耐火物を支持する金属部材とから構成さ
れ、前記耐火物はその耐火物の下端部が前記ドラ
ム間の最狭〓部よりも上方に位置する溶鋼凝固殻
の圧着開始点近傍でかつその上方に配置され、更
に、前記耐火物の下端部の壁面が、前記相対向す
るサイドダム間で規定される間〓が該耐火物壁面
の下方に比べて上方の方で広くなるような傾斜面
を有し、前記金属部材は前記耐火物の下端部以降
において前記ドラム胴端面に対して接触するよう
に配置されていることを特徴とする双ドラム式連
続鋳造機にある。
ムの両端部にサイドダムを配設し、前記ドラムと
サイドダムとの間で溶鋼のプールを形成し、前記
ドラムを相反する方向に回転させながらこのドラ
ムの表面で溶鋼を冷却し、該ドラム表面に形成さ
れた溶鋼の凝固殻を前記ドラムの最狭〓部で圧着
して薄板を製造する双ドラム式連続鋳造機におい
て、前記サイドダムは、溶鋼をプールする耐火物
と、この耐火物を支持する金属部材とから構成さ
れ、前記耐火物はその耐火物の下端部が前記ドラ
ム間の最狭〓部よりも上方に位置する溶鋼凝固殻
の圧着開始点近傍でかつその上方に配置され、更
に、前記耐火物の下端部の壁面が、前記相対向す
るサイドダム間で規定される間〓が該耐火物壁面
の下方に比べて上方の方で広くなるような傾斜面
を有し、前記金属部材は前記耐火物の下端部以降
において前記ドラム胴端面に対して接触するよう
に配置されていることを特徴とする双ドラム式連
続鋳造機にある。
つまり、前記耐火物の下端部が前記ドラム間の
最狭〓部よりも上方に位置する溶鋼凝固殻の圧着
開始点近傍でかつその上方に配置することで、ド
ラムに形成される凝固殻をこれらドラムの最狭〓
部で圧着する際に、凝固殻の圧着開始点からのド
ラムの最狭〓部にかけて生じる凝固殻の板幅方向
への幅拡がり現象の妨げとなることはない。
最狭〓部よりも上方に位置する溶鋼凝固殻の圧着
開始点近傍でかつその上方に配置することで、ド
ラムに形成される凝固殻をこれらドラムの最狭〓
部で圧着する際に、凝固殻の圧着開始点からのド
ラムの最狭〓部にかけて生じる凝固殻の板幅方向
への幅拡がり現象の妨げとなることはない。
更に、前記耐火物の下端部の壁面が前述のよう
な傾斜面となつているため、前述した凝固殻の板
幅方向へ幅拡がり現象の妨げとなることはない。
な傾斜面となつているため、前述した凝固殻の板
幅方向へ幅拡がり現象の妨げとなることはない。
また、前記耐火物を支持する金属部材が耐火物
の下端部以降においてドラム胴端面に対して接触
するように配置されているので、耐火物の下端部
から洩れる溶鋼を金属部材で冷却でき、溶鋼のシ
ールを確実にすることができる。
の下端部以降においてドラム胴端面に対して接触
するように配置されているので、耐火物の下端部
から洩れる溶鋼を金属部材で冷却でき、溶鋼のシ
ールを確実にすることができる。
従つて、双ドラム間での凝固殻圧着時における
板幅方向への幅拡がり現象を許容可能となり、前
記耐火物及び金属部材を有するサイドダムとドラ
ムとの間で溶鋼のシールを確実に行うことができ
る。
板幅方向への幅拡がり現象を許容可能となり、前
記耐火物及び金属部材を有するサイドダムとドラ
ムとの間で溶鋼のシールを確実に行うことができ
る。
本発明の一実施例である双ドラム式連鋳機を第
３図、第４図、第５図を用いて説明する。サイド
ダムはサイド耐火物６，６′及びサイド耐火物６，
６′を支持する金属部材からなる冷却板７，７′に
より構成される。サイド耐火物６，６′は円筒状
の両ドラム１，１′の胴端面１２，１２′より溶鋼
プール側となる内側にｍだけ入りこんで配置さ
れ、ドラムとの接触部より湯差しが生じない様
に、サイド耐火物の側面形状はドラム半径Ｒに沿
う様な形状となつて、金属製の冷却板７，７′に
１体的に取付けられる。また、この冷却板７，
７′には冷却流体を流通させる冷却流路２８が形
成されている。従つて所望の薄板の板幅Ｗに対し
２ｍだけ狭い開口幅、即ち巾がW0の溶鋼プール
内に溶鋼が注湯される。例えばＷ＝1000mmの場
合、ｍ＝５〜30mm、W0＝990〜940mm程度が好適
である。
３図、第４図、第５図を用いて説明する。サイド
ダムはサイド耐火物６，６′及びサイド耐火物６，
６′を支持する金属部材からなる冷却板７，７′に
より構成される。サイド耐火物６，６′は円筒状
の両ドラム１，１′の胴端面１２，１２′より溶鋼
プール側となる内側にｍだけ入りこんで配置さ
れ、ドラムとの接触部より湯差しが生じない様
に、サイド耐火物の側面形状はドラム半径Ｒに沿
う様な形状となつて、金属製の冷却板７，７′に
１体的に取付けられる。また、この冷却板７，
７′には冷却流体を流通させる冷却流路２８が形
成されている。従つて所望の薄板の板幅Ｗに対し
２ｍだけ狭い開口幅、即ち巾がW0の溶鋼プール
内に溶鋼が注湯される。例えばＷ＝1000mmの場
合、ｍ＝５〜30mm、W0＝990〜940mm程度が好適
である。
またサイド耐火物６，６′は溶鋼を安定してプ
ールするのが目的であるから、第４図に示す様に
両ドラム最狭隙部を通る線Ａ〜Ａよりh1だけ上方
にその下端が位置するようにする。即ち凝固殻３
の圧着開始点から最狭間〓部に至る圧着部４の長
さＬよりh1を大きくすることにより、凝固殻３の
圧着による幅はみ出しに対し、サイド耐火物６，
６′は力を負荷せぬことになる。一方冷却板７，
７′は凝固殻３，３′の圧着部４に対し押圧状態で
配置され、万一溶湯が差しても、鋳張りが生じな
い様に、ドラム端面１２，１２′に押圧装置であ
るバネ９により押付ける構造とする。従つて第３
図及び第４図に示す様に、冷却板７，７′は、ド
ラム１，１′の胴端面に密着する様な形状とする。
前述の押圧装置であるバネ９は、鋳造時のドラム
熱膨張に対し、押圧力が過大とならない為に押圧
力を調節する必要があるが、バネに限らず液圧、
クツシヨン材等いずれを用いてもよい。前記バネ
９，９′はバツクプレート８，８′に支持され、ド
ラム軸受箱１０を支持するハウジング１０，１
０′にこのバツクプレート８，８′は取付けられて
いる。
ールするのが目的であるから、第４図に示す様に
両ドラム最狭隙部を通る線Ａ〜Ａよりh1だけ上方
にその下端が位置するようにする。即ち凝固殻３
の圧着開始点から最狭間〓部に至る圧着部４の長
さＬよりh1を大きくすることにより、凝固殻３の
圧着による幅はみ出しに対し、サイド耐火物６，
６′は力を負荷せぬことになる。一方冷却板７，
７′は凝固殻３，３′の圧着部４に対し押圧状態で
配置され、万一溶湯が差しても、鋳張りが生じな
い様に、ドラム端面１２，１２′に押圧装置であ
るバネ９により押付ける構造とする。従つて第３
図及び第４図に示す様に、冷却板７，７′は、ド
ラム１，１′の胴端面に密着する様な形状とする。
前述の押圧装置であるバネ９は、鋳造時のドラム
熱膨張に対し、押圧力が過大とならない為に押圧
力を調節する必要があるが、バネに限らず液圧、
クツシヨン材等いずれを用いてもよい。前記バネ
９，９′はバツクプレート８，８′に支持され、ド
ラム軸受箱１０を支持するハウジング１０，１
０′にこのバツクプレート８，８′は取付けられて
いる。
また金属製の冷却板７，７′の垂直方向長さは、
鋳造スタート時、溶鋼湯面が下方にある場合で
も、湯洩れが生じない様にドラム胴端面１２，１
２′にフイツトさせることは前述した様に必要で
あるが、第４図に示す定常状態においても、板端
部からの溶鋼湯洩れが万一生じた場合でも、これ
を支持し、かつ冷却凝固させる機能も具備させる
ために、冷却板７，７′の垂直方向下端位置は、
両ドラム最狭隙部を通る線Ａ〜Ａより下側h2まで
延在して配設した方が好適である。（h2＝０〜100
mm） 尚サイド耐火物６，６′は両ドラムに面して形
成される凝固殻を圧着する圧着部４に配置しない
方が良いが、凝固殻の圧着幅広がりは、第４図に
示す様に、徐々に拡大するものであるから、この
幅広がり量に見合つた以上のテーパを耐火物６，
６′の垂直方向下端部にあらかじめ付けておけば、
圧着部４にサイド耐火物６，６′を付着しても同
様の効果が期待出来る。但し鋳造される板厚が２
〜３mmと薄い場合には、サイド耐火物６，６′も
薄くしなければならないので破壊しやすくなり実
用上好ましくない。
鋳造スタート時、溶鋼湯面が下方にある場合で
も、湯洩れが生じない様にドラム胴端面１２，１
２′にフイツトさせることは前述した様に必要で
あるが、第４図に示す定常状態においても、板端
部からの溶鋼湯洩れが万一生じた場合でも、これ
を支持し、かつ冷却凝固させる機能も具備させる
ために、冷却板７，７′の垂直方向下端位置は、
両ドラム最狭隙部を通る線Ａ〜Ａより下側h2まで
延在して配設した方が好適である。（h2＝０〜100
mm） 尚サイド耐火物６，６′は両ドラムに面して形
成される凝固殻を圧着する圧着部４に配置しない
方が良いが、凝固殻の圧着幅広がりは、第４図に
示す様に、徐々に拡大するものであるから、この
幅広がり量に見合つた以上のテーパを耐火物６，
６′の垂直方向下端部にあらかじめ付けておけば、
圧着部４にサイド耐火物６，６′を付着しても同
様の効果が期待出来る。但し鋳造される板厚が２
〜３mmと薄い場合には、サイド耐火物６，６′も
薄くしなければならないので破壊しやすくなり実
用上好ましくない。
従つて、両ドラムの最狭隙部である線分Ａ−Ａ
からサイド耐火物６，６′の垂直方向下端部の配
設位置までの距離h1が、溶鋼凝固殻を圧着する圧
着部４の長さＬ（両ドラムの最狭〓部から溶鋼凝
固殻の圧着開始点までの距離）より同等か長くな
る様に設定し、この耐火物を支持する冷却流路２
８を内蔵した金属製の冷却板７，７′を薄板の板
巾方向外方に更に後退して配置し、該冷却板７，
７′が両ドラム１，１′の胴端面に接触する態様に
構成することが実用的である。
からサイド耐火物６，６′の垂直方向下端部の配
設位置までの距離h1が、溶鋼凝固殻を圧着する圧
着部４の長さＬ（両ドラムの最狭〓部から溶鋼凝
固殻の圧着開始点までの距離）より同等か長くな
る様に設定し、この耐火物を支持する冷却流路２
８を内蔵した金属製の冷却板７，７′を薄板の板
巾方向外方に更に後退して配置し、該冷却板７，
７′が両ドラム１，１′の胴端面に接触する態様に
構成することが実用的である。
次にサイド耐火物６，６′の下端位置と溶鋼凝
固殻を両ドラム間で圧着する圧着開始点との関係
について以下詳説する。
固殻を両ドラム間で圧着する圧着開始点との関係
について以下詳説する。
凝固殻を相互に圧着する圧着部４の詳細は第７
図に示す様に溶鋼の液相線TLと凝固殻を形成す
る固相線TSが両ドラムの回転で交わる近傍、即
ち点とｓ点近傍で圧着するのが効果的である。
図に示す様に溶鋼の液相線TLと凝固殻を形成す
る固相線TSが両ドラムの回転で交わる近傍、即
ち点とｓ点近傍で圧着するのが効果的である。
その理由はｓ点が両ドラムの最狭隙部より上方
にある場合は凝固後の薄板を圧延することにな
り、過大な圧下力が必要になり装置の大型化を招
き経済的に不利である。また点、ｓ点が両ドラ
ムの最狭隙部より下方にある場合は、未凝固の溶
鋼が外に出てしまうか、溶鋼の静圧により板にバ
ルジング（ふくらみ）が発生し連続鋳造を困難に
してしまう欠点がある為である。
にある場合は凝固後の薄板を圧延することにな
り、過大な圧下力が必要になり装置の大型化を招
き経済的に不利である。また点、ｓ点が両ドラ
ムの最狭隙部より下方にある場合は、未凝固の溶
鋼が外に出てしまうか、溶鋼の静圧により板にバ
ルジング（ふくらみ）が発生し連続鋳造を困難に
してしまう欠点がある為である。
本発明による上述した実施例ではTLとTSの中
間の半凝固部である凝固殻３，３′を相互に圧着
するものであるから変形抵抗は極めて小さく（１
〜２Kg／cm2以下）ドラムの圧下装置、並びに駆動
装置の小型化が達成できる。また、強圧下しなく
て済むので鋳造された薄板に形状悪化が発生する
ことが少なくなる。よつて次工程での大巾の形状
修正を行う必要もなくなる。又、圧下力が小ない
ので、凝固殻の幅方向不均一（特に板端部が厚
い）があつた場合、厚い部分を特に圧延してしま
うので、この部分が板長方向に伸びて板形状の悪
化を招くことがあるが、軽圧下の場合上記事態は
少なくなる。（板端部の凝固殻が厚い場合は強圧
下の場合耳伸びが生じるが、軽圧下の場合は発生
が大巾に軽減される）。
間の半凝固部である凝固殻３，３′を相互に圧着
するものであるから変形抵抗は極めて小さく（１
〜２Kg／cm2以下）ドラムの圧下装置、並びに駆動
装置の小型化が達成できる。また、強圧下しなく
て済むので鋳造された薄板に形状悪化が発生する
ことが少なくなる。よつて次工程での大巾の形状
修正を行う必要もなくなる。又、圧下力が小ない
ので、凝固殻の幅方向不均一（特に板端部が厚
い）があつた場合、厚い部分を特に圧延してしま
うので、この部分が板長方向に伸びて板形状の悪
化を招くことがあるが、軽圧下の場合上記事態は
少なくなる。（板端部の凝固殻が厚い場合は強圧
下の場合耳伸びが生じるが、軽圧下の場合は発生
が大巾に軽減される）。
また、半凝固圧着による板の内部品質は、凝固
後圧延方式と比較して孫色はないことは確認済で
ある。
後圧延方式と比較して孫色はないことは確認済で
ある。
この様な未凝固部圧着は圧下による板の幅広が
りを招くので、この部分にサイドダム耐火物を配
置すると損傷、摩耗が生じ実用的でないことは前
述した通りである。従つて本発明の連鋳機では、
圧着開始点より垂直方向上方でかつその近傍の位
置にサイドダムの耐火物の下端部を配置するもの
であるが、両ドラムの最狭〓部から圧着開始点ま
での距離（長さ）Ｌの適切な設定は次式で表わさ
れる。
りを招くので、この部分にサイドダム耐火物を配
置すると損傷、摩耗が生じ実用的でないことは前
述した通りである。従つて本発明の連鋳機では、
圧着開始点より垂直方向上方でかつその近傍の位
置にサイドダムの耐火物の下端部を配置するもの
であるが、両ドラムの最狭〓部から圧着開始点ま
での距離（長さ）Ｌの適切な設定は次式で表わさ
れる。
Ｌ≒√・（20−）≒２〜４√
例えば溶鋼材料であるSUS304ステンレス鋼の
凝固殻の温度は第１０図に１例を示す様に、冷却
開始から1.5秒後に凝固殻を両ドラム間で相互に
圧着し、ドラム半径Ｒ＝400mmで最終板厚ｔ＝５
mmを得る場合にはx0＝4.5mmであるから Ｌ≒√400×（２×4.5−５）＝40mm となり、ドラムの最狭〓部からサイドダムの耐火
物の下端位置までの距離h1＝40＋α＝50〜60mmが
最適となる。尚、これはＬ≒２〜４√に相当す
る。次にサイドダムの耐火物６，６′の溶鋼側へ
の突出量（凝固殻圧着時の巾拡がり量を許容す
る）について説明する。
凝固殻の温度は第１０図に１例を示す様に、冷却
開始から1.5秒後に凝固殻を両ドラム間で相互に
圧着し、ドラム半径Ｒ＝400mmで最終板厚ｔ＝５
mmを得る場合にはx0＝4.5mmであるから Ｌ≒√400×（２×4.5−５）＝40mm となり、ドラムの最狭〓部からサイドダムの耐火
物の下端位置までの距離h1＝40＋α＝50〜60mmが
最適となる。尚、これはＬ≒２〜４√に相当す
る。次にサイドダムの耐火物６，６′の溶鋼側へ
の突出量（凝固殻圧着時の巾拡がり量を許容す
る）について説明する。
第８図に示す様に、圧着時、半凝固殻は上方と
板幅外方向に押し出される。各々の方向に押し出
される量は、凝固界面（TS）の流動抵抗により
左右されるものであるが、実際の凝固界面は第９
図に示す様に若干のウネリがあり、冷却条件、材
質により変化する。この様な状態での圧着時は板
幅中央部は流動抵抗の少ない上方に流れ、板端部
は板幅外方向に流れる為、板巾方向片側のはみ出
し量ｎは、主に製品板厚に関係し、板幅の大小の
影響が少ないことが実験により求められており、
既ねｎ＝（0.2〜0.5）・ｔであつた。
板幅外方向に押し出される。各々の方向に押し出
される量は、凝固界面（TS）の流動抵抗により
左右されるものであるが、実際の凝固界面は第９
図に示す様に若干のウネリがあり、冷却条件、材
質により変化する。この様な状態での圧着時は板
幅中央部は流動抵抗の少ない上方に流れ、板端部
は板幅外方向に流れる為、板巾方向片側のはみ出
し量ｎは、主に製品板厚に関係し、板幅の大小の
影響が少ないことが実験により求められており、
既ねｎ＝（0.2〜0.5）・ｔであつた。
例えば板厚ｔ＝５mmのときはｎ＝１〜２mm程度
である。従つて耐火物６，６′の板巾方向突出量
ｍはｎの最大値より若干大きくしておけばよく、
通常ｔ＝３〜６mmを生産する場合ｍ≒ｔ程度で良
好な製品が得られる。
である。従つて耐火物６，６′の板巾方向突出量
ｍはｎの最大値より若干大きくしておけばよく、
通常ｔ＝３〜６mmを生産する場合ｍ≒ｔ程度で良
好な製品が得られる。
以上説明したことを要約すると、双ドラム最狭
隙部での凝固殻圧着を行う場合、ドラム端での側
方はみ出しをなくすために、本発明の実施例で
は、板端部の凝固開始を遅らせる手段としてサイ
ド耐火物はドラム側面より内側に、両ドラムの外
周面にほぼ隙間なく接触するような構造に製作さ
れたものを挿入配置し、しかも凝固殻圧着相当部
には耐火物を配置しない。そして前記圧着部には
冷却板をサイド耐火物より外側の位置になるよう
に配置して、ドラム胴端面に押しつけて配置す
る。即ち圧着による幅方向はみ出し力PSを生じさ
せない様に遅れて冷却が開始されるようにサイド
ダムに幅方向段差を設けるものである。
隙部での凝固殻圧着を行う場合、ドラム端での側
方はみ出しをなくすために、本発明の実施例で
は、板端部の凝固開始を遅らせる手段としてサイ
ド耐火物はドラム側面より内側に、両ドラムの外
周面にほぼ隙間なく接触するような構造に製作さ
れたものを挿入配置し、しかも凝固殻圧着相当部
には耐火物を配置しない。そして前記圧着部には
冷却板をサイド耐火物より外側の位置になるよう
に配置して、ドラム胴端面に押しつけて配置す
る。即ち圧着による幅方向はみ出し力PSを生じさ
せない様に遅れて冷却が開始されるようにサイド
ダムに幅方向段差を設けるものである。
また、ドラム胴端面と接触する部分は前記耐火
物とは異なる摺動摩耗に強い金属部材を押し当
て、耐火物はこの金属部材に取り付けるものとす
る。
物とは異なる摺動摩耗に強い金属部材を押し当
て、耐火物はこの金属部材に取り付けるものとす
る。
金属部材には青銅、アルミブロンズ等の軸受合
金を用い、ドラム胴端面との摺動部には潤滑油を
供給することにより、両者の摺動摩耗を大幅に減
少させるものである。
金を用い、ドラム胴端面との摺動部には潤滑油を
供給することにより、両者の摺動摩耗を大幅に減
少させるものである。
以上のように本発明の実施例における双ドラム
式連鋳機は、第１に溶湯プールを作製するための
溶鋼支持は、双ドラム間にほぼ隙間なく挿入され
る耐火物とし、この耐火物を支持する部材は耐火
物とは異なる摺動可能な金属部材として、かつド
ラムの側面に押し当て両者の摺動機能をもたせる
ものである。
式連鋳機は、第１に溶湯プールを作製するための
溶鋼支持は、双ドラム間にほぼ隙間なく挿入され
る耐火物とし、この耐火物を支持する部材は耐火
物とは異なる摺動可能な金属部材として、かつド
ラムの側面に押し当て両者の摺動機能をもたせる
ものである。
第２に耐火物の下端部は多ドラムの凝固殻圧着
部相当部あるいはこれよりやや上部に位置するよ
うに配設し、前記耐火物を支持する金属部材が段
差状となつて配置されていて、これが薄板の短辺
側に於ける溶鋼の冷却を行うものとするものであ
る。
部相当部あるいはこれよりやや上部に位置するよ
うに配設し、前記耐火物を支持する金属部材が段
差状となつて配置されていて、これが薄板の短辺
側に於ける溶鋼の冷却を行うものとするものであ
る。
次に本発明の他の実施例について説明する。第
６図及び第１１図はドラムが板幅変化に対応して
軸方向に移動し得る構造の双ドラム式連鋳機に対
して本発明のサイドダムを適用した実施例を示す
ものである。
６図及び第１１図はドラムが板幅変化に対応して
軸方向に移動し得る構造の双ドラム式連鋳機に対
して本発明のサイドダムを適用した実施例を示す
ものである。
図において、装置の基本構成は先の実施例と同
様であるので説明を省略し、相違部分についての
み説明する。
様であるので説明を省略し、相違部分についての
み説明する。
双ドラム１，１′を矢印Ｘ，X′方向のドラム軸
方向に移動することにより、板幅Ｗを所望の板巾
W0が得られるように鋳造範囲を変化させること
ができる。（尚ドラムの軸方向移動装置の図示は
省略） このような双ドラム式連鋳機に於いて、溶鋼を
プールするためのサイド耐火物６，６′は双ドラ
ム１，１′間に挿入される。また別の押圧装置で
あるスプリング２９によりドラム１，１′の胴表
面に押し当てられる冷却板２７，２７′は、一方
の側のドラム表面にのみ押当てられるよう冷却板
の側面形状がドラム外面に適合した曲率面形状に
形成されている。
方向に移動することにより、板幅Ｗを所望の板巾
W0が得られるように鋳造範囲を変化させること
ができる。（尚ドラムの軸方向移動装置の図示は
省略） このような双ドラム式連鋳機に於いて、溶鋼を
プールするためのサイド耐火物６，６′は双ドラ
ム１，１′間に挿入される。また別の押圧装置で
あるスプリング２９によりドラム１，１′の胴表
面に押し当てられる冷却板２７，２７′は、一方
の側のドラム表面にのみ押当てられるよう冷却板
の側面形状がドラム外面に適合した曲率面形状に
形成されている。
このようにサイドダムを構成すれば、板幅可変
の双ドラム式連鋳機に対しても本発明と同様の効
果が得られる。
の双ドラム式連鋳機に対しても本発明と同様の効
果が得られる。
上述した本発明の実施例によれば、サイドダム
の機能を溶鋼プール部と、圧着部に夫々対応する
ものに分割し、溶鋼プール部のサイド耐火物を所
望板幅の内側である凝固殻の巾拡がり量に相当し
た溶鋼側で、且つ凝固殻圧着開始点より上方位置
に配置して板端部の凝固遅れを確保すると共に、
圧着部のサイドダムは冷却板として、所望の板幅
に配置する構造であるから、圧着時の幅拡がりが
生じた場合でも冷却板に対して凝固殻圧着による
幅拡がり力は発生せず、従つて、サイド耐火物の
破壊や局部摩耗を防止することが可能となる。
の機能を溶鋼プール部と、圧着部に夫々対応する
ものに分割し、溶鋼プール部のサイド耐火物を所
望板幅の内側である凝固殻の巾拡がり量に相当し
た溶鋼側で、且つ凝固殻圧着開始点より上方位置
に配置して板端部の凝固遅れを確保すると共に、
圧着部のサイドダムは冷却板として、所望の板幅
に配置する構造であるから、圧着時の幅拡がりが
生じた場合でも冷却板に対して凝固殻圧着による
幅拡がり力は発生せず、従つて、サイド耐火物の
破壊や局部摩耗を防止することが可能となる。
しかも、鋳造スタート時の如く双ロール間の圧
着部に溶鋼が存在する非定常時に於いても溶鋼洩
れが生ずることがない安定した連続鋳造作業が実
現できるものである。
着部に溶鋼が存在する非定常時に於いても溶鋼洩
れが生ずることがない安定した連続鋳造作業が実
現できるものである。
本発明によれば、薄板の内部品質を確保する為
に必要な双ドラム間での凝固殻圧着時における板
巾方向への幅拡がり現象を許容し、且つドラムと
の間で溶鋼のシールを確実に行なえるようにした
簡単な構造のサイドダムを備えた双ドラム式連鋳
機が実現出来るという効果を奏する。
に必要な双ドラム間での凝固殻圧着時における板
巾方向への幅拡がり現象を許容し、且つドラムと
の間で溶鋼のシールを確実に行なえるようにした
簡単な構造のサイドダムを備えた双ドラム式連鋳
機が実現出来るという効果を奏する。
第１図は双ロール式連鋳機における凝固殻の圧
着状況を示す説明図、第２図は第１図の双ドラム
軸方向側面図、第３図乃至第５図は本発明の一実
施例である双ドラム式連鋳機を示すもので、第３
図は上面図、第４図は第３図に表わした連鋳機の
ドラム軸方向に沿つた断面図、第５図は第３図に
表わした連鋳機のドラム軸端から見た側面図、第
６図は本発明の他の実施例を示す双ロール式連鋳
機の概略構造図、第７図は本発明の双ロール式連
鋳機における凝固殻圧着部の圧着現象を示すロー
ル軸に直角方向に見た説明図、第８図は同じく双
ロール式連鋳機における凝固殻圧着部の巾方向拡
がり状況を示す説明図、第９図は第７図に表わし
た凝固殻圧着部の拡大説明図、第１０図は第７図
における凝固殻内位置と凝固殻温度との関係を示
す特性図、第１１図は第６図の側面図である。 １，１′……ドラム、２，２′……サイドダム、
３，３′……凝固殻、４……凝固殻圧着部、５…
…薄板、６，６′，２７，２７′……サイドダム耐
火物、７，７′……金属製冷却板、８，８′……バ
ツクプレート、９，９′，２９……バネ、１０，
１０′……ハウジング、１１……軸受箱、１２，
１２′……ドラム胴端面、２８……冷却流体流路。
着状況を示す説明図、第２図は第１図の双ドラム
軸方向側面図、第３図乃至第５図は本発明の一実
施例である双ドラム式連鋳機を示すもので、第３
図は上面図、第４図は第３図に表わした連鋳機の
ドラム軸方向に沿つた断面図、第５図は第３図に
表わした連鋳機のドラム軸端から見た側面図、第
６図は本発明の他の実施例を示す双ロール式連鋳
機の概略構造図、第７図は本発明の双ロール式連
鋳機における凝固殻圧着部の圧着現象を示すロー
ル軸に直角方向に見た説明図、第８図は同じく双
ロール式連鋳機における凝固殻圧着部の巾方向拡
がり状況を示す説明図、第９図は第７図に表わし
た凝固殻圧着部の拡大説明図、第１０図は第７図
における凝固殻内位置と凝固殻温度との関係を示
す特性図、第１１図は第６図の側面図である。 １，１′……ドラム、２，２′……サイドダム、
３，３′……凝固殻、４……凝固殻圧着部、５…
…薄板、６，６′，２７，２７′……サイドダム耐
火物、７，７′……金属製冷却板、８，８′……バ
ツクプレート、９，９′，２９……バネ、１０，
１０′……ハウジング、１１……軸受箱、１２，
１２′……ドラム胴端面、２８……冷却流体流路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 一対の回転するドラムの両端部にサイドダム
を配設し、前記ドラムとサイドダムとの間で溶鋼
のプールを形成し、前記ドラムを相反する方向に
回転させながらこのドラムの表面で溶鋼を冷却
し、該ドラム表面に形成された溶鋼の凝固殻を前
記ドラムの最狭〓部で圧着して薄板を製造する双
ドラム式連続鋳造機において、 前記サイドダムは、溶鋼をプールする耐火物
と、この耐火物を支持する金属部材とから構成さ
れ、 前記耐火物はその下端部が前記ドラム間の最狭
〓部よりも上方に位置する溶鋼凝固殻の圧着開始
点近傍でかつその上方に配置され、 更に、前記耐火物の下端部の壁面が、前記相対
向するサイドダム間で規定される間〓が該耐火物
壁面の上方に比べて下方の方で広くなるような傾
斜面を有し、 前記金属部材は前記耐火物の下端部以降におい
て前記ドラム胴端面に対して接触するように配置
されていることを特徴とする双ドラム式連続鋳造
機。 ２ 特許請求の範囲第１項において、前記サイド
ダムは、前記金属部材を前記ドラムの胴端面に押
圧させる押圧装置を備えていることを特徴とする
双ドラム式連続鋳造機。 ３ 特許請求の範囲第１項、または第２項におい
て、前記ドラムは、該ドラムの軸方向に移動可能
に構成されており、前記サイドダムは、前記金属
部材が一方のドラム胴端面に対して接触するよう
に配置され、他方のドラム胴部に対して摺動的に
接触するように配設されていると共に、該金属部
材をドラム胴部に押圧させる第２の押圧装置を備
えていることを特徴とする双ドラム式連続鋳造
機。 ４ 特許請求の範囲第１項において、前記サイド
ダムを構成する耐火物の突出量は、製造される薄
板板厚の１〜２倍程度に形成したことを特徴とす
る双ドラム式連続鋳造機。 ５ 特許請求の範囲第１項、または第４項におい
て、両ドラムの間の最狭間〓部を基準として前記
サイドダムを構成する耐火物の下端部の位置が、
ドラム半径の平方根の２〜４倍の範囲に設定した
ことを特徴とする双ドラム式連続鋳造機。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60171084A JPS6233047A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | 双ドラム式連続鋳造機 |
| KR1019860006397A KR900002120B1 (ko) | 1985-08-05 | 1986-08-02 | 쌍드럼식 연속 주조기 |
| EP86110807A EP0212423B1 (en) | 1985-08-05 | 1986-08-05 | Continuous casting apparatus of twin-drum type |
| DE8686110807T DE3666785D1 (en) | 1985-08-05 | 1986-08-05 | Continuous casting apparatus of twin-drum type |
| US06/893,173 US4723590A (en) | 1985-08-05 | 1986-08-05 | Continuous casting apparatus of twin-drum type |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60171084A JPS6233047A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | 双ドラム式連続鋳造機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6233047A JPS6233047A (ja) | 1987-02-13 |
| JPH0433536B2 true JPH0433536B2 (ja) | 1992-06-03 |
Family
ID=15916705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60171084A Granted JPS6233047A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | 双ドラム式連続鋳造機 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4723590A (ja) |
| EP (1) | EP0212423B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6233047A (ja) |
| KR (1) | KR900002120B1 (ja) |
| DE (1) | DE3666785D1 (ja) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0712526B2 (ja) * | 1987-04-08 | 1995-02-15 | 日新製鋼株式会社 | 薄板連鋳機 |
| JPS6483337A (en) * | 1987-09-22 | 1989-03-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Twin roll type continuous casting machine |
| US5137075A (en) * | 1987-10-13 | 1992-08-11 | Ltv Steel Company, Inc. | Continuous casting apparatus and method |
| JPS63191213U (ja) * | 1988-05-27 | 1988-12-09 | ||
| FR2636259B1 (fr) * | 1988-09-14 | 1994-03-11 | Irsid | Paroi laterale pour une installation de coulee continue entre parois mobiles et installation comportant cette paroi |
| GB8910906D0 (en) * | 1989-05-12 | 1989-06-28 | Davy Distington Ltd | Rotary strip caster edge containment |
| FR2647376B1 (fr) * | 1989-05-29 | 1991-09-13 | Siderurgie Fse Inst Rech | Dispositif de coulee continue de metal liquide entre deux cylindres |
| JPH03142045A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属薄板の連続鋳造方法および装置 |
| FR2655577B1 (fr) * | 1989-12-07 | 1992-01-24 | Siderurgie Fse Inst Rech | Installation de coulee continue de produits metalliques minces entre deux cylindres. |
| FR2721843B1 (fr) * | 1994-06-30 | 1996-08-30 | Unisor Sacilor | Disposition de coulee continue entre cylindres a parois d'obturation laterale appliquees |
| FR2768354B1 (fr) * | 1997-09-12 | 1999-10-22 | Usinor | Face laterale pour l'obturation de l'espace de coulee d'une installation de coulee continue de bandes metalliques entre cylindres, et installation de coulee ainsi equipee |
| AUPP406798A0 (en) * | 1998-06-12 | 1998-07-02 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Strip casting apparatus |
| RU2220814C1 (ru) * | 2003-02-19 | 2004-01-10 | Открытое акционерное общество Московский опытный завод "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения им. акад. Целикова" | Устройство для непрерывного литья полосы |
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| US7556084B2 (en) | 2006-03-24 | 2009-07-07 | Nucor Corporation | Long wear side dams |
| US7503375B2 (en) * | 2006-05-19 | 2009-03-17 | Nucor Corporation | Method and apparatus for continuously casting thin strip |
| KR100841774B1 (ko) | 2006-12-26 | 2008-06-27 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판 주조기의 에지댐 제어 방법 |
| US7888158B1 (en) * | 2009-07-21 | 2011-02-15 | Sears Jr James B | System and method for making a photovoltaic unit |
| US20110036531A1 (en) * | 2009-08-11 | 2011-02-17 | Sears Jr James B | System and Method for Integrally Casting Multilayer Metallic Structures |
| US20110036530A1 (en) * | 2009-08-11 | 2011-02-17 | Sears Jr James B | System and Method for Integrally Casting Multilayer Metallic Structures |
| JP5837758B2 (ja) | 2011-04-27 | 2015-12-24 | キャストリップ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー | 双ロール鋳造装置及びその制御方法 |
| JP7233161B2 (ja) * | 2016-11-07 | 2023-03-06 | 日本製鉄株式会社 | サイドシール装置、双ロール式連続鋳造装置、及び、薄肉鋳片の製造方法 |
| WO2019239868A1 (ja) * | 2018-06-12 | 2019-12-19 | 日本製鉄株式会社 | 薄肉鋳片の製造方法 |
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| JPS5838640A (ja) * | 1981-08-31 | 1983-03-07 | Kawasaki Steel Corp | 薄板の連続鋳造装置 |
| JPS59199151A (ja) * | 1983-04-28 | 1984-11-12 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋳片連続鋳造機 |
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| JPS60130450A (ja) * | 1983-12-16 | 1985-07-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 薄板連続鋳造装置 |
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1985
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1986
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Also Published As
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