JPH05277510A - 幅圧下用プレス金型 - Google Patents
幅圧下用プレス金型Info
- Publication number
- JPH05277510A JPH05277510A JP7953992A JP7953992A JPH05277510A JP H05277510 A JPH05277510 A JP H05277510A JP 7953992 A JP7953992 A JP 7953992A JP 7953992 A JP7953992 A JP 7953992A JP H05277510 A JPH05277510 A JP H05277510A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- side end
- end surface
- parallel
- width reduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】スラブのセンタリングおよび座屈防止を図ると
ともに、シーム疵をスラブ端近傍に移動させ、かつ白い
筋状疵の発生を防止する。 【構成】スラブの側端面に対向する部分に、スラブの側
端面と平行な平行部２と側端面から順次離間する傾斜部
３とを連続的に有し、平行部２および傾斜部３のスラブ
の側端面に対向する面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝
４を形成し、その成形溝４の中心部の凸部５の先端が成
形溝４の溝口基準面４ａより深い位置とした。
ともに、シーム疵をスラブ端近傍に移動させ、かつ白い
筋状疵の発生を防止する。 【構成】スラブの側端面に対向する部分に、スラブの側
端面と平行な平行部２と側端面から順次離間する傾斜部
３とを連続的に有し、平行部２および傾斜部３のスラブ
の側端面に対向する面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝
４を形成し、その成形溝４の中心部の凸部５の先端が成
形溝４の溝口基準面４ａより深い位置とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延前にスラブの
走間状態または静止状態でそのスラブを幅圧下するため
のプレス金型、特にその形状に関するものである。
走間状態または静止状態でそのスラブを幅圧下するため
のプレス金型、特にその形状に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱間スラブをその圧延前において、圧延
成品の側端部のトリミングマージン代を少なくするため
などの目的で、予めスラブを幅圧下することが行われて
いる。
成品の側端部のトリミングマージン代を少なくするため
などの目的で、予めスラブを幅圧下することが行われて
いる。
【０００３】この場合の幅圧下方法としては、圧延ロー
ルで幅圧下を加えるものとして、特開昭53-28542号、特
開昭58-138502 号、特開昭61-52902号に示されたものが
ある。
ルで幅圧下を加えるものとして、特開昭53-28542号、特
開昭58-138502 号、特開昭61-52902号に示されたものが
ある。
【０００４】しかし、カリバー形状の縦軸圧延ロールで
は、増厚したスラブの上下面に前述の表面疵が発生し、
かつ酸化鉄のかみこみ疵も発生するとして、実開昭62-5
6201号公報では、走間幅圧下プレスを用い、その金型と
して、横断面円弧状の窪みを傾斜部の終わりの部分から
平行部の始まり部分にかけて形成することを提案してい
る。この目的は、横断面円弧状の窪みを形成することに
より、前述の疵の発生防止のほか、センタリングおよび
座屈防止を図るものである。
は、増厚したスラブの上下面に前述の表面疵が発生し、
かつ酸化鉄のかみこみ疵も発生するとして、実開昭62-5
6201号公報では、走間幅圧下プレスを用い、その金型と
して、横断面円弧状の窪みを傾斜部の終わりの部分から
平行部の始まり部分にかけて形成することを提案してい
る。この目的は、横断面円弧状の窪みを形成することに
より、前述の疵の発生防止のほか、センタリングおよび
座屈防止を図るものである。
【０００５】また、熱間スラブの幅圧下用金型として
は、スラブに接触する面に凸部を形成することも考えら
れる。
は、スラブに接触する面に凸部を形成することも考えら
れる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、圧延ロ
ールによる幅圧下は、圧下量に問題があるとともに、前
述の表面疵を生じることを避け得ない。したがって、金
型プレス方式が好適である。
ールによる幅圧下は、圧下量に問題があるとともに、前
述の表面疵を生じることを避け得ない。したがって、金
型プレス方式が好適である。
【０００７】他方で、金型プレス方式において、図６の
（Ａ）に示すように、圧下を平坦の面で行うとすれば、
圧延後のスラブＭの横断面は、同（Ｂ）図のように、そ
の端面が膨出した形状となっていまい、トリミングマー
ジン代を少なくする効果が乏しい。さらに、圧延前のエ
ッジ部分Ｏが圧延後にメタルフローによりスラブの表面
に移動し、いわゆるシーム疵Ｏｃとして残存する結果と
なる。
（Ａ）に示すように、圧下を平坦の面で行うとすれば、
圧延後のスラブＭの横断面は、同（Ｂ）図のように、そ
の端面が膨出した形状となっていまい、トリミングマー
ジン代を少なくする効果が乏しい。さらに、圧延前のエ
ッジ部分Ｏが圧延後にメタルフローによりスラブの表面
に移動し、いわゆるシーム疵Ｏｃとして残存する結果と
なる。
【０００８】また、上記実開昭62-56201号公報のよう
に、金型のスラブと接触する面に搬送方向に沿った横断
面円弧状の窪みを形成するものでは、センタリングおよ
び座屈防止を図るには適しているとしても、シーム疵Ｏ
c を防止することが困難であり、十分なトリミングマー
ジン代低減対策とならない。
に、金型のスラブと接触する面に搬送方向に沿った横断
面円弧状の窪みを形成するものでは、センタリングおよ
び座屈防止を図るには適しているとしても、シーム疵Ｏ
c を防止することが困難であり、十分なトリミングマー
ジン代低減対策とならない。
【０００９】他方、図７に示すように、スラブＭに接触
する面に凸部を形成する走間幅圧下プレス金型５０を用
いた場合には、スラブの座屈やシーム疵（表面疵）Ｏｃ
とは異なる白い筋状疵Ｓｃが発生するとともに、座屈が
発生し易い。これをさらに説明すると、幅圧下に伴うメ
タルフローは、図７および図８の矢印に示す形態である
と推定され、これにより、図９の（Ａ）および（Ｂ）の
順で圧下された後、スラブＭ端から50〜200 mm程度に生
じる凹み部分（Ｓ）が圧延によって（Ｃ）に示すよう
に、さらに移動してシーム疵Ｏｃより内方に白い筋状疵
Ｓｃとして生成すると考えられる。圧延後のスラブＭの
表面を見ると、図１０に示すように、シーム疵Ｏｃは平
坦面な金型を用いる場合より端部側に移動してスラブＭ
端から10〜15mm程度に生成するものの、白い筋状疵Ｓｃ
はスラブＭ端から130 〜140 mm内方に生成してしまう。
する面に凸部を形成する走間幅圧下プレス金型５０を用
いた場合には、スラブの座屈やシーム疵（表面疵）Ｏｃ
とは異なる白い筋状疵Ｓｃが発生するとともに、座屈が
発生し易い。これをさらに説明すると、幅圧下に伴うメ
タルフローは、図７および図８の矢印に示す形態である
と推定され、これにより、図９の（Ａ）および（Ｂ）の
順で圧下された後、スラブＭ端から50〜200 mm程度に生
じる凹み部分（Ｓ）が圧延によって（Ｃ）に示すよう
に、さらに移動してシーム疵Ｏｃより内方に白い筋状疵
Ｓｃとして生成すると考えられる。圧延後のスラブＭの
表面を見ると、図１０に示すように、シーム疵Ｏｃは平
坦面な金型を用いる場合より端部側に移動してスラブＭ
端から10〜15mm程度に生成するものの、白い筋状疵Ｓｃ
はスラブＭ端から130 〜140 mm内方に生成してしまう。
【００１０】そこで、本発明の課題は、センタリングお
よび座屈防止を図ることはもちろん、シーム疵Ｏｃはス
ラブ端近傍に生成させ、かつ白い筋状疵Ｓｃの発生を防
止することにある。
よび座屈防止を図ることはもちろん、シーム疵Ｏｃはス
ラブ端近傍に生成させ、かつ白い筋状疵Ｓｃの発生を防
止することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題は、スラブを熱
間圧延する前にそのスラブ幅方向に幅圧下する際に使用
する熱間スラブ幅圧下用プレス金型において、上記スラ
ブの側端面に対向する部分に、スラブの側端面と平行な
平行部と側端面から順次離間する傾斜部とを連続的に有
し、前記平行部および傾斜部のスラブの側端面に対向す
る面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝を形成し、その成
形溝の中心部の凸部の先端が成形溝の溝口基準面より深
い位置にあることで解決できる。
間圧延する前にそのスラブ幅方向に幅圧下する際に使用
する熱間スラブ幅圧下用プレス金型において、上記スラ
ブの側端面に対向する部分に、スラブの側端面と平行な
平行部と側端面から順次離間する傾斜部とを連続的に有
し、前記平行部および傾斜部のスラブの側端面に対向す
る面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝を形成し、その成
形溝の中心部の凸部の先端が成形溝の溝口基準面より深
い位置にあることで解決できる。
【００１２】
【作用】本発明では、熱間スラブ幅圧下用プレス金型を
用いるので、充分な圧下量を得ることができる。また、
その金型のスラブの側端面に対向する部分に、スラブの
側端面と平行な平行部と側端面から順次離間する傾斜部
とを連続的に有し、前記平行部および傾斜部のスラブの
側端面に対向する面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝を
形成し、その成形溝の中心部の凸部の先端が成形溝の溝
口基準面より深い位置にある。これよって、図５（Ａ）
に示す圧下終了横断面形状におけるエッジ部Ｏは、圧延
後における状態の（Ｂ）に示されているように、スラブ
Ｍの側端に近寄る。その結果、トリミングマージン代が
従来例に比較してはるかに少なくなる。
用いるので、充分な圧下量を得ることができる。また、
その金型のスラブの側端面に対向する部分に、スラブの
側端面と平行な平行部と側端面から順次離間する傾斜部
とを連続的に有し、前記平行部および傾斜部のスラブの
側端面に対向する面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝を
形成し、その成形溝の中心部の凸部の先端が成形溝の溝
口基準面より深い位置にある。これよって、図５（Ａ）
に示す圧下終了横断面形状におけるエッジ部Ｏは、圧延
後における状態の（Ｂ）に示されているように、スラブ
Ｍの側端に近寄る。その結果、トリミングマージン代が
従来例に比較してはるかに少なくなる。
【００１３】また、図５（Ａ）に示すＯ−Ｔ部分が傾い
ているので、図９（Ｂ）に示す凹み部分（Ｓ）は生じな
い。したがって、白い筋状疵Ｓｃの発生も無くなる。
ているので、図９（Ｂ）に示す凹み部分（Ｓ）は生じな
い。したがって、白い筋状疵Ｓｃの発生も無くなる。
【００１４】
【実施例】本発明を図１〜図５を参照しながら、更に具
体的に説明する。本発明に係るスラブを熱間圧延する前
にそのスラブ幅方向に幅圧下する際に使用する熱間スラ
ブ幅圧下用プレス金型１においては、スラブの側端面に
対向する部分に、スラブＭの側端面と平行な平行部２と
側端面から順次離間する傾斜部３とを連続的に有し、そ
の平行部２および傾斜部３のスラブの側端面に対向する
面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝４を形成し、その成
形溝４の中心部の凸部５の先端が成形溝４の溝口基準面
４ａより深い位置にある。
体的に説明する。本発明に係るスラブを熱間圧延する前
にそのスラブ幅方向に幅圧下する際に使用する熱間スラ
ブ幅圧下用プレス金型１においては、スラブの側端面に
対向する部分に、スラブＭの側端面と平行な平行部２と
側端面から順次離間する傾斜部３とを連続的に有し、そ
の平行部２および傾斜部３のスラブの側端面に対向する
面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝４を形成し、その成
形溝４の中心部の凸部５の先端が成形溝４の溝口基準面
４ａより深い位置にある。
【００１５】成形溝の深さＤとしては、100 mm、特に15
0 〜250 mmが好ましい。また、上記突条の高さｈとして
は、25〜200 mmが好ましい。25mm未満では、前述の凹み
部分Ｓの発生がみられ、200 mmを超えると金型の圧下に
耐える強度を確保できず、凸部５の形状の点から制約が
ある。また、溝の幅Ｗは、スラブＭの厚みより若干大き
めが好ましい。また、図２に示す角度αは５〜30度が、
βは45〜70度が、図３に示す傾斜角度θは５〜20度が好
適である。
0 〜250 mmが好ましい。また、上記突条の高さｈとして
は、25〜200 mmが好ましい。25mm未満では、前述の凹み
部分Ｓの発生がみられ、200 mmを超えると金型の圧下に
耐える強度を確保できず、凸部５の形状の点から制約が
ある。また、溝の幅Ｗは、スラブＭの厚みより若干大き
めが好ましい。また、図２に示す角度αは５〜30度が、
βは45〜70度が、図３に示す傾斜角度θは５〜20度が好
適である。
【００１６】係る金型１は、熱間圧延する前に、図３に
示すように、スラブＭの両側にスラブＭの搬送方向（同
図に白抜き矢印で図示）に傾斜部３が対向する状態で配
置し、スラブＭの所定長さ移動後、あるいはその移動過
程で、仮想線で示すらように幅方向にプレス圧下を加え
る。圧下後は、次の圧下のために離間して待機する。
示すように、スラブＭの両側にスラブＭの搬送方向（同
図に白抜き矢印で図示）に傾斜部３が対向する状態で配
置し、スラブＭの所定長さ移動後、あるいはその移動過
程で、仮想線で示すらように幅方向にプレス圧下を加え
る。圧下後は、次の圧下のために離間して待機する。
【００１７】この場合、スラブＭの圧下に伴う座屈を防
止するために、上押さえロール６および下押さえロール
７によりスラブＭの上下を拘束することが望ましい。
止するために、上押さえロール６および下押さえロール
７によりスラブＭの上下を拘束することが望ましい。
【００１８】（実施例）α＝15度が、βが65度が、傾斜
角度θが10度で、Ｗ＝300 mm、Ｄ＝150 mm、ｈ＝25mmの
金型を使用し、幅1270mm、厚み270 mmのスラブを連続的
に幅圧下した後、厚み3.5 mmまで圧延したところ、シー
ム疵Ｏｃはスラブ端より12mmの位置に生成し、かつ白い
筋状疵Ｓｃの発生は全く無くなった。これにより、凸部
を有する金型５０（図７参照）を用いる場合に比較し
て、トリミングマージン代が70％減
角度θが10度で、Ｗ＝300 mm、Ｄ＝150 mm、ｈ＝25mmの
金型を使用し、幅1270mm、厚み270 mmのスラブを連続的
に幅圧下した後、厚み3.5 mmまで圧延したところ、シー
ム疵Ｏｃはスラブ端より12mmの位置に生成し、かつ白い
筋状疵Ｓｃの発生は全く無くなった。これにより、凸部
を有する金型５０（図７参照）を用いる場合に比較し
て、トリミングマージン代が70％減
【００１９】少した。
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、センタリ
ングおよび座屈防止を図ることはもちろん、シーム疵Ｏ
ｃはスラブ端近傍に生成させ、かつ白い筋状疵Ｓｃの発
生を防止することができ、トリミングマージン代を減少
させることができる。
ングおよび座屈防止を図ることはもちろん、シーム疵Ｏ
ｃはスラブ端近傍に生成させ、かつ白い筋状疵Ｓｃの発
生を防止することができ、トリミングマージン代を減少
させることができる。
【図１】本発明に係る金型の斜視図である。
【図２】図１におけるII−II線断面図である。
【図３】本発明の金型を使用して幅圧下を行う状態の平
面図である。
面図である。
【図４】その横断面である。
【図５】本発明の金型による幅圧下状態と圧延後の状態
の要部横断面図である。
の要部横断面図である。
【図６】平坦面を有するプレス金型を用いた場合の幅圧
下状態と圧延後の状態の要部横断面図である。
下状態と圧延後の状態の要部横断面図である。
【図７】凸部を有するプレス金型を用いた場合の幅圧下
状態の状態の要部横断面図である。
状態の状態の要部横断面図である。
【図８】凸部を有するプレス金型を用いた場合の幅圧下
後、圧延後の状態の要部横断面図である。
後、圧延後の状態の要部横断面図である。
【図９】凸部を有するプレス金型を用いた場合の幅圧下
および圧延後の形状および位置対応関係を示す要部横断
面図である。
および圧延後の形状および位置対応関係を示す要部横断
面図である。
【図１０】凸部を有するプレス金型を用いた場合の圧延
後の表面状態を示す斜視図である。
後の表面状態を示す斜視図である。
１…金型、２…平行部、３…傾斜部、４…成形溝、５…
凸部、Ｍ…スラブ。
凸部、Ｍ…スラブ。
Claims (1)
- 【請求項１】 スラブを熱間圧延する前にそのスラブ幅
方向に幅圧下する際に使用する熱間スラブ幅圧下用プレ
ス金型において、 上記スラブの側端面に対向する部分に、スラブの側端面
と平行な平行部と側端面から順次離間する傾斜部とを連
続的に有し、前記平行部および傾斜部のスラブの側端面
に対向する面に、横断面がほぼＷ字状の成形溝を形成
し、その成形溝の中心部の凸部の先端が成形溝の溝口基
準面より深い位置にあることを特徴とする幅圧下プレス
用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7953992A JPH05277510A (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | 幅圧下用プレス金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7953992A JPH05277510A (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | 幅圧下用プレス金型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277510A true JPH05277510A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=13692806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7953992A Pending JPH05277510A (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | 幅圧下用プレス金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05277510A (ja) |
-
1992
- 1992-04-01 JP JP7953992A patent/JPH05277510A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS62124044A (ja) | 熱間スラブの幅圧下プレス方法及び装置 | |
| JP2548076Y2 (ja) | 幅圧下プレス用金型 | |
| JP3430819B2 (ja) | ボックス孔型ロールと形鋼の圧延方法 | |
| JPS5935312B2 (ja) | 中圧延用スラブの連続鋳造方法 | |
| JP3427639B2 (ja) | 鋼片の幅圧下用プレス金型 | |
| JPH0527201Y2 (ja) | ||
| JP2000246304A (ja) | 形鋼用粗形鋼片の圧延方法 | |
| JPS58196101A (ja) | ブル−ムの熱間圧延方法 | |
| JPH0340401Y2 (ja) | ||
| JPH0320282B2 (ja) | ||
| JP2586769B2 (ja) | ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH07124602A (ja) | Ｚ型鋼矢板用粗形鋼片の圧延方法 | |
| JPS6018247B2 (ja) | エツジヤ−ロ−ル | |
| JPH0337762Y2 (ja) | ||
| JPH0534082B2 (ja) | ||
| JPS5925532Y2 (ja) | 圧延材のガイド装置 | |
| JPH0519123Y2 (ja) | ||
| JP2962188B2 (ja) | 幅圧下プレス装置の金型 | |
| JPS6021106A (ja) | 板材のエッジャ−圧延方法 | |
| JPH1190504A (ja) | Ｕ型鋼矢板の圧延方法 | |
| JPH0130561B2 (ja) | ||
| JPS629706A (ja) | 模様付き金属材圧延用ロ−ル | |
| SU1151352A1 (ru) | Сталеразливочна изложница | |
| JPS5854883B2 (ja) | 鋼片の端部成形方法 | |
| JPH084810B2 (ja) | スラブの幅圧下方法、金型および幅圧下プレス装置 |