JPH07187735A - 硬化性無機質組成物 - Google Patents
硬化性無機質組成物Info
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- JPH07187735A JPH07187735A JP21701494A JP21701494A JPH07187735A JP H07187735 A JPH07187735 A JP H07187735A JP 21701494 A JP21701494 A JP 21701494A JP 21701494 A JP21701494 A JP 21701494A JP H07187735 A JPH07187735 A JP H07187735A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/24—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing alkyl, ammonium or metal silicates; containing silica sols
- C04B28/26—Silicates of the alkali metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
- C04B2103/0068—Ingredients with a function or property not provided for elsewhere in C04B2103/00
- C04B2103/0088—Compounds chosen for their latent hydraulic characteristics, e.g. pozzuolanes
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
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- Structural Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】硬化時間を著しく短縮化することができ、強度
が高く、且つ、耐熱性及び耐候性に優れた無機質硬化体
を得ることのできる硬化性無機質組成物を提供する。 【構成】粒径が２０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有
するフライアッシュ等の無機質粉体１００重量部と、ア
ルカリ金属珪酸塩水溶液１〜３００重量部と、水１０〜
１０００重量部と、アルミン酸アルカリ金属塩１〜１０
０重量部からなる。
が高く、且つ、耐熱性及び耐候性に優れた無機質硬化体
を得ることのできる硬化性無機質組成物を提供する。 【構成】粒径が２０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有
するフライアッシュ等の無機質粉体１００重量部と、ア
ルカリ金属珪酸塩水溶液１〜３００重量部と、水１０〜
１０００重量部と、アルミン酸アルカリ金属塩１〜１０
０重量部からなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は硬化性無機質組成物に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、アルカリの存在下で熱により硬化
する無機質組成物については、幾つか提案されてきた。
例えば、特開平４−５９６４８号公報には、アルカリ金
属硅酸塩水溶液とメタカオリン、コランダムあるいはム
ライトの製造時に発生する集塵装置の灰、フライアッシ
ュ等の無機固体成分、充填剤、及び有機ベントナイトか
らなる成形体用組成物が記載されている。更に、特開平
４−６１３８号公報では、アルカリ金属硅酸塩水溶液と
上記固体成分と充填材を混練後型内に注入し加熱硬化さ
せた成形体が記載されている。
する無機質組成物については、幾つか提案されてきた。
例えば、特開平４−５９６４８号公報には、アルカリ金
属硅酸塩水溶液とメタカオリン、コランダムあるいはム
ライトの製造時に発生する集塵装置の灰、フライアッシ
ュ等の無機固体成分、充填剤、及び有機ベントナイトか
らなる成形体用組成物が記載されている。更に、特開平
４−６１３８号公報では、アルカリ金属硅酸塩水溶液と
上記固体成分と充填材を混練後型内に注入し加熱硬化さ
せた成形体が記載されている。
【０００３】しかし、上記に示される無機固体成分のう
ち、産業廃棄物でありその有効利用方法が求められてい
るフライアッシュ（ＪＩＳ Ａ ６２０１）等はアルカ
リとの反応性が低く建材に適応する品質を持つ硬化体を
得ることが困難であった。又、得られた硬化体は耐熱
性、耐候性も低いものであった。
ち、産業廃棄物でありその有効利用方法が求められてい
るフライアッシュ（ＪＩＳ Ａ ６２０１）等はアルカ
リとの反応性が低く建材に適応する品質を持つ硬化体を
得ることが困難であった。又、得られた硬化体は耐熱
性、耐候性も低いものであった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
を解消し、硬化時間を著しく短縮化することができ、強
度が高く、且つ、耐熱性及び耐候性に優れた無機質硬化
体を得ることのできる硬化性無機質組成物を提供するこ
とにある。
を解消し、硬化時間を著しく短縮化することができ、強
度が高く、且つ、耐熱性及び耐候性に優れた無機質硬化
体を得ることのできる硬化性無機質組成物を提供するこ
とにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、．粒径が２
０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシ
ュ、．４００〜１０００℃で焼成された粒径が２０μ
ｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシュ、
．フライアッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧する
ことによって得られた無機質粉体、．粘土に０．１〜
３０ｋｗｈ／ｋｇの機械的エネルギーを作用させること
により得られた無機質粉体、．の無機質粉体を更に
１００〜７５０℃で加熱することにより得られた無機質
粉体、．メタカオリンよりなる群より選ばれる１種以
上の無機質粉体１００重量部と、アルカリ金属珪酸塩１
〜３００重量部と、水１０〜１０００重量部と、アルミ
ン酸アルカリ金属塩１〜１００重量部からなる硬化性無
機質組成物である。
０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシ
ュ、．４００〜１０００℃で焼成された粒径が２０μ
ｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシュ、
．フライアッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧する
ことによって得られた無機質粉体、．粘土に０．１〜
３０ｋｗｈ／ｋｇの機械的エネルギーを作用させること
により得られた無機質粉体、．の無機質粉体を更に
１００〜７５０℃で加熱することにより得られた無機質
粉体、．メタカオリンよりなる群より選ばれる１種以
上の無機質粉体１００重量部と、アルカリ金属珪酸塩１
〜３００重量部と、水１０〜１０００重量部と、アルミ
ン酸アルカリ金属塩１〜１００重量部からなる硬化性無
機質組成物である。
【０００６】本発明において、フライアッシュとは、Ｊ
ＩＳ Ａ ６２０１に規定される微粉炭燃焼ボイラーか
ら集塵器で採取する微小な灰の粒子をいい、シリカ４５
％以上、湿分１％以下、強熱減量５％以下、比重１．９
５以上、比表面積２７００ｃｍ2 ／ｇ以上、４４μｍ標
準篩を７５％以上が通過するものである。
ＩＳ Ａ ６２０１に規定される微粉炭燃焼ボイラーか
ら集塵器で採取する微小な灰の粒子をいい、シリカ４５
％以上、湿分１％以下、強熱減量５％以下、比重１．９
５以上、比表面積２７００ｃｍ2 ／ｇ以上、４４μｍ標
準篩を７５％以上が通過するものである。
【０００７】本発明において、粘土としては、化学組成
として、ＳｉＯ2 ５〜８５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 ９０〜１
０重量％を含有するものが好ましく使用される。このよ
うな粘土の具体例としては、例えば、カオリナイト、デ
ィッカナイト、ナクライト、ハロサイト等のカオリン鉱
物、白雲母、イライト、フェンジャイト、海緑石、セラ
ドナイト、パラゴライト、ブランマライト等の雲母粘土
鉱物、モンモリナイト、バイデライト、ノントロナイ
ト、サボナイト、ソーコナイト等のスメクタイト、緑泥
岩、パイロフィライト、タルク、バーミキュライト、ろ
う石、ばん土頁岩等が挙げられる。
として、ＳｉＯ2 ５〜８５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 ９０〜１
０重量％を含有するものが好ましく使用される。このよ
うな粘土の具体例としては、例えば、カオリナイト、デ
ィッカナイト、ナクライト、ハロサイト等のカオリン鉱
物、白雲母、イライト、フェンジャイト、海緑石、セラ
ドナイト、パラゴライト、ブランマライト等の雲母粘土
鉱物、モンモリナイト、バイデライト、ノントロナイ
ト、サボナイト、ソーコナイト等のスメクタイト、緑泥
岩、パイロフィライト、タルク、バーミキュライト、ろ
う石、ばん土頁岩等が挙げられる。
【０００８】本発明において、無機質粉体としては、ま
ず、．粒径が２０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有
するフライアッシュが使用される。このフライアッシュ
は、特に、粒径１０μｍ以下のものが８０重量以上含有
されることが好ましい。
ず、．粒径が２０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有
するフライアッシュが使用される。このフライアッシュ
は、特に、粒径１０μｍ以下のものが８０重量以上含有
されることが好ましい。
【０００９】粒径が２０μｍ以下の粉体を８０重量％以
上含有しないフライアッシュを用いると、アルカリ金属
珪酸塩との反応性が低下するため、得られる無機質硬化
体の機械的強度が低下してしまう。
上含有しないフライアッシュを用いると、アルカリ金属
珪酸塩との反応性が低下するため、得られる無機質硬化
体の機械的強度が低下してしまう。
【００１０】粒径が２０μｍ以下の粉体を８０重量％以
上含有するフライアッシュを得る方法はとしては、例え
ば、湿式沈澱分級、風力分級、比重による分離等通常行
われている分級技術や、ジェット粉砕機、ボール媒体ミ
ル、ロール転動型粉砕機等の粉砕機による粉砕技術を使
用することが可能である。
上含有するフライアッシュを得る方法はとしては、例え
ば、湿式沈澱分級、風力分級、比重による分離等通常行
われている分級技術や、ジェット粉砕機、ボール媒体ミ
ル、ロール転動型粉砕機等の粉砕機による粉砕技術を使
用することが可能である。
【００１１】更に、風力、篩、動力等を利用する乾式分
級機が粉砕機内に備わった内部分級方式の粉砕分級シス
テム、もしくは上記粉砕機と分級機を連続化した閉回路
粉砕方式の粉砕分級システムを使用すると、粉砕処理率
が向上するため有効である。中でも、ジェット粉砕機と
風力粉砕機が組み合わさった粉砕分級システムが、処理
効率、処理量的に好ましい。
級機が粉砕機内に備わった内部分級方式の粉砕分級シス
テム、もしくは上記粉砕機と分級機を連続化した閉回路
粉砕方式の粉砕分級システムを使用すると、粉砕処理率
が向上するため有効である。中でも、ジェット粉砕機と
風力粉砕機が組み合わさった粉砕分級システムが、処理
効率、処理量的に好ましい。
【００１２】又、本発明において、無機質粉体として、
．４００〜１０００℃で焼成された粒径が２０μｍ以
下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシュが使用
される。焼成温度が４００℃に満たないと、フライアッ
シュ中の未燃カーボンを除去することができず、得られ
る無機質硬化体の色が黒くて外観が悪くなり、逆に、１
０００℃を超えると、フライアッシュの結晶化が進行
し、アルカリ金属珪酸塩との反応性が低下するため、得
られる無機質硬化体の機械的強度が低下してしまう。
．４００〜１０００℃で焼成された粒径が２０μｍ以
下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシュが使用
される。焼成温度が４００℃に満たないと、フライアッ
シュ中の未燃カーボンを除去することができず、得られ
る無機質硬化体の色が黒くて外観が悪くなり、逆に、１
０００℃を超えると、フライアッシュの結晶化が進行
し、アルカリ金属珪酸塩との反応性が低下するため、得
られる無機質硬化体の機械的強度が低下してしまう。
【００１３】４００〜１０００℃で焼成された粒径が２
０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシ
ュを得る方法としては、粒径が２０μｍ以下の粉体を８
０重量％含有するフライアッシュを用いて、これを４０
０〜１０００℃で焼成する方法等が採用される。
０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシ
ュを得る方法としては、粒径が２０μｍ以下の粉体を８
０重量％含有するフライアッシュを用いて、これを４０
０〜１０００℃で焼成する方法等が採用される。
【００１４】又、本発明において、無機質粉体として、
．フライアッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧する
ことによって得られた無機質粉体が使用される。フライ
アッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧することによっ
て得る方法としては、例えば、セラミックコーティング
に用いられる溶射技術が応用できる。その溶射技術は、
好ましくは２０００〜１６０００℃の温度で材料粉末を
溶融し、３０〜８００ｍ／秒の速度で噴霧させるもので
あり、方法としては、プラズマ溶射法、高エキルギーガ
ス溶射法、爆発溶射法、アーク溶射法等が挙げられる。
．フライアッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧する
ことによって得られた無機質粉体が使用される。フライ
アッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧することによっ
て得る方法としては、例えば、セラミックコーティング
に用いられる溶射技術が応用できる。その溶射技術は、
好ましくは２０００〜１６０００℃の温度で材料粉末を
溶融し、３０〜８００ｍ／秒の速度で噴霧させるもので
あり、方法としては、プラズマ溶射法、高エキルギーガ
ス溶射法、爆発溶射法、アーク溶射法等が挙げられる。
【００１５】この無機質粉体は、比表面積が０．１〜１
００ｍ2 ／ｇのものが好ましく、０．１〜６０ｍ2 ／ｇ
のものが更に好ましい。
００ｍ2 ／ｇのものが好ましく、０．１〜６０ｍ2 ／ｇ
のものが更に好ましい。
【００１６】又、本発明において、無機質粉体として、
．粘土に０．１〜３０ｋｗｈ／ｋｇの機械的エネルギ
ーを作用させることにより得られた無機質粉体が使用さ
れる。
．粘土に０．１〜３０ｋｗｈ／ｋｇの機械的エネルギ
ーを作用させることにより得られた無機質粉体が使用さ
れる。
【００１７】粘土の粒径は、特に限定されないが、機械
的エネルギーの有効利用の面から平均粒径０．１〜５０
０μｍが好ましく、０．１〜１００μｍが特に好まし
い。
的エネルギーの有効利用の面から平均粒径０．１〜５０
０μｍが好ましく、０．１〜１００μｍが特に好まし
い。
【００１８】機械的エネルギーを作用させるとは、物質
に圧縮力、剪断力、衝撃力等を加えることによって表面
積の増加やその他の構造変化等を起こさせる、いわゆる
メカノケミストリーを意味する。具体的には、例えば、
一般に粉砕を目的として使用されている粉砕機、例え
ば、粉砕の機構において衝撃、摩擦、圧縮、剪断等が複
合したボール媒体ミル（ボールミル、振動ミル、遊星ミ
ル等）、媒体攪拌型ミル、ローラミル、乳鉢等、又は衝
撃、摩砕が主流であるジェット粉砕機を使用することが
可能である。
に圧縮力、剪断力、衝撃力等を加えることによって表面
積の増加やその他の構造変化等を起こさせる、いわゆる
メカノケミストリーを意味する。具体的には、例えば、
一般に粉砕を目的として使用されている粉砕機、例え
ば、粉砕の機構において衝撃、摩擦、圧縮、剪断等が複
合したボール媒体ミル（ボールミル、振動ミル、遊星ミ
ル等）、媒体攪拌型ミル、ローラミル、乳鉢等、又は衝
撃、摩砕が主流であるジェット粉砕機を使用することが
可能である。
【００１９】尚、機械的エネルギーは、乾式で加えても
湿式で加えてもよい。又、セメントクリンカーや珪砂、
石灰石等の粉砕時に使用されるメチルアコール等のアル
コール類、又は、トリエタノールアミン等のエタノール
アミン類を中心とした液体系、ステアリン酸ナトリウ
ム、ステアリン酸カルシウム等の固体系、アセトン蒸気
等の気体系の粉砕助剤を使用してもよい。
湿式で加えてもよい。又、セメントクリンカーや珪砂、
石灰石等の粉砕時に使用されるメチルアコール等のアル
コール類、又は、トリエタノールアミン等のエタノール
アミン類を中心とした液体系、ステアリン酸ナトリウ
ム、ステアリン酸カルシウム等の固体系、アセトン蒸気
等の気体系の粉砕助剤を使用してもよい。
【００２０】粉体に作用させる機械的エネルギーは、
０．１〜３０ｋｗｈ／ｋｇに限定される。機械的エネル
ギーが０．１ｋｗｈ／ｋｇより小さいと、無機質粉体の
活性が上がらず、アルカリ金属珪酸塩との反応性が低
い。一方、機械的エネルギーが３０ｋｗｈ／ｋｇより大
きくなると、粉砕装置への負荷が大きく、媒体としての
ボールや容器の摩耗も激しく、又、処理粘土中への汚染
（コンタミ）、コスト等の生産性の面で問題が生じる。
０．１〜３０ｋｗｈ／ｋｇに限定される。機械的エネル
ギーが０．１ｋｗｈ／ｋｇより小さいと、無機質粉体の
活性が上がらず、アルカリ金属珪酸塩との反応性が低
い。一方、機械的エネルギーが３０ｋｗｈ／ｋｇより大
きくなると、粉砕装置への負荷が大きく、媒体としての
ボールや容器の摩耗も激しく、又、処理粘土中への汚染
（コンタミ）、コスト等の生産性の面で問題が生じる。
【００２１】尚、上記の機械的エネルギーは、上記無機
質粉体を入れて運転する時に、粉砕装置に投入した電力
を処理粉体単位重量当りで表したものである。
質粉体を入れて運転する時に、粉砕装置に投入した電力
を処理粉体単位重量当りで表したものである。
【００２２】又、粉体に作用させる単位時間当りの機械
的エネルギーは、０．０１〜４０ｋｗ／ｋｇが好まし
い。単位時間当りの機械的エネルギーが０．０１ｋｗ／
ｋｇ未満では、無機質粉体の活性が上がらず、逆に、４
０ｋｗ／ｋｇを超えると、粉体装置への負荷が大きく、
媒体としてのボールや容器の消耗も激しく、又、処理粘
土中への汚染、コスト等の生産性の面等で問題が生じ
る。
的エネルギーは、０．０１〜４０ｋｗ／ｋｇが好まし
い。単位時間当りの機械的エネルギーが０．０１ｋｗ／
ｋｇ未満では、無機質粉体の活性が上がらず、逆に、４
０ｋｗ／ｋｇを超えると、粉体装置への負荷が大きく、
媒体としてのボールや容器の消耗も激しく、又、処理粘
土中への汚染、コスト等の生産性の面等で問題が生じ
る。
【００２３】又、本発明において、無機質粉体として、
．の無機質粉体を更に１００〜７５０℃、好ましく
は２００〜６００℃で加熱することにより得られた無機
質粉体が使用される。
．の無機質粉体を更に１００〜７５０℃、好ましく
は２００〜６００℃で加熱することにより得られた無機
質粉体が使用される。
【００２４】加熱温度が１００℃未満であると、加熱に
よる効果が得られず、逆に、７５０℃を超えると、無機
質粉体の結晶化が促進され、アルカリ金属珪酸塩との反
応性が低下する。
よる効果が得られず、逆に、７５０℃を超えると、無機
質粉体の結晶化が促進され、アルカリ金属珪酸塩との反
応性が低下する。
【００２５】加熱方法は特に限定されるものではなく、
熱風乾燥機、ロータリーキルン等の従来公知の加熱装置
を使用することができる。
熱風乾燥機、ロータリーキルン等の従来公知の加熱装置
を使用することができる。
【００２６】又、本発明において、無機質粉体として、
．メタカオリンが使用される。メタカオリンは、カオ
リン鉱物を５００〜９００℃、好ましくは６００〜８０
０℃で加熱脱水処理を行うことにより得られる。加熱脱
水処理温度が５００℃に満たないと、カオリン鉱物の水
酸基が離脱せず、メタカオリンへの変性が起こらず、逆
に、９００℃を超えると、無機質粉体の結晶化が起こ
り、アルカリ金属珪酸塩との反応性が低下する。加熱脱
水の処理時間は、５分〜１０時間が好ましい。処理時間
が短かすぎると、メタカオリンへの変性が起こらず、長
すぎてもそれ以上の効果が得られない。
．メタカオリンが使用される。メタカオリンは、カオ
リン鉱物を５００〜９００℃、好ましくは６００〜８０
０℃で加熱脱水処理を行うことにより得られる。加熱脱
水処理温度が５００℃に満たないと、カオリン鉱物の水
酸基が離脱せず、メタカオリンへの変性が起こらず、逆
に、９００℃を超えると、無機質粉体の結晶化が起こ
り、アルカリ金属珪酸塩との反応性が低下する。加熱脱
水の処理時間は、５分〜１０時間が好ましい。処理時間
が短かすぎると、メタカオリンへの変性が起こらず、長
すぎてもそれ以上の効果が得られない。
【００２７】カオリン鉱物とは、１：１層状珪酸塩で、
Ａｌ2 Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）2 の化学式で示され、具体的に
は、カオリナイト、ディッカナイト、ナクライト、ハロ
サイト等が挙げられる。
Ａｌ2 Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）2 の化学式で示され、具体的に
は、カオリナイト、ディッカナイト、ナクライト、ハロ
サイト等が挙げられる。
【００２８】メタカオリンの粒径は、特に限定されない
が、機械的エネルギーの有効使用の面から、平均粒径で
０．１〜５００μｍが好ましく、０．１〜１００μｍが
更に好ましい。
が、機械的エネルギーの有効使用の面から、平均粒径で
０．１〜５００μｍが好ましく、０．１〜１００μｍが
更に好ましい。
【００２９】メタカオリンに機械的エネルギーを作用さ
せてもよい。機械的エネルギーを作用させる方法として
は、上記のの無機質粉体において説明した方法と同じ
方法が採用される。
せてもよい。機械的エネルギーを作用させる方法として
は、上記のの無機質粉体において説明した方法と同じ
方法が採用される。
【００３０】本発明において、使用されるアルカリ金属
珪酸塩としては、Ｍ2 Ｏ・ｎＳｉＯ 2 （Ｍ＝Ｋ，Ｎａ，
Ｌｉから選ばれる１種以上の金属）で表される塩の水溶
液であって、ｎ＝０．０５〜８のものが好ましく、ｎ＝
０．１〜３のものが更に好ましく、ｎ＝０．５〜２．５
のものが特に好ましい。ｎが小さすぎると、得られる無
機質硬化体の耐久性が低下し、大きすぎると溶液の粘度
が上昇するため、無機質粉体との混合が困難になるおそ
れがある。
珪酸塩としては、Ｍ2 Ｏ・ｎＳｉＯ 2 （Ｍ＝Ｋ，Ｎａ，
Ｌｉから選ばれる１種以上の金属）で表される塩の水溶
液であって、ｎ＝０．０５〜８のものが好ましく、ｎ＝
０．１〜３のものが更に好ましく、ｎ＝０．５〜２．５
のものが特に好ましい。ｎが小さすぎると、得られる無
機質硬化体の耐久性が低下し、大きすぎると溶液の粘度
が上昇するため、無機質粉体との混合が困難になるおそ
れがある。
【００３１】アルカリ金属珪酸塩の添加量は、無機質粉
体１００重量部に対して１〜３００重量部に限定され、
１〜２５０重量部が好ましく、１０〜１５０重量部が更
に好ましい。添加量が１重量部を下回ると、無機質粉体
との反応性が低くなり、逆に、３００重量部を超える
と、得られる無機質硬化体の機械的強度が低下する。
体１００重量部に対して１〜３００重量部に限定され、
１〜２５０重量部が好ましく、１０〜１５０重量部が更
に好ましい。添加量が１重量部を下回ると、無機質粉体
との反応性が低くなり、逆に、３００重量部を超える
と、得られる無機質硬化体の機械的強度が低下する。
【００３２】本発明においては、アルカリ金属珪酸塩は
水溶液状態で添加される。水溶液濃度は、特に限定され
ないが、低すぎると無機質粉体との反応性が低下し、逆
に、高すぎると固定分が生じやすくなるので、１％であ
る必要があり、１〜７０％が好ましい。
水溶液状態で添加される。水溶液濃度は、特に限定され
ないが、低すぎると無機質粉体との反応性が低下し、逆
に、高すぎると固定分が生じやすくなるので、１％であ
る必要があり、１〜７０％が好ましい。
【００３３】アルカリ金属珪酸塩水溶液を得るには、ア
ルカリ金属珪酸塩をそのまま水に溶解してもよいが、ア
ルカリ金属水酸化物水溶液に珪砂、珪石粉等のＳｉＯ2
成分をｎが所定となるように溶解するようにしてもよ
い。
ルカリ金属珪酸塩をそのまま水に溶解してもよいが、ア
ルカリ金属水酸化物水溶液に珪砂、珪石粉等のＳｉＯ2
成分をｎが所定となるように溶解するようにしてもよ
い。
【００３４】本発明において、水の添加量は、無機質粉
体１００重量部に対して、１０〜１０００重量部である
必要があり、１０〜７５０重量部が好ましく、１０〜４
００重量部が更に好ましい。添加量が１０重量部を下回
ると、無機質粉体と混合することが不可能となり、逆
に、１０００重量部を超えると、得られる無機質硬化体
の機械的強度が低下する。
体１００重量部に対して、１０〜１０００重量部である
必要があり、１０〜７５０重量部が好ましく、１０〜４
００重量部が更に好ましい。添加量が１０重量部を下回
ると、無機質粉体と混合することが不可能となり、逆
に、１０００重量部を超えると、得られる無機質硬化体
の機械的強度が低下する。
【００３５】本発明において、使用されるアルミン酸ア
ルカリ金属塩としては、ｍＭ2 Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 （Ｍ＝
Ｋ，Ｎａ，Ｌｉから選ばれる１種以上の金属）で表され
る塩であって、ｍ＝０．０５〜８のものが好ましく、ｍ
＝０．１〜３のものが更に好ましく、ｍ＝０．５〜２．
５のもきのが特に好ましい。ｍの値は小さすぎると得ら
れる無機質硬化体の耐久性が低下し、大きすぎると水溶
液の粘度が急激に上昇するため、無機質粉体との混合が
困難となるおそれがある。
ルカリ金属塩としては、ｍＭ2 Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 （Ｍ＝
Ｋ，Ｎａ，Ｌｉから選ばれる１種以上の金属）で表され
る塩であって、ｍ＝０．０５〜８のものが好ましく、ｍ
＝０．１〜３のものが更に好ましく、ｍ＝０．５〜２．
５のもきのが特に好ましい。ｍの値は小さすぎると得ら
れる無機質硬化体の耐久性が低下し、大きすぎると水溶
液の粘度が急激に上昇するため、無機質粉体との混合が
困難となるおそれがある。
【００３６】本発明においては、必要に応じて充填材が
添加されてもよい。充填材は、水に溶解せず、硬化性無
機質組成物の硬化反応を阻害せず、本発明の組成物で使
用されるあらゆる構成材料の作用を著しく阻害しないも
のが好ましく、例えば、珪砂、川砂等のセメントモルタ
ル用骨材、シリカフラワー、シリカフューム、ベントナ
イト、高炉スラグ等の混合セメント用混合材、セピオラ
イト、ウォラストナイト、マイカ等の天然鉱物、炭酸カ
ルシウム、珪藻土等があげられる。更に軽量化を図る目
的でシリカバルーン、パーライト、フライアッシュバル
ーン、シラスバルーン、ガラスバルーン、発泡焼成粘土
等の無機質発泡体、フェノール樹脂、ウレタン樹脂、ポ
リエチレン、ポリスチレン等の有機質樹脂の発泡体、塩
化ビニリデンバルーン等が添加されてもよい。これらは
単独で添加されてもよいし、２種類以上併用されてもよ
い。
添加されてもよい。充填材は、水に溶解せず、硬化性無
機質組成物の硬化反応を阻害せず、本発明の組成物で使
用されるあらゆる構成材料の作用を著しく阻害しないも
のが好ましく、例えば、珪砂、川砂等のセメントモルタ
ル用骨材、シリカフラワー、シリカフューム、ベントナ
イト、高炉スラグ等の混合セメント用混合材、セピオラ
イト、ウォラストナイト、マイカ等の天然鉱物、炭酸カ
ルシウム、珪藻土等があげられる。更に軽量化を図る目
的でシリカバルーン、パーライト、フライアッシュバル
ーン、シラスバルーン、ガラスバルーン、発泡焼成粘土
等の無機質発泡体、フェノール樹脂、ウレタン樹脂、ポ
リエチレン、ポリスチレン等の有機質樹脂の発泡体、塩
化ビニリデンバルーン等が添加されてもよい。これらは
単独で添加されてもよいし、２種類以上併用されてもよ
い。
【００３７】上記充填材は、添加量が多くなると最終的
に得られる硬化体の強度が低下するのでフライアッシュ
粉末１００重量部に対し７００重量部以下が好ましく、
１００〜５００重量部が更に好ましい。
に得られる硬化体の強度が低下するのでフライアッシュ
粉末１００重量部に対し７００重量部以下が好ましく、
１００〜５００重量部が更に好ましい。
【００３８】本発明においては、更に必要に応じて補強
繊維が添加されてもよい。補強繊維は、得られる無機質
硬化体に付与したい性能に応じ任意のものが使用でき、
例えば、ビニロン繊維、セルロース繊維、ポリアミド繊
維、ポリエステル繊維、ポリプロピレン繊維、カーボン
繊維、アラミド繊維、ガラス繊維、チタン酸カリウム繊
維、鋼繊維等が使用できる。
繊維が添加されてもよい。補強繊維は、得られる無機質
硬化体に付与したい性能に応じ任意のものが使用でき、
例えば、ビニロン繊維、セルロース繊維、ポリアミド繊
維、ポリエステル繊維、ポリプロピレン繊維、カーボン
繊維、アラミド繊維、ガラス繊維、チタン酸カリウム繊
維、鋼繊維等が使用できる。
【００３９】補強繊維の繊維径は、細くなると混合時に
再凝集し、交絡によりファイバーボールが形成されやす
くなり、最終的に得られる無機質硬化体の強度はそれ以
上改善されず、太くなるか又は短くなると引張強度向上
等の補強効果が小さく、又、長くなると繊維の分散性及
び配向性が低下するので、繊維径１〜５００μｍ、繊維
長１〜１５ｍｍが好ましい。補強繊維の添加量は多くな
ると繊維の分散性が低下するので、フライアッシュ粉末
１００重量部に対し、１０重量部以下が好ましい。
再凝集し、交絡によりファイバーボールが形成されやす
くなり、最終的に得られる無機質硬化体の強度はそれ以
上改善されず、太くなるか又は短くなると引張強度向上
等の補強効果が小さく、又、長くなると繊維の分散性及
び配向性が低下するので、繊維径１〜５００μｍ、繊維
長１〜１５ｍｍが好ましい。補強繊維の添加量は多くな
ると繊維の分散性が低下するので、フライアッシュ粉末
１００重量部に対し、１０重量部以下が好ましい。
【００４０】本発明の硬化性無機質組成物から無機質硬
化体を得るには、無機質粉体、アルカリ金属珪酸塩水溶
液、アルミン酸アルカリ金属塩及び必要に応じて充填
材、補強繊維を混合して得られた混合物を注型、押圧成
形等の従来公知の方法により所望の形に賦形した後、硬
化させる。
化体を得るには、無機質粉体、アルカリ金属珪酸塩水溶
液、アルミン酸アルカリ金属塩及び必要に応じて充填
材、補強繊維を混合して得られた混合物を注型、押圧成
形等の従来公知の方法により所望の形に賦形した後、硬
化させる。
【００４１】硬化温度は常温でもよいが、５０〜２００
℃で硬化させることにより、硬化反応を促進でき、得ら
れる無機質硬化体の機械的物性を向上することができ
る。
℃で硬化させることにより、硬化反応を促進でき、得ら
れる無機質硬化体の機械的物性を向上することができ
る。
【００４２】
【作用】本発明の硬化性無機質組成物は、．粒径が２
０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシ
ュ、．４００〜１０００℃で焼成された粒径が２０μ
ｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシュ、
．フライアッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧する
ことによって得られた無機質粉体、．粘土に０．１〜
３０ｋｗｈ／ｋｇの機械的エネルギーを作用させること
により得られた無機質粉体、．の無機質粉体を更に
１００〜７５０℃で加熱することにより得られた無機質
粉体、．メタカオリンよりなる群より選ばれる１種以
上の無機質粉体１００重量部と、アルカリ金属珪酸塩１
〜３００重量部と、水１０〜１０００重量部と、アルミ
ン酸アルカリ金属塩１〜１００重量部からなることによ
り、無機質粉体が微細な粒径を有する粉体であって比表
面積が増大されているかあるいは活性が向上されおり、
且つ、実質的に完全非晶質化されているとともに、併存
するアルミン酸アルカリ金属塩の硬化促進剤的作用と相
俟って、組成物中の無機質粉体とアルカリ金属珪酸塩と
の反応性が高められているので、硬化時間を著しく短縮
化することができるとともに、高い強度を発現した無機
質硬化体を得ることができ、又、アルミン酸アルカリ金
属塩によるアルミナ成分を多く導入することができるの
で、耐熱性及び耐候性の耐久性に優れた無機質硬化体を
得ることができる。更に、焼成した無機質粉体を用いた
場合には、未燃カーボンを除去することができ、外観に
優れた無機質硬化体を得ることができる。
０μｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシ
ュ、．４００〜１０００℃で焼成された粒径が２０μ
ｍ以下の粉体８０重量％以上含有するフライアッシュ、
．フライアッシュ又は粘土を溶融し気体中で噴霧する
ことによって得られた無機質粉体、．粘土に０．１〜
３０ｋｗｈ／ｋｇの機械的エネルギーを作用させること
により得られた無機質粉体、．の無機質粉体を更に
１００〜７５０℃で加熱することにより得られた無機質
粉体、．メタカオリンよりなる群より選ばれる１種以
上の無機質粉体１００重量部と、アルカリ金属珪酸塩１
〜３００重量部と、水１０〜１０００重量部と、アルミ
ン酸アルカリ金属塩１〜１００重量部からなることによ
り、無機質粉体が微細な粒径を有する粉体であって比表
面積が増大されているかあるいは活性が向上されおり、
且つ、実質的に完全非晶質化されているとともに、併存
するアルミン酸アルカリ金属塩の硬化促進剤的作用と相
俟って、組成物中の無機質粉体とアルカリ金属珪酸塩と
の反応性が高められているので、硬化時間を著しく短縮
化することができるとともに、高い強度を発現した無機
質硬化体を得ることができ、又、アルミン酸アルカリ金
属塩によるアルミナ成分を多く導入することができるの
で、耐熱性及び耐候性の耐久性に優れた無機質硬化体を
得ることができる。更に、焼成した無機質粉体を用いた
場合には、未燃カーボンを除去することができ、外観に
優れた無機質硬化体を得ることができる。
【００４３】
【実施例】本発明を実施例により更に詳しく説明する。
【００４４】無機質粉体１、２の作製 フライアッシュ（関電化工社製、平均粒径２０μｍ；Ｊ
ＩＳ Ａ ６２０１に準ずる）を分級機（日清エンジニ
アリング社製、型式；ＴＣ−１５）により分級し、粒径
が１０μｍ以下の粉体を１００重量％含有する無機質粉
体１と粒径が１０μｍを超える粉体を１００重量％含有
する無機質粉体２を得た。
ＩＳ Ａ ６２０１に準ずる）を分級機（日清エンジニ
アリング社製、型式；ＴＣ−１５）により分級し、粒径
が１０μｍ以下の粉体を１００重量％含有する無機質粉
体１と粒径が１０μｍを超える粉体を１００重量％含有
する無機質粉体２を得た。
【００４５】無機質粉体３の作製 無機質粉体１を６００℃の温度で焼成し、粒径１０μｍ
以下の粉体を１００重量％含有する無機質粉体３を得
た。
以下の粉体を１００重量％含有する無機質粉体３を得
た。
【００４６】無機質粉体４の作製 フライアッシュ（関電化工社製、平均粒径２０μｍ、比
表面積１．８ｍ2 ／ｇ；ＪＩＳ Ａ ６２０１に準ず
る）を３０００℃で溶融後、８０ｍ／秒の速度で大気中
に噴霧して、無機質粉体４を回収した。得られた無機質
粉体４は、平均粒径１４．８μｍ、比表面積９．５ｍ2
／ｇであり、Ｘ線回折分析により結晶性のピークは確認
されず、実質的に完全非晶質体であった。
表面積１．８ｍ2 ／ｇ；ＪＩＳ Ａ ６２０１に準ず
る）を３０００℃で溶融後、８０ｍ／秒の速度で大気中
に噴霧して、無機質粉体４を回収した。得られた無機質
粉体４は、平均粒径１４．８μｍ、比表面積９．５ｍ2
／ｇであり、Ｘ線回折分析により結晶性のピークは確認
されず、実質的に完全非晶質体であった。
【００４７】無機質粉体５の作製 カオリン（化学組成：ＳｉＯ2 ４５．７％、Ａｌ2 Ｏ3
３８．３％、平均粒径８μｍ、非表面積５．８ｍ2 ／
ｇ）を２５００℃で溶融後、５０ｍ／秒の速度で大気中
に噴霧して、無機質粉体５を回収した。得られた無機質
硬化体５は、平均粒径１４．８μｍ、非表面積２．０ｍ
2 ／ｇであり、Ｘ線回析分析により結晶性のピークは確
認されず、実質的に完全非晶質体であった。
３８．３％、平均粒径８μｍ、非表面積５．８ｍ2 ／
ｇ）を２５００℃で溶融後、５０ｍ／秒の速度で大気中
に噴霧して、無機質粉体５を回収した。得られた無機質
硬化体５は、平均粒径１４．８μｍ、非表面積２．０ｍ
2 ／ｇであり、Ｘ線回析分析により結晶性のピークは確
認されず、実質的に完全非晶質体であった。
【００４８】無機質粉体６の作製 カオリン（化学組成：ＳｉＯ2 ４５．７％、Ａｌ2 Ｏ3
３８．３％、平均粒径８μｍ、非表面積５．８ｍ2 ／
ｇ）１．７ｋｇを、三菱重工社製、商品名「ウルトラフ
インミルＡＴ─２０」（ジルコニアボール１０ｍｍφ使
用、ボール充填率８５％、粉砕助剤としてトリエタノー
ルアミン２５％エタノール７５％の混合物を１０ｇ添
加）に供給し、２５ｋｗｈ／ｋｇ（８時間×３．１２５
ｋｗ／ｋｇ）の機械的エネルギーを作用させて無機質粉
体６を得た。
３８．３％、平均粒径８μｍ、非表面積５．８ｍ2 ／
ｇ）１．７ｋｇを、三菱重工社製、商品名「ウルトラフ
インミルＡＴ─２０」（ジルコニアボール１０ｍｍφ使
用、ボール充填率８５％、粉砕助剤としてトリエタノー
ルアミン２５％エタノール７５％の混合物を１０ｇ添
加）に供給し、２５ｋｗｈ／ｋｇ（８時間×３．１２５
ｋｗ／ｋｇ）の機械的エネルギーを作用させて無機質粉
体６を得た。
【００４９】無機質粉体７の作製 無機質粉体６を３００℃で３時間加熱することにより、
無機質粉体７を得た。
無機質粉体７を得た。
【００５０】無機質粉体８の作製 メタカオリン（エンゲルハード社製、商品名「ＳＡＴＩ
ＮＴＯＮＥ ＳＰ３３」、平均粒径３．３μｍ、比表面
積１３．９ｍ2 ／ｇ）を使用した。
ＮＴＯＮＥ ＳＰ３３」、平均粒径３．３μｍ、比表面
積１３．９ｍ2 ／ｇ）を使用した。
【００５１】無機質粉体９の作製 上記メタカオリン１．７ｋｇを、三菱重工社製、商品名
「ウルトラフインミルＡＴ─２０」（ジルコニアボール
１０ｍｍφ使用、ボール充填率８５％、粉砕助剤として
トリエタノールアミン２５％エタノール７５％の混合物
を１０ｇ添加）に供給し、９．９ｋｗｈ／ｋｇ（３時間
×３．３ｋｗ／ｋｇ）の機械的エネルギーを作用させて
無機質粉体９を得た。
「ウルトラフインミルＡＴ─２０」（ジルコニアボール
１０ｍｍφ使用、ボール充填率８５％、粉砕助剤として
トリエタノールアミン２５％エタノール７５％の混合物
を１０ｇ添加）に供給し、９．９ｋｗｈ／ｋｇ（３時間
×３．３ｋｗ／ｋｇ）の機械的エネルギーを作用させて
無機質粉体９を得た。
【００５２】無機質粉体１０の作製 フライアッシュ（関電化工社製、平均粒径２０μｍ；Ｊ
ＩＳ Ａ ６２０１に準ずる）を分級機（日清エンジニ
アリング社製、型式；ＴＣ−１５）により分級し、粒径
が２０μｍ以下の粉体を１００重量％含有する無機質粉
体１０を得た。
ＩＳ Ａ ６２０１に準ずる）を分級機（日清エンジニ
アリング社製、型式；ＴＣ−１５）により分級し、粒径
が２０μｍ以下の粉体を１００重量％含有する無機質粉
体１０を得た。
【００５３】実施例１〜４、７〜１１、１３、１４、１
６、１７、１９、２１〜２３、２５、２７〜２９、３１
及び比較例１〜１９ 表１〜５に示した所定量の無機質粉体１〜１０、珪砂
（住友セメント社製、ブレーン値５０００ｃｍ2 ／
ｇ）、アルカリ金属珪酸塩水溶液、３８％のアルミン酸
ナトリウム水溶液（表中の添加量はアルミン酸ナトリウ
ム換算の添加量）又は粉体をオムニミキサーに供給して
５分間混合した。得られた混合物を１５０×１５０×１
０ｍｍの型枠内に注入した後、型枠ごと８５℃の熱風乾
燥機中で１０時間加熱させて無機質硬化体を得た。得ら
れた無機質硬化体を脱型して５０℃で１０時間乾燥し
た。
６、１７、１９、２１〜２３、２５、２７〜２９、３１
及び比較例１〜１９ 表１〜５に示した所定量の無機質粉体１〜１０、珪砂
（住友セメント社製、ブレーン値５０００ｃｍ2 ／
ｇ）、アルカリ金属珪酸塩水溶液、３８％のアルミン酸
ナトリウム水溶液（表中の添加量はアルミン酸ナトリウ
ム換算の添加量）又は粉体をオムニミキサーに供給して
５分間混合した。得られた混合物を１５０×１５０×１
０ｍｍの型枠内に注入した後、型枠ごと８５℃の熱風乾
燥機中で１０時間加熱させて無機質硬化体を得た。得ら
れた無機質硬化体を脱型して５０℃で１０時間乾燥し
た。
【００５４】実施例５、６、１２、１５、１８、２０、
２４、２６、３０、３２及び比較例２０ 表１〜５に示した所定量の無機質粉体１、４〜１０、珪
砂（住友セメント社製、ブレーン値５０００ｃｍ2 ／
ｇ）、ビニロン繊維（太さ１４μｍ、長さ６ｍｍ）、ア
ルカリ金属珪酸塩水溶液、３８％のアルミン酸ナトリウ
ム水溶液（表中の添加量はアルミン酸ナトリウム粉体換
算の添加量）又は粉体をオムニミキサーに供給して５分
間混合した。得られた混合物を振動押圧成形機（アサヒ
エンジニアリング社製、型番；ＳＡ−５０）に設置され
た１１０℃の型枠に供給し、成形圧力６０ｋｇ／ｃ
ｍ2 、振動数１０００Ｈｚ、振幅１０μｍの振動を与え
ながら１５分間押圧成形し１５０×１５０×１０ｍｍの
無機質硬化体を得た。得られた無機質硬化体を型枠ごと
１１０℃の熱風乾燥機中で１０時間加熱させて無機質硬
化体を得た。得られた無機質硬化体を５０℃で１０時間
乾燥した。
２４、２６、３０、３２及び比較例２０ 表１〜５に示した所定量の無機質粉体１、４〜１０、珪
砂（住友セメント社製、ブレーン値５０００ｃｍ2 ／
ｇ）、ビニロン繊維（太さ１４μｍ、長さ６ｍｍ）、ア
ルカリ金属珪酸塩水溶液、３８％のアルミン酸ナトリウ
ム水溶液（表中の添加量はアルミン酸ナトリウム粉体換
算の添加量）又は粉体をオムニミキサーに供給して５分
間混合した。得られた混合物を振動押圧成形機（アサヒ
エンジニアリング社製、型番；ＳＡ−５０）に設置され
た１１０℃の型枠に供給し、成形圧力６０ｋｇ／ｃ
ｍ2 、振動数１０００Ｈｚ、振幅１０μｍの振動を与え
ながら１５分間押圧成形し１５０×１５０×１０ｍｍの
無機質硬化体を得た。得られた無機質硬化体を型枠ごと
１１０℃の熱風乾燥機中で１０時間加熱させて無機質硬
化体を得た。得られた無機質硬化体を５０℃で１０時間
乾燥した。
【００５５】得られた無機質硬化体を下記の条件で評価
し、結果を表１〜５に示した。 （１）硬化状態 得られた無機質硬化体を目視で観察し、十分に硬化した
ものには○、硬化不十分のものには△、硬化せず脱型時
に破壊するものには×を記した。
し、結果を表１〜５に示した。 （１）硬化状態 得られた無機質硬化体を目視で観察し、十分に硬化した
ものには○、硬化不十分のものには△、硬化せず脱型時
に破壊するものには×を記した。
【００５６】（２）熱水試験 得られた無機質硬化体を９８℃の熱水中に２時間浸漬し
た後２４時間乾燥し、外観を目視で観察し、異常の見ら
れないものには○、表面に粉が発生しているものには×
を記した。
た後２４時間乾燥し、外観を目視で観察し、異常の見ら
れないものには○、表面に粉が発生しているものには×
を記した。
【００５７】（３）促進耐候性試験 得られた無機質硬化体をＪＩＳ Ｋ ５４００に準じ
て、５００時間促進耐候性試験に供した後外観を観察
し、異常の見られないものには○、表面にしみが発生し
ているものには×を記した。
て、５００時間促進耐候性試験に供した後外観を観察
し、異常の見られないものには○、表面にしみが発生し
ているものには×を記した。
【００５８】
【表１】
【００５９】
【表２】
【００６０】
【表３】
【００６１】
【表４】
【００６２】
【表５】
【００６３】
【発明の効果】本発明の硬化性無機質組成物は上記の如
き構成であるので、硬化時間を著しく短縮化することが
できるとともに、強度が高く、耐熱水性及び耐候性の耐
久性に優れた無機質硬化体を得ることができる。更に、
焼成した無機質粉体を用いた場合には、外観に優れた無
機質硬化体を得ることができる。
き構成であるので、硬化時間を著しく短縮化することが
できるとともに、強度が高く、耐熱水性及び耐候性の耐
久性に優れた無機質硬化体を得ることができる。更に、
焼成した無機質粉体を用いた場合には、外観に優れた無
機質硬化体を得ることができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 111:27
Claims (1)
- 【請求項１】 ．粒径が２０μｍ以下の粉体８０重量
％以上含有するフライアッシュ、．４００〜１０００
℃で焼成された粒径が２０μｍ以下の粉体８０重量％以
上含有するフライアッシュ、．フライアッシュ又は粘
土を溶融し気体中で噴霧することによって得られた無機
質粉体、．粘土に０．１〜３０ｋｗｈ／ｋｇの機械的
エネルギーを作用させることにより得られた無機質粉
体、．の無機質粉体を更に１００〜７５０℃で加熱
することにより得られた無機質粉体、．メタカオリン
よりなる群より選ばれる１種以上の無機質粉体１００重
量部と、アルカリ金属珪酸塩１〜３００重量部と、水１
０〜１０００重量部と、アルミン酸アルカリ金属塩１〜
１００重量部からなることを特徴とする硬化性無機質組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21701494A JPH07187735A (ja) | 1993-11-12 | 1994-09-12 | 硬化性無機質組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-283087 | 1993-11-12 | ||
| JP28308793 | 1993-11-12 | ||
| JP21701494A JPH07187735A (ja) | 1993-11-12 | 1994-09-12 | 硬化性無機質組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07187735A true JPH07187735A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=26521763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21701494A Ceased JPH07187735A (ja) | 1993-11-12 | 1994-09-12 | 硬化性無機質組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07187735A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6027561A (en) * | 1999-04-12 | 2000-02-22 | Engelhard Corporation | Cement-based compositions |
| JP2018002525A (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-11 | 大和ハウス工業株式会社 | シリケートポリマー成形体及びシリケートポリマー成形体の製造方法 |
-
1994
- 1994-09-12 JP JP21701494A patent/JPH07187735A/ja not_active Ceased
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6027561A (en) * | 1999-04-12 | 2000-02-22 | Engelhard Corporation | Cement-based compositions |
| JP2018002525A (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-11 | 大和ハウス工業株式会社 | シリケートポリマー成形体及びシリケートポリマー成形体の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A045 | Written measure of dismissal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A045 Effective date: 20031224 |