JPS5825340A - 部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法 - Google Patents
部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法に関する
。更に詳しくは、ペルオキシド架橋型オレフィン系共重
合ゴムおよびペルオキシド分ＭＷポリオレフィン系樹脂
を有機ペルオキシドの存在下で動的に熱処理することか
らなる部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法に関する。
。更に詳しくは、ペルオキシド架橋型オレフィン系共重
合ゴムおよびペルオキシド分ＭＷポリオレフィン系樹脂
を有機ペルオキシドの存在下で動的に熱処理することか
らなる部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法に関する。
エチレン・プロピレン共重合ゴムまたはエチレン・プロ
ピレン・非共役ポリエン共重合ゴムによって代表される
ペルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴムの部分架橋
物およびポリオレフィン系樹脂からなる部分架橋ゴム−
樹脂組成物の製造は、種々の態様で行われている。この
うち、共重合ゴムと有機ペルオキシドとをバンバリーミ
キサ−中で動的熱処理として溶融混練して部分架橋させ
食後、ポリオレフィン系樹脂と混合する方法や共１合ゴ
ムと有機ペルオキシドとをバンバリーミキサ−中で溶融
混練する際、ポリプロピレンなどのペルオキシド分解型
ポリオレフィン系樹脂を共存させて製造する方法などは
、バンバリーミキサ−を使用するのでバッチ形式であり
、そのため経済的で目ない。また、前者の方法では、部
分架橋ゴム左ポリオレフィン糸樹脂とが均一に混合され
ない場合も多く、安定した品質のものが得られ離い。
ピレン・非共役ポリエン共重合ゴムによって代表される
ペルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴムの部分架橋
物およびポリオレフィン系樹脂からなる部分架橋ゴム−
樹脂組成物の製造は、種々の態様で行われている。この
うち、共重合ゴムと有機ペルオキシドとをバンバリーミ
キサ−中で動的熱処理として溶融混練して部分架橋させ
食後、ポリオレフィン系樹脂と混合する方法や共１合ゴ
ムと有機ペルオキシドとをバンバリーミキサ−中で溶融
混練する際、ポリプロピレンなどのペルオキシド分解型
ポリオレフィン系樹脂を共存させて製造する方法などは
、バンバリーミキサ−を使用するのでバッチ形式であり
、そのため経済的で目ない。また、前者の方法では、部
分架橋ゴム左ポリオレフィン糸樹脂とが均一に混合され
ない場合も多く、安定した品質のものが得られ離い。
部分架橋共重合ゴムとポリオレフィン系樹脂とが均一に
混合され、安定した品質の部分架橋ゴム−樹脂組成物を
得るには、共重合ゴムとポリプロピレンなどのペルオキ
シド分解型ポリオレフィン系樹脂とを予め溶融混合して
ペレツト化した後、このペレットと有機ペルオキシドと
を押出機中で溶融混線して動的熱死Ｆｉｌする方法を用
いることが５好ましいが、この場合には動的熱処理に先
立って共重合ゴムとポリオレフィン系樹脂とを溶融混合
する工程を必要とし、この点でやはり経済的ではない。
混合され、安定した品質の部分架橋ゴム−樹脂組成物を
得るには、共重合ゴムとポリプロピレンなどのペルオキ
シド分解型ポリオレフィン系樹脂とを予め溶融混合して
ペレツト化した後、このペレットと有機ペルオキシドと
を押出機中で溶融混線して動的熱死Ｆｉｌする方法を用
いることが５好ましいが、この場合には動的熱処理に先
立って共重合ゴムとポリオレフィン系樹脂とを溶融混合
する工程を必要とし、この点でやはり経済的ではない。
そこで、共重合ゴムとペルオキシド分解型ポリオレフィ
ン系樹脂とを有機ペルオキシドの存在下に溶融混練して
動的熱処理を行ない、かつこの動的熱処理を連続的に実
施し得る方法が望まれ、しかもこのような動的熱処理を
押出機を用いて実施することができれば、それはきわめ
て経済的で、また理想的でもある。
ン系樹脂とを有機ペルオキシドの存在下に溶融混練して
動的熱処理を行ない、かつこの動的熱処理を連続的に実
施し得る方法が望まれ、しかもこのような動的熱処理を
押出機を用いて実施することができれば、それはきわめ
て経済的で、また理想的でもある。
本発明者らは、かかる考えに基いて、均一に混合され、
物性上問題のない部分架橋ゴム−樹脂組成物を得るべく
種々の検討を行なったが、通常の一軸押出機を用いたの
では如何なる条件下でも物性上問題のない部分架橋ゴム
−樹脂組成物が得られないこと、そして２軸押出機を用
い、特定の条件下でそれを操作することにより、始めて
前記諌題が解決できることを見出した。
物性上問題のない部分架橋ゴム−樹脂組成物を得るべく
種々の検討を行なったが、通常の一軸押出機を用いたの
では如何なる条件下でも物性上問題のない部分架橋ゴム
−樹脂組成物が得られないこと、そして２軸押出機を用
い、特定の条件下でそれを操作することにより、始めて
前記諌題が解決できることを見出した。
即ち、２軸押出機に供給する共重合ゴムの粒子の大きさ
が熱可塑性エラストマーの物性に大きな影響を与えるこ
と、また２軸押出、機が被処理物に付与する機械的エネ
ルギーの量が、部分架橋共重合ゴムとポリオレフィン系
樹脂の分散性に大きな影ｒｔ−与え、粒子の大きさで左
右されるこの菫が一定の値をこえない限り、均一に混合
され、かつ良好な物性の部分架橋ゴム−樹脂組成物が得
られないという知見に基いて、そこに特定の条件が設定
される。
が熱可塑性エラストマーの物性に大きな影響を与えるこ
と、また２軸押出、機が被処理物に付与する機械的エネ
ルギーの量が、部分架橋共重合ゴムとポリオレフィン系
樹脂の分散性に大きな影ｒｔ−与え、粒子の大きさで左
右されるこの菫が一定の値をこえない限り、均一に混合
され、かつ良好な物性の部分架橋ゴム−樹脂組成物が得
られないという知見に基いて、そこに特定の条件が設定
される。
従って、本発明は部分架橋ゴム−樹脂組成物の４−
製造法に係り、部分架橋ゴム−樹脂組成物は、粒子状ペ
ルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴムおよびペルオ
キシド分解型ポリオレフィン系樹脂ｔ２軸押出機に直接
供給し、有機ペルオキシドの存在下に、 ！〈・２００ ｙ≧α００３ｘ＋α１ま ただし、ｘ：共重合ゴム粒子の大きさく１９７１００個
）ｙ：押出機の比エネルギー（ＫＷ ｈｒ７ｋ ）なる
条件下で動的熱処理を行なうことにより製造さｎる。
ルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴムおよびペルオ
キシド分解型ポリオレフィン系樹脂ｔ２軸押出機に直接
供給し、有機ペルオキシドの存在下に、 ！〈・２００ ｙ≧α００３ｘ＋α１ま ただし、ｘ：共重合ゴム粒子の大きさく１９７１００個
）ｙ：押出機の比エネルギー（ＫＷ ｈｒ７ｋ ）なる
条件下で動的熱処理を行なうことにより製造さｎる。
部分架橋されるペルオキシド架橋型オレフィン系共重合
ゴムとしては、例えばエチレン・プロピレン共重合ゴム
、エチレン・プロピレン拳非共役ジエン３元共重合ゴム
、エチレン・１−ブテン共Ｉｎゴム、エチレン・１−ブ
テン・非共役ジエン３元共重合ゴム、エチレン、ブタジ
ェン共重合ゴムの如きオレフィンを主成分とする無定形
の弾性共重合体であって、有機ペルオキシドと混合し、
加熱下に混線するこζにより架橋して流動性の低下する
ゴムあるいは流動しなくなるゴムが用いられる。これら
のエチレン・α−オレフィン・（非共役ポリエン）系共
重合ゴムにおイテ、エチレンとα−オレフィンとは約５
０１５０〜９５１５、好ましくは約５５７４５〜８５／
１５のモル比で共重合されていることが望ましく、更に
ジシクロペンタジェン、ｌ、４−ヘキサジエン、シクロ
オクタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノル
ボルネンなどの非共役ポリエンが共重合されている場合
には、ヨウ素価表示が約５０以下、好ましくは約４０以
下となるような量で存在することが望ましい。これらの
共重合ゴムは、ムーニー粘度ＭＬ （１００℃）が約
１０〜２００、好まし１＋４ 〈は約４０〜１５０であることが好ましい。
ゴムとしては、例えばエチレン・プロピレン共重合ゴム
、エチレン・プロピレン拳非共役ジエン３元共重合ゴム
、エチレン・１−ブテン共Ｉｎゴム、エチレン・１−ブ
テン・非共役ジエン３元共重合ゴム、エチレン、ブタジ
ェン共重合ゴムの如きオレフィンを主成分とする無定形
の弾性共重合体であって、有機ペルオキシドと混合し、
加熱下に混線するこζにより架橋して流動性の低下する
ゴムあるいは流動しなくなるゴムが用いられる。これら
のエチレン・α−オレフィン・（非共役ポリエン）系共
重合ゴムにおイテ、エチレンとα−オレフィンとは約５
０１５０〜９５１５、好ましくは約５５７４５〜８５／
１５のモル比で共重合されていることが望ましく、更に
ジシクロペンタジェン、ｌ、４−ヘキサジエン、シクロ
オクタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノル
ボルネンなどの非共役ポリエンが共重合されている場合
には、ヨウ素価表示が約５０以下、好ましくは約４０以
下となるような量で存在することが望ましい。これらの
共重合ゴムは、ムーニー粘度ＭＬ （１００℃）が約
１０〜２００、好まし１＋４ 〈は約４０〜１５０であることが好ましい。
ペルオキシド分解型ポリオレフィン系樹脂としては、例
えばポリプロピレン、プロピレン単位を８５モル％以上
含有するプロピレンとプロピレンを除く炭素数２〜１０
のα−オレフィンとの共重合体の如き結晶性ポリプロピ
レン系樹脂；ポリ（１−ブテン）、１−ブテン単位を８
５モル％以上含有する１−ブテンと１−ブチ／を除く炭
素数２〜１０のα−オレフィンとの共重合体の如き結晶
性ポリ（１−ブテン）系樹脂；更にはポリ（４−メチル
−１−ペンテン）％４−メチルー１−ペンテンを８６モ
ル％以上含有する４−メチル−１−ペンテンと４−メチ
ル−１−ペンテ／を除く炭素数２〜１０のα−オレフィ
ンとの共重合体の如きポリ（４−メチル−１−ペンテン
）系樹脂などを挙げることができる。就中、ポリプロピ
レン系樹脂パおよびポリ（１−ブテン）系樹脂が好まし
く、メルトインデックス（２３０’Ｃ）が約０１〜１０
０゜特に約０５〜５ｏのポリプロビレ／系樹脂が望まし
い。
えばポリプロピレン、プロピレン単位を８５モル％以上
含有するプロピレンとプロピレンを除く炭素数２〜１０
のα−オレフィンとの共重合体の如き結晶性ポリプロピ
レン系樹脂；ポリ（１−ブテン）、１−ブテン単位を８
５モル％以上含有する１−ブテンと１−ブチ／を除く炭
素数２〜１０のα−オレフィンとの共重合体の如き結晶
性ポリ（１−ブテン）系樹脂；更にはポリ（４−メチル
−１−ペンテン）％４−メチルー１−ペンテンを８６モ
ル％以上含有する４−メチル−１−ペンテンと４−メチ
ル−１−ペンテ／を除く炭素数２〜１０のα−オレフィ
ンとの共重合体の如きポリ（４−メチル−１−ペンテン
）系樹脂などを挙げることができる。就中、ポリプロピ
レン系樹脂パおよびポリ（１−ブテン）系樹脂が好まし
く、メルトインデックス（２３０’Ｃ）が約０１〜１０
０゜特に約０５〜５ｏのポリプロビレ／系樹脂が望まし
い。
ペルオキシド架橋型オレフィン系共重合ゴムとペルオキ
シド分解型ポリオレフィン系樹脂とは、一般に重量で約
１０／９０〜９５１５、好ましくｔｉ約２０／８０〜９
０ ／ １０の割合で配合して用いられる。共重合ゴム
の割合がこれより少ないと、有機ペルオキシドの作用が
樹脂成分の分解に多く寄与することになるため、共１合
ゴム成分の部分架橋が不足する欠点を招来し、また樹脂
成分の粘度が低くなりすぎ、部分架橋ゴムとの分散不良
音生せしめる。一方、共重合ゴＡ、がこれより多い割合
で用いられると、得られる部分架橋ゴム−樹脂組成物中
の樹脂成分が少なく彦り、そのままでは強度が低くなり
、また分子量の低下した樹脂成分が少ないため流動性が
悪く、強度に関連して樹脂成分の不足を補う意図で更に
樹脂成分を添加しても、十分な均一性を保つことができ
ない。
シド分解型ポリオレフィン系樹脂とは、一般に重量で約
１０／９０〜９５１５、好ましくｔｉ約２０／８０〜９
０ ／ １０の割合で配合して用いられる。共重合ゴム
の割合がこれより少ないと、有機ペルオキシドの作用が
樹脂成分の分解に多く寄与することになるため、共１合
ゴム成分の部分架橋が不足する欠点を招来し、また樹脂
成分の粘度が低くなりすぎ、部分架橋ゴムとの分散不良
音生せしめる。一方、共重合ゴＡ、がこれより多い割合
で用いられると、得られる部分架橋ゴム−樹脂組成物中
の樹脂成分が少なく彦り、そのままでは強度が低くなり
、また分子量の低下した樹脂成分が少ないため流動性が
悪く、強度に関連して樹脂成分の不足を補う意図で更に
樹脂成分を添加しても、十分な均一性を保つことができ
ない。
有機ペルオキシドとしては、例えばジクミルペルオキシ
ド、ジ第３ブチルペルオキシド、２．５−ジメチル−２
，５−ジ（第３ブチルペルオキシ）ヘキサン、２．５−
ジメチル−２，５−ジ（第３ブチルペルオキシ）ヘキシ
ン−３、Ｌ３−ビス（第３ブチルペルオキシイソプロビ
ル）ベンゼン、１．１−ビス（ｔ４３ブチルペルオキシ
）−３，３，δ−トリメチルシクロヘキサン、ｎ−ブチ
ル−４，４−ビス（第３ブチルペルオキシ）バレレート
、ベンゾイルペルオキシド、ｐ−クロルベンゾイルペル
オキシド、２、４−ジクロルベンゾイルペルオキシド、
第３ブチルペルオキシベンゾエート、第３ブチルペルオ
キシイソプロビルカーボネート、ジアセチルペルオキシ
ド、う９０イルペルオキシド、第３ブチルクイルペルオ
キシドなどが挙げられる。
ド、ジ第３ブチルペルオキシド、２．５−ジメチル−２
，５−ジ（第３ブチルペルオキシ）ヘキサン、２．５−
ジメチル−２，５−ジ（第３ブチルペルオキシ）ヘキシ
ン−３、Ｌ３−ビス（第３ブチルペルオキシイソプロビ
ル）ベンゼン、１．１−ビス（ｔ４３ブチルペルオキシ
）−３，３，δ−トリメチルシクロヘキサン、ｎ−ブチ
ル−４，４−ビス（第３ブチルペルオキシ）バレレート
、ベンゾイルペルオキシド、ｐ−クロルベンゾイルペル
オキシド、２、４−ジクロルベンゾイルペルオキシド、
第３ブチルペルオキシベンゾエート、第３ブチルペルオ
キシイソプロビルカーボネート、ジアセチルペルオキシ
ド、う９０イルペルオキシド、第３ブチルクイルペルオ
キシドなどが挙げられる。
これらの有機ペルオキシドの中でも、スコーチ安定性、
臭気性などの点からは、２．５−ジメチル−２，５−ジ
（第３ブチルペルオキシ）ヘキサン、２．５−ジメチル
−減５−ジ（第３ブチルペルオキシ）−ヘキシン−３、
Ｌ３−ビス（第３ブチルペルオキシイソプロビル）ベン
ゼン、１，１−ビスＣ第３ブチルペルオキシ）−４３，
３−）リメチルシクロヘキサン、ｎ−ブチル−４，４−
ビス（第３ブチルペルオキシ）バレレートなどが好まし
く、特にＬ３−ビス（＄３ブチルペルオキシイソプロビ
ル）ベンゼンが最も好ましい。
臭気性などの点からは、２．５−ジメチル−２，５−ジ
（第３ブチルペルオキシ）ヘキサン、２．５−ジメチル
−減５−ジ（第３ブチルペルオキシ）−ヘキシン−３、
Ｌ３−ビス（第３ブチルペルオキシイソプロビル）ベン
ゼン、１，１−ビスＣ第３ブチルペルオキシ）−４３，
３−）リメチルシクロヘキサン、ｎ−ブチル−４，４−
ビス（第３ブチルペルオキシ）バレレートなどが好まし
く、特にＬ３−ビス（＄３ブチルペルオキシイソプロビ
ル）ベンゼンが最も好ましい。
これらの有機ペルオキシドは、ペルオキシド架橋型オレ
フィン系共重合ゴム、ペルオキシド分解型ポリオレフィ
ン系樹脂および後記の加色任意成分の合計量に対して、
約α０１〜１１１量％、好ましくは約α１〜α５重量％
の割合で配合して用いられる。
フィン系共重合ゴム、ペルオキシド分解型ポリオレフィ
ン系樹脂および後記の加色任意成分の合計量に対して、
約α０１〜１１１量％、好ましくは約α１〜α５重量％
の割合で配合して用いられる。
以上の各成分が２軸押出機に直接供給され、動的熱処理
に付されるが、その際ペルオキシド架橋型オレフィン系
共重合ゴムは、特定の大きさ←）を有する粒子状のもの
が用いられる。この共重合ゴムの粒子の大きさが大きす
ぎると、均一にして所望の物性を有する部分架橋ゴム−
樹脂組成物が得られないので、約２げｇ／１００ｅ好ま
しくは約５０ｇ／１００個以下の大きさを有する粒子状
共重合ゴムが用いられる。一方、粒子の大きさが小さい
ものは、それを工業的に製造することが困難であり、か
りにそれができたとしても高価となるので経済的ではな
く、従って一般には約α１ｙ／ｘｏｏｆ′−好ましくは
約１５１７４００個以上の大きさのものが用いられる。
に付されるが、その際ペルオキシド架橋型オレフィン系
共重合ゴムは、特定の大きさ←）を有する粒子状のもの
が用いられる。この共重合ゴムの粒子の大きさが大きす
ぎると、均一にして所望の物性を有する部分架橋ゴム−
樹脂組成物が得られないので、約２げｇ／１００ｅ好ま
しくは約５０ｇ／１００個以下の大きさを有する粒子状
共重合ゴムが用いられる。一方、粒子の大きさが小さい
ものは、それを工業的に製造することが困難であり、か
りにそれができたとしても高価となるので経済的ではな
く、従って一般には約α１ｙ／ｘｏｏｆ′−好ましくは
約１５１７４００個以上の大きさのものが用いられる。
そして、このような大きさを有する粒子状共重合ゴムは
、例えば本出願人の出願に係る発明を記載した米国特許
第４５８へ０８９号明細書に記載されるような方法に従
って、重合溶媒の除去とベレタイズ工程と１同時に行な
うペレタイザーを用いて容易に製造することができる。
、例えば本出願人の出願に係る発明を記載した米国特許
第４５８へ０８９号明細書に記載されるような方法に従
って、重合溶媒の除去とベレタイズ工程と１同時に行な
うペレタイザーを用いて容易に製造することができる。
一方のポリオレフィン系樹脂の粒状物は、その大きさが
ゴム粒子の大きさと同一である必要はないが、一般に約
１〜１０ ｆｌ／１００個の範囲内にあることが好まし
い。
ゴム粒子の大きさと同一である必要はないが、一般に約
１〜１０ ｆｌ／１００個の範囲内にあることが好まし
い。
本発明に係る部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造において
は、このような粒子の大きさ仕）を有する共重合ゴムを
用い、次式に示されるような量の比エネルギーが２軸押
出機に供給されて、動的熱処理が行われる。
は、このような粒子の大きさ仕）を有する共重合ゴムを
用い、次式に示されるような量の比エネルギーが２軸押
出機に供給されて、動的熱処理が行われる。
ｙと０００３Ｘ＋０１２（好ましくはαｏｏ３ｚ＋０１
５）ここで、比エネルギーとは、動的熱処理を行なって
いる押出機の駆動動力（ＦＰＩＫＷ ）から同一スクリ
ュー回転数でカラ運転（フィード物なしの状態）した場
合の駆動動力（）Ｐ２ＫＷ ）を引いた値を押出ｆｉ
（Ｑ ｋｇ／ｈｒ ）で除した値として定義され、従っ
てその単位はｘｗｈｒ／ｙである。
５）ここで、比エネルギーとは、動的熱処理を行なって
いる押出機の駆動動力（ＦＰＩＫＷ ）から同一スクリ
ュー回転数でカラ運転（フィード物なしの状態）した場
合の駆動動力（）Ｐ２ＫＷ ）を引いた値を押出ｆｉ
（Ｑ ｋｇ／ｈｒ ）で除した値として定義され、従っ
てその単位はｘｗｈｒ／ｙである。
この比エネルギーは、押出機の運転条件を変化させるこ
とにより調節し得る。即ち、スクリュー回転数の増加、
スクリーンパックのメツシュの増加、被処理物の供装置
の低下などによって、比ニスクリユーの形状によっても
変化し、更にスクリューの溝の深さが浅いものを使用す
ると比エネルギーは増加する。
とにより調節し得る。即ち、スクリュー回転数の増加、
スクリーンパックのメツシュの増加、被処理物の供装置
の低下などによって、比ニスクリユーの形状によっても
変化し、更にスクリューの溝の深さが浅いものを使用す
ると比エネルギーは増加する。
本発明においては、比エネルギーの量が共重合ゴムの粒
子の大きさによって定義される前記式で示される値と等
しいがあるいはそれよりも大きくならなければならない
ことが本質的に重要であり、これ以下では分散が不良で
、物性の点でも劣った部分架橋ゴム−樹脂組成物しか得
られない。ただし、比エネルギーの量は約Ｌ ５ＫＷＷ
峠、好ましくは約Ｌ ＯＫＷ ｈｒ ／ｋｆ／をこえな
いことが望ましく、これをこえるような条件下では、機
械的エネルギーの摩擦エネルギーへの変換により局部的
に温度が増加し、被処理物に劣化、物性の低下をもたら
す傾向がみらｎｌま几このような過剰のエネルギーの付
与は不必要であって経済的でもない。
子の大きさによって定義される前記式で示される値と等
しいがあるいはそれよりも大きくならなければならない
ことが本質的に重要であり、これ以下では分散が不良で
、物性の点でも劣った部分架橋ゴム−樹脂組成物しか得
られない。ただし、比エネルギーの量は約Ｌ ５ＫＷＷ
峠、好ましくは約Ｌ ＯＫＷ ｈｒ ／ｋｆ／をこえな
いことが望ましく、これをこえるような条件下では、機
械的エネルギーの摩擦エネルギーへの変換により局部的
に温度が増加し、被処理物に劣化、物性の低下をもたら
す傾向がみらｎｌま几このような過剰のエネルギーの付
与は不必要であって経済的でもない。
このような比エネルギーを与える２軸押出機としては、
２本のスクリューの回転方向が同一方向のもの、異なっ
た方向のもの、あるいＦｉ２本のス°
、 うもの、かみ合わないものなど任意のものを使用するこ
とができる。具体例としては、市販されているワーナー
押出機（西独ワーナー社襲、同一方向回転でかみ合うタ
イプ）、ＣＩＭ−９０押出機（日本製鋼製、異なる方向
の回転でかみ合わない゛タイプ）、ＢＴ−８０押出機（
日立製作新製、異なる方向の回転でかみ合うタイプ）な
どが用いられる。
２本のスクリューの回転方向が同一方向のもの、異なっ
た方向のもの、あるいＦｉ２本のス°
、 うもの、かみ合わないものなど任意のものを使用するこ
とができる。具体例としては、市販されているワーナー
押出機（西独ワーナー社襲、同一方向回転でかみ合うタ
イプ）、ＣＩＭ−９０押出機（日本製鋼製、異なる方向
の回転でかみ合わない゛タイプ）、ＢＴ−８０押出機（
日立製作新製、異なる方向の回転でかみ合うタイプ）な
どが用いられる。
通常用いられる１軸押出機を用いても、その運転条件を
変化させることにより、被処理物に十分な比エネルギー
を与えることは可能であるが、部分架橋共１合ゴムと樹
脂成分とが良好に分散した部分架橋ゴム−樹脂組成物が
得られず、従ってその物性も良好ではない。
変化させることにより、被処理物に十分な比エネルギー
を与えることは可能であるが、部分架橋共１合ゴムと樹
脂成分とが良好に分散した部分架橋ゴム−樹脂組成物が
得られず、従ってその物性も良好ではない。
２軸押出機を用いてＸの動的熱処理は、被処理物が溶融
する温度、一般には約２００〜２８０℃、好ましくは約
２１０〜２５０’Ｃの温度で１一般には約１５〜２４０
秒間、好ましくは約３０〜１８０秒間の帯留時間の条件
下で行われる。
する温度、一般には約２００〜２８０℃、好ましくは約
２１０〜２５０’Ｃの温度で１一般には約１５〜２４０
秒間、好ましくは約３０〜１８０秒間の帯留時間の条件
下で行われる。
この熱処理過程において、架橋助剤を存在させると、均
一かつ緩和な架橋反応が期待できる。架橋助剤としては
、イオウ、ｐ−キノンジオキシ人、ｐＩｐ’−ジベンゾ
イルキノンジオキシム、Ｎ−メチル−Ｎ、４−ジニトロ
ソアニリン、ニトロベンゼン、ジフェニルグアニジン、
トリメチロールプロパン−Ｎ、Ｎ’ −ｍ−フェニレン
ジマレイミド、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレ
ート、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレ
ングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコー
ルジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタ
クリレート、アリルメタクリレート、ビニルブチラード
、ビニルステアレートなどが用いられる。
一かつ緩和な架橋反応が期待できる。架橋助剤としては
、イオウ、ｐ−キノンジオキシ人、ｐＩｐ’−ジベンゾ
イルキノンジオキシム、Ｎ−メチル−Ｎ、４−ジニトロ
ソアニリン、ニトロベンゼン、ジフェニルグアニジン、
トリメチロールプロパン−Ｎ、Ｎ’ −ｍ−フェニレン
ジマレイミド、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレ
ート、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレ
ングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコー
ルジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタ
クリレート、アリルメタクリレート、ビニルブチラード
、ビニルステアレートなどが用いられる。
特ニ、ジビニルベンゼンを用いると、それが取扱い易く
、シかも物性のバランスのとれた樹脂組成物が得られる
ので、それの使用が最も望ましい。
、シかも物性のバランスのとれた樹脂組成物が得られる
ので、それの使用が最も望ましい。
即チ、ジビニルベンゼンは、常温で液体であり、かつ有
機ペルオキシドを溶解させることができ、しかもペルオ
キシド架橋型重合体およびポリプロピレン樹脂に対して
良好な親和性を有するため、１１− 有機ペルオキシドの分散助剤、希釈剤として、有機ペル
オキシドの各成分への分散性を改良し、特にペルオキシ
ド架橋型重合体成分に対し均一かつ砂利な架橋をもたら
す働きをなす。また、ジビニルベンゼン６青もラジカル
となり、連鎖移動剤および架橋剤として働くので、有機
ペルオキシドを単独で架橋剤として使用した以上の架橋
効果が期待できる。また、有機ペルオキシドに対する反
応性も良好であるため、調製された部分架橋ゴム−樹脂
組成物中にジビニルベンゼンが単量体として残存するこ
とがなく、従って臭気を発することも少ない、なお、ジ
ビニルベンゼンは、他の炭化水素化合物などとの混合物
の形でも使用することができる。
機ペルオキシドを溶解させることができ、しかもペルオ
キシド架橋型重合体およびポリプロピレン樹脂に対して
良好な親和性を有するため、１１− 有機ペルオキシドの分散助剤、希釈剤として、有機ペル
オキシドの各成分への分散性を改良し、特にペルオキシ
ド架橋型重合体成分に対し均一かつ砂利な架橋をもたら
す働きをなす。また、ジビニルベンゼン６青もラジカル
となり、連鎖移動剤および架橋剤として働くので、有機
ペルオキシドを単独で架橋剤として使用した以上の架橋
効果が期待できる。また、有機ペルオキシドに対する反
応性も良好であるため、調製された部分架橋ゴム−樹脂
組成物中にジビニルベンゼンが単量体として残存するこ
とがなく、従って臭気を発することも少ない、なお、ジ
ビニルベンゼンは、他の炭化水素化合物などとの混合物
の形でも使用することができる。
前記の如き各種の架橋助剤は、ペルオキシド架橋型共重
合ゴムおよび樹脂成分の合計量１００重量部当り約２重
量部以下、好ましくは約０３〜１真Ｉｉｓの割合で用い
ることが望ましい。配合割合がこｎより多いと、有機ペ
ルオキシドの配合量が多い場合には架橋反応が進み、そ
の結果部分架橋ゴム−樹脂組成物の均一性が失われて耐
衝撃性に劣るようＫなり、一方有機ベルオキシドの配合
量が少ない場合には未反応の単量体として部分架橋ゴム
−樹脂組成物中に残存し、それを成形加工する際の熱履
歴により物性の変化を生じたりするため、過剰の使用は
避けるべきである。
合ゴムおよび樹脂成分の合計量１００重量部当り約２重
量部以下、好ましくは約０３〜１真Ｉｉｓの割合で用い
ることが望ましい。配合割合がこｎより多いと、有機ペ
ルオキシドの配合量が多い場合には架橋反応が進み、そ
の結果部分架橋ゴム−樹脂組成物の均一性が失われて耐
衝撃性に劣るようＫなり、一方有機ベルオキシドの配合
量が少ない場合には未反応の単量体として部分架橋ゴム
−樹脂組成物中に残存し、それを成形加工する際の熱履
歴により物性の変化を生じたりするため、過剰の使用は
避けるべきである。
得られる部分架橋ゴム−樹脂組成物の他の性質を改善す
る目的で、鉱物油系軟化＾、１、ペルオキシド非架橋型
炭化水素ゴム、ペルオキシド架橋型ポリオレフィン系樹
脂などを、必要に応じて配合することもできる。これら
の各配合成分は、動的熱処理時に共存させることができ
る。鉱物油系軟化剤は、部分架橋ゴム−樹脂組成物の成
形性の改良に有効であり、ポリイソブチレン、ブチルゴ
ム、工ｆ１／７本位が５０モル％以下のプロピレン−エ
チレン共重合ゴムなどのペルオキシド非架橋型炭化水素
ゴムも同様である。また、ポリエチレン樹、（ 脂などのペルオキシド架橋型ポリオレフィン系樹脂は、
部分架橋ゴム−樹脂組成物の強度および耐衝撃性を向上
させる。
る目的で、鉱物油系軟化＾、１、ペルオキシド非架橋型
炭化水素ゴム、ペルオキシド架橋型ポリオレフィン系樹
脂などを、必要に応じて配合することもできる。これら
の各配合成分は、動的熱処理時に共存させることができ
る。鉱物油系軟化剤は、部分架橋ゴム−樹脂組成物の成
形性の改良に有効であり、ポリイソブチレン、ブチルゴ
ム、工ｆ１／７本位が５０モル％以下のプロピレン−エ
チレン共重合ゴムなどのペルオキシド非架橋型炭化水素
ゴムも同様である。また、ポリエチレン樹、（ 脂などのペルオキシド架橋型ポリオレフィン系樹脂は、
部分架橋ゴム−樹脂組成物の強度および耐衝撃性を向上
させる。
このように、本発明では、２軸押用機を用い、特定の条
件下で動的熱処理することにより、均一に混合され、物
性的にもすぐ−ｒＬ友部分架橋ゴムー樹脂組成物を一工
程で経済的に製造し得るという効果金臭する。得ら扛た
部分架橋ゴム−樹脂組成物はそのまま、あるいは更にペ
ルオキシド架橋型″１．次は分解型のポリオレフィン系
樹脂と混合して、部分架橋共重合ゴム成分の比較的多い
ものは熱可塑性エラストマーとして、また樹脂成分の多
いものは耐衝撃性の改善されたポリオレフィン系樹脂組
成物としてそれぞれ有効に使用される。
件下で動的熱処理することにより、均一に混合され、物
性的にもすぐ−ｒＬ友部分架橋ゴムー樹脂組成物を一工
程で経済的に製造し得るという効果金臭する。得ら扛た
部分架橋ゴム−樹脂組成物はそのまま、あるいは更にペ
ルオキシド架橋型″１．次は分解型のポリオレフィン系
樹脂と混合して、部分架橋共重合ゴム成分の比較的多い
ものは熱可塑性エラストマーとして、また樹脂成分の多
いものは耐衝撃性の改善されたポリオレフィン系樹脂組
成物としてそれぞれ有効に使用される。
次に、実施例について本発明を説明する。
実施例
〔配合原料〕
ＥＦＴ：エチレン・プロピレン−ジシクロペンタジエン
３元共重合ゴム〔エチレン／ プロピレンのモル比７８／２２ 、ＭＬ１十番（１００
℃）１６０、シワ素価１３〕 １ｏｏｚ＠部に鉱物油系軟化剤（出光 石油化学製品ＰＷ−１００）４０重量 部を配合したもの ｐｐ−ｘ：メルトインデックス（２３０℃）１２ノ結晶
性ポリプロピレン（＃！、子の大きさ３９７１００個） ＰＰ−２：メルトインデックス（２３０℃）３０の少量
のエチレンを共重合させた結晶 性ポリプロピレン（粒子の大きさ３９／１ｏ０個） ＰＥＲ：プロピレン・エチレン共重合コム〔フロピレン
／エチレンのモル比７０／３０、〔η）−ＳＯａｌ／ｇ
（１３５℃、デカリン中）、粒子の大きさ’Ａ ９／１
ｏ ｏ個１有機ペルオキシド：ｌ、３−ビス（第３プチ
ヤペルオキシイソブロビル）ベンゼン 〔配合系〕 高硬度銘柄５ＥＰＴ７０部（重置、以下同じ）、ＰＰ−
１３０部、有機ペルオキ ノドα３部およびジビニルベンゼ ７０５部の配合物 低硬度銘柄：ＥＰＴ５０部、ＰＥＲ３０部、ＰＰ−２２
０部、有機ペルオキ ノド０３部およびジビニルベンゼ ７０５部の配合物 〔製造法〕 ｇｐ’ｒ、ｐｐ−ｘまたはＰＰ−２、更に銘柄に応じて
ＦＩＨの各ペレットと有機ペルオキシド、ジビニルベン
ゼントラ、ヘンシェルオキサ−中で６０秒間予予備金し
、この混合物を各種押出機に定量フィーダーで所定量フ
ィードした。サンプリングは、押出機のダイよりストラ
ンドカットにより行われた。
３元共重合ゴム〔エチレン／ プロピレンのモル比７８／２２ 、ＭＬ１十番（１００
℃）１６０、シワ素価１３〕 １ｏｏｚ＠部に鉱物油系軟化剤（出光 石油化学製品ＰＷ−１００）４０重量 部を配合したもの ｐｐ−ｘ：メルトインデックス（２３０℃）１２ノ結晶
性ポリプロピレン（＃！、子の大きさ３９７１００個） ＰＰ−２：メルトインデックス（２３０℃）３０の少量
のエチレンを共重合させた結晶 性ポリプロピレン（粒子の大きさ３９／１ｏ０個） ＰＥＲ：プロピレン・エチレン共重合コム〔フロピレン
／エチレンのモル比７０／３０、〔η）−ＳＯａｌ／ｇ
（１３５℃、デカリン中）、粒子の大きさ’Ａ ９／１
ｏ ｏ個１有機ペルオキシド：ｌ、３−ビス（第３プチ
ヤペルオキシイソブロビル）ベンゼン 〔配合系〕 高硬度銘柄５ＥＰＴ７０部（重置、以下同じ）、ＰＰ−
１３０部、有機ペルオキ ノドα３部およびジビニルベンゼ ７０５部の配合物 低硬度銘柄：ＥＰＴ５０部、ＰＥＲ３０部、ＰＰ−２２
０部、有機ペルオキ ノド０３部およびジビニルベンゼ ７０５部の配合物 〔製造法〕 ｇｐ’ｒ、ｐｐ−ｘまたはＰＰ−２、更に銘柄に応じて
ＦＩＨの各ペレットと有機ペルオキシド、ジビニルベン
ゼントラ、ヘンシェルオキサ−中で６０秒間予予備金し
、この混合物を各種押出機に定量フィーダーで所定量フ
ィードした。サンプリングは、押出機のダイよりストラ
ンドカットにより行われた。
比較例（後記表１〜２）にあっては、通常の９０鵡径１
軸押出機（日本製鋼製Ｐ−９０）ｉ用い、スクリューを
ペレタイズ用のフルフライトおよび樹脂ブレンド用のシ
ールリング付先端ダルメージスクリューの２水準テスト
（共にＬ／Ｄ −２８） ’ｉ行なった。その操作条件
の詳細は、次の如くである。
軸押出機（日本製鋼製Ｐ−９０）ｉ用い、スクリューを
ペレタイズ用のフルフライトおよび樹脂ブレンド用のシ
ールリング付先端ダルメージスクリューの２水準テスト
（共にＬ／Ｄ −２８） ’ｉ行なった。その操作条件
の詳細は、次の如くである。
シリンダ一温度： ＣＩ Ｃ２ｃ、Ｓｃ、
Ｃ５１８０２１０２３０２３０２００（’Ｃ）スクリュ
ー回転数−８０〜２１０（ｒｐｍ）スクリーンパック：
４０Ｘ８０Ｘ１１５０Ｘ１５０Ｘ８０Ｘ４０（メツシ
ュ） 計６枚重ねで使用 押出量：１６０〜２４０（１ｒ ） 実施例およびそれと対比される比較例（後記表３〜ツ）
においては、２軸押出機（ワーナー社製Ｗ ＆ Ｐ 、
、Ｑ−−Ｑ−１１ｍ径、Ｌ／Ｄ −４３）を用い、ス
クリュー回転数および押出量を変えることによう、比エ
ネルギーの量を変化させた。その操作条件の詳細は、次
の如くである。
Ｃ５１８０２１０２３０２３０２００（’Ｃ）スクリュ
ー回転数−８０〜２１０（ｒｐｍ）スクリーンパック：
４０Ｘ８０Ｘ１１５０Ｘ１５０Ｘ８０Ｘ４０（メツシ
ュ） 計６枚重ねで使用 押出量：１６０〜２４０（１ｒ ） 実施例およびそれと対比される比較例（後記表３〜ツ）
においては、２軸押出機（ワーナー社製Ｗ ＆ Ｐ 、
、Ｑ−−Ｑ−１１ｍ径、Ｌ／Ｄ −４３）を用い、ス
クリュー回転数および押出量を変えることによう、比エ
ネルギーの量を変化させた。その操作条件の詳細は、次
の如くである。
シリンダ一温度： ＣＩ Ｃ２Ｃ，Ｃ，Ｄ１６０
２１０ ２３０ ２３０ ２００ （’Ｃ）ス
クリュー回転数：１２０〜ｊ２００（ｒｐｍ ）スクリ
ーンパック：’４０Ｘ８０Ｘ１５０ｘ１５０ｙＥｌＯＸ
４０（メツシュ） 計６枚重ねで使用 押出量＝ｌフＯ〜２６０ （４ｇＡｒ ）他の実施例お
よびそれに対比される比較例（後記表８〜９）において
は、２軸押出−（日立製作新製、８０ａ径、Ｌ／Ｄ −
１６）を用い、スクリ誹−回転数および押出１ｔｔ−変
えることにより、比エネルギーの量を変化させ友。その
操作条件の詳細は、次の如（である。
２１０ ２３０ ２３０ ２００ （’Ｃ）ス
クリュー回転数：１２０〜ｊ２００（ｒｐｍ ）スクリ
ーンパック：’４０Ｘ８０Ｘ１５０ｘ１５０ｙＥｌＯＸ
４０（メツシュ） 計６枚重ねで使用 押出量＝ｌフＯ〜２６０ （４ｇＡｒ ）他の実施例お
よびそれに対比される比較例（後記表８〜９）において
は、２軸押出−（日立製作新製、８０ａ径、Ｌ／Ｄ −
１６）を用い、スクリ誹−回転数および押出１ｔｔ−変
えることにより、比エネルギーの量を変化させ友。その
操作条件の詳細は、次の如（である。
シリンダー塩ＷＬＣＩＣ２Ｃ５Ｃ４Ｄ
１’１５ １８０ ２３０ １２３０ ２００
（”Ｃ）スクリュー回転数：４０〜１００ （ｒｐ
ｍ ）スクリーンパック：４０Ｘ８０Ｘ１５０Ｘ１５０
Ｘ８０Ｘ４０（メツシュ） 計６枚重ねで使用 押出量： ８０〜１５０ （ｋｇ／ｈｒ ）〔評価法〕 Ｌ均一性 押出されたペレットを２００℃でプレス成形し、厚さ・
０２〜ｕ４■の薄肉シートを作製し、その表面状純金目
視で判定する。
（”Ｃ）スクリュー回転数：４０〜１００ （ｒｐ
ｍ ）スクリーンパック：４０Ｘ８０Ｘ１５０Ｘ１５０
Ｘ８０Ｘ４０（メツシュ） 計６枚重ねで使用 押出量： ８０〜１５０ （ｋｇ／ｈｒ ）〔評価法〕 Ｌ均一性 押出されたペレットを２００℃でプレス成形し、厚さ・
０２〜ｕ４■の薄肉シートを作製し、その表面状純金目
視で判定する。
（評価） ｏ：全く均一（写真入参照）Δ：若干ブツブ
ツ状の異様物がみら れる（写真Ｂ参照） ×：大きいブツブツ状の異様物カニ多 くみられる（写真Ｃ参照） ２成形性 （１）射出成形性 成形機：ダイナメルタ−（名機製作所製）成形温度：２
００’Ｃ 射出圧カー−法王 １３００１ｃ９／ＣＩＦ二次圧
’／ ＯＯ＆ｖ／α２ 射出圧カニ最大 成形速度＝９０秒／サイクル 金 型：２点ゲート角板金型 成形品：３種類の角板（長さ３００■、幅１８０ｍ、厚
さ２．４．７ｍｍ） このようにして成形さｔ′した角板の表面状態を、シー
トの場合と同様に目視で判定した。
ツ状の異様物がみら れる（写真Ｂ参照） ×：大きいブツブツ状の異様物カニ多 くみられる（写真Ｃ参照） ２成形性 （１）射出成形性 成形機：ダイナメルタ−（名機製作所製）成形温度：２
００’Ｃ 射出圧カー−法王 １３００１ｃ９／ＣＩＦ二次圧
’／ ＯＯ＆ｖ／α２ 射出圧カニ最大 成形速度＝９０秒／サイクル 金 型：２点ゲート角板金型 成形品：３種類の角板（長さ３００■、幅１８０ｍ、厚
さ２．４．７ｍｍ） このようにして成形さｔ′した角板の表面状態を、シー
トの場合と同様に目視で判定した。
（２）押出成形性
成形機：４０ｓＩ径押出機（東芝機械製〕成形温度＝２
１０℃ タイ：ストレートダイ（ダイ／コアー １２、．５■／１α０闘） 引取速［：ｌＱ’／分 成形品：チューブ このようにして成形されたチューブのｆ！面状ａｔ。
１０℃ タイ：ストレートダイ（ダイ／コアー １２、．５■／１α０闘） 引取速［：ｌＱ’／分 成形品：チューブ このようにして成形されたチューブのｆ！面状ａｔ。
シートの場合と同様に目視で判定した。
＆基本物性
紬記の射出成形された角板（厚さ２ ｗｇ ）について
、ＪＩ８に−６３０１に基いて、１００％伸張時応力、
破断時応力および伸び、表面硬度、永久歪ｃ友だし１０
０％伸長）をそれぞれ測定した。
、ＪＩ８に−６３０１に基いて、１００％伸張時応力、
破断時応力および伸び、表面硬度、永久歪ｃ友だし１０
０％伸長）をそれぞれ測定した。
〔後記光１〜９に示さ扛る結果〕
表１：１軸押出機を用い、スクリュー回転数および供給
！ヲ変えて比エネルギーの量を０１２〜α４５の間で変
化させたが、均一性の点その他で満足さｎる高硬度組成
物は得られなかった。
！ヲ変えて比エネルギーの量を０１２〜α４５の間で変
化させたが、均一性の点その他で満足さｎる高硬度組成
物は得られなかった。
表２：１軸押出機を用い、スクリュー回転数および供給
１ｌｔｔ？変えて比エネルギーの量をαユニーα４１の
間で変化させ友が、均一性その他の点で満足される低硬
度組成物は得らｎなかった。
１ｌｔｔ？変えて比エネルギーの量をαユニーα４１の
間で変化させ友が、均一性その他の点で満足される低硬
度組成物は得らｎなかった。
表３〜′ｌ：ワーナー社製２軸押出機を用い、スクリュ
ー回転数および押出量を変えることにより、比エネルギ
ーのｔｔ−変化させた。この結果から、均一性その他の
点を満足させる組成物を得るには、銘柄 ！
７ 好ましいｙ高硬度 ２
α１４ α１９１ １０
・α１６ ｙｌ ３０
α２１ α２６低硬度 ５
α１５ α１７１ ２０
α１９ α２２であることが判り、この
ことから比エネルギー（ｙ）は共重合ゴムの粒子の大き
さ←）に対して、次式で示されるような量でなければな
らないといえる。
ー回転数および押出量を変えることにより、比エネルギ
ーのｔｔ−変化させた。この結果から、均一性その他の
点を満足させる組成物を得るには、銘柄 ！
７ 好ましいｙ高硬度 ２
α１４ α１９１ １０
・α１６ ｙｌ ３０
α２１ α２６低硬度 ５
α１５ α１７１ ２０
α１９ α２２であることが判り、この
ことから比エネルギー（ｙ）は共重合ゴムの粒子の大き
さ←）に対して、次式で示されるような量でなければな
らないといえる。
ｙ＞α００３ｘ＋α１２
好１しくけ
ｙ≧α００３Ｉ＋α１５
表８〜ｌＯ：日立製作所製２軸押出機を用い、スクリュ
ー回転数および押出量を変えることにより、比エネルギ
ーのｔ’を変化させた。この結果から、均一性その他の
点を満足させる組成物を得る友めには、 銘柄 ｘ ｙ 好ましいｙ
高硬度 １０ ０１フ α１９低硬度
５ α１６ ０１８であることが判る。
ー回転数および押出量を変えることにより、比エネルギ
ーのｔ’を変化させた。この結果から、均一性その他の
点を満足させる組成物を得る友めには、 銘柄 ｘ ｙ 好ましいｙ
高硬度 １０ ０１フ α１９低硬度
５ α１６ ０１８であることが判る。
手 続 袖 正 書（方式）
昭オロ５７年２月２日
特許庁長官島田春樹 殿
１、事件の表示
昭和５６年特許１１１１１第１２３６４３号２発明の名
称 部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法 ＆補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 （５８Ｂ）三井石油化学工業株式会社４、代理人 住所 東京都港区芝大門１の２の７ −Ｊ藤ビル５０１
−１ｉｐａ補正命令の日付 ７、補止の内容 （１）添付された図面代用写真を剛除す４゜（２）明細
置薬３３ｊｊの「図面の簡単な説明」の欄の３行を削除
する。
称 部分架橋ゴム−樹脂組成物の製造法 ＆補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 （５８Ｂ）三井石油化学工業株式会社４、代理人 住所 東京都港区芝大門１の２の７ −Ｊ藤ビル５０１
−１ｉｐａ補正命令の日付 ７、補止の内容 （１）添付された図面代用写真を剛除す４゜（２）明細
置薬３３ｊｊの「図面の簡単な説明」の欄の３行を削除
する。
（３） ＩＷＪ第２第２王
下＃ｐ．４行の「（写真Ｂ参照）」および王第２ｈの「
（写真Ｃ参照）」ヲそれぞれＦ’ｌｌｌ除する。
（写真Ｃ参照）」ヲそれぞれＦ’ｌｌｌ除する。
（４）Ｊｍｌ第１３貞下第１行の「帯留」を［湘舊ｊに
訂正する、 （５）同第１．４頁下第２行および第１５貞第３行の「
電合体」をそれぞれ［共１合ゴムＪＩＣｉｉｌ止する。
訂正する、 （５）同第１．４頁下第２行および第１５貞第３行の「
電合体」をそれぞれ［共１合ゴムＪＩＣｉｉｌ止する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １粒子状ペルオキシド架橋型オレフィン系共重合コムお
よびペルオキシド分解型ポリオレフィン系樹脂を２軸押
出機に直接供給し、有機ペルオキシドの存在下に、 Ｘ≦２００ ｙ２α００３．＋０１２ 友だし、ｘ：共重合ゴム粒子の大きさくｇ／’ＬＯＯ個
）ｙ：押出機の比エネルギー（Ｋ′ｗｈｒＡ）なる条件
下で動的熱処理を行なうことｔ−Ｗ徴とする部分架橋ゴ
ム−樹脂組成物の製造法。 ２−ｘが０１以上の大きさの粒子状共重合ゴムが用いら
れる！ｉ！ｆｄ求の範囲第１項記載の部分架橋ゴム−樹
脂組成物の製造法。 ３ｙが１５以下の押出機比エネルギー条件下で動的熱処
理される特許請求の範囲第１項記載の部分架橋ゴム−樹
脂組成物の製造法。
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