JPS6252061B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6252061B2 JPS6252061B2 JP55049738A JP4973880A JPS6252061B2 JP S6252061 B2 JPS6252061 B2 JP S6252061B2 JP 55049738 A JP55049738 A JP 55049738A JP 4973880 A JP4973880 A JP 4973880A JP S6252061 B2 JPS6252061 B2 JP S6252061B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yarn
- twisting
- filament
- twists
- twist
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
本発明は連続多繊条糸を用いたシヤンタン調糸
条の製造方法に関する。 従来より糸条の長さ方向に太細を付与したスラ
ブ糸にフアブリツクの外観変化付与の有効な手段
として広く用いられてきた。 特に近年、天然繊維指向の市場を反映して連続
多繊条糸からのこれら糸条へのアプローチがなさ
れ生産化されている。これを特許的にみると例え
ば特公昭43−28258、45−28018、47−49459、50
−35147等多くの提案がなされている。 しかしながらいずれの方法によつてもスラブ長
は高々20cm程度のものしか得られず本絹シヤンタ
ンが持つ極めて長いスラブ部が布帛外観に与える
効果の表現が不可能であつた。 本発明者等はこの点に注目し種々の検討を行つ
た結果、仮撚方式により仮撚加工が行われている
多繊条糸からなる芯糸Ａの加撚域に他の多繊条糸
Ｂを過供給し巻付けるに際し、ある特定の条件下
で加工することにより従来得られなかつたスラブ
部が長いヤーンを得ることを見出した。 すなわち、その発明の要旨とするところは、仮
撚加工が行われている多繊条糸からなる芯糸Ａの
加撚域に他の他繊条糸Ｂを過供給し巻付ける際、
糸Ａの加撚時の撚係数αが15500〜10600、糸Ｂの
有する撚係数βが1400以上であり、かつ糸Ｂの有
する撚方向に糸Ａの加撚方向とは同方向では無い
ことを特徴としたスラブ糸の製法にある。但しα
＝ＴA√A、β＝ＴB√Bであり、ＴAは糸条Ａ
単独で仮撚した時の加撚数（Ｔ／Ｍ）、ＤAは糸条
Ａのデニール、同様にＴB、ＤBは糸条Ｂに関する
ものである。 以下図面に従つて本発明を詳細に説明すると、
第１図は本発明の実施に使用する装置の一例を示
す側面図で、同図において、多繊条糸Ａは第１供
給ローラ１と引取ローラ２間に設置された加撚装
置３により仮撚され、一方第２供給ローラ４によ
り多繊条糸Ｂは加撚域に過供給され、多繊条糸Ａ
の周囲へ巻付きスラブ部を形成する。 しかしながら前記従来法ではスラブ部の長さは
高々20cm程度であり、より長いスラブ部を有した
スラブ糸を得ることにより本絹のシヤンタンの外
観に近付けることが本発明の目的である。 本発明者等は極めて長いスラブ部を付与する方
法につき種々検討した結果、多繊条糸Ｂの撚係数
が1400以上であり、多繊条糸Ａへの加撚装置３に
よる撚方向とは逆の撚方向を多繊条糸Ｂに与える
ことが極めて長いスラブ部を形成させるために必
要であることを見出した。 しかしながら単に上記条件だけでは第２図に示
すごとく得られるスラブ糸は輪奈状のループ６が
多く発生し、そのために布帛の表面にループ６が
突出した外観を呈し製品品位上好ましくない。 これらの検討結果を第３図及び第１表に示し
た。 第３図は多繊条糸Ｂに与えたＳ撚加撚数が
2200T／Ｍであるときの得られた糸のスラブ部の
長さとの関連を示し〔図中（ ）内の数字は燃係
数〕、第１表は多繊条糸Ｂに与えた加撚数と仮撚
加工時の条件との関連を示した。
条の製造方法に関する。 従来より糸条の長さ方向に太細を付与したスラ
ブ糸にフアブリツクの外観変化付与の有効な手段
として広く用いられてきた。 特に近年、天然繊維指向の市場を反映して連続
多繊条糸からのこれら糸条へのアプローチがなさ
れ生産化されている。これを特許的にみると例え
ば特公昭43−28258、45−28018、47−49459、50
−35147等多くの提案がなされている。 しかしながらいずれの方法によつてもスラブ長
は高々20cm程度のものしか得られず本絹シヤンタ
ンが持つ極めて長いスラブ部が布帛外観に与える
効果の表現が不可能であつた。 本発明者等はこの点に注目し種々の検討を行つ
た結果、仮撚方式により仮撚加工が行われている
多繊条糸からなる芯糸Ａの加撚域に他の多繊条糸
Ｂを過供給し巻付けるに際し、ある特定の条件下
で加工することにより従来得られなかつたスラブ
部が長いヤーンを得ることを見出した。 すなわち、その発明の要旨とするところは、仮
撚加工が行われている多繊条糸からなる芯糸Ａの
加撚域に他の他繊条糸Ｂを過供給し巻付ける際、
糸Ａの加撚時の撚係数αが15500〜10600、糸Ｂの
有する撚係数βが1400以上であり、かつ糸Ｂの有
する撚方向に糸Ａの加撚方向とは同方向では無い
ことを特徴としたスラブ糸の製法にある。但しα
＝ＴA√A、β＝ＴB√Bであり、ＴAは糸条Ａ
単独で仮撚した時の加撚数（Ｔ／Ｍ）、ＤAは糸条
Ａのデニール、同様にＴB、ＤBは糸条Ｂに関する
ものである。 以下図面に従つて本発明を詳細に説明すると、
第１図は本発明の実施に使用する装置の一例を示
す側面図で、同図において、多繊条糸Ａは第１供
給ローラ１と引取ローラ２間に設置された加撚装
置３により仮撚され、一方第２供給ローラ４によ
り多繊条糸Ｂは加撚域に過供給され、多繊条糸Ａ
の周囲へ巻付きスラブ部を形成する。 しかしながら前記従来法ではスラブ部の長さは
高々20cm程度であり、より長いスラブ部を有した
スラブ糸を得ることにより本絹のシヤンタンの外
観に近付けることが本発明の目的である。 本発明者等は極めて長いスラブ部を付与する方
法につき種々検討した結果、多繊条糸Ｂの撚係数
が1400以上であり、多繊条糸Ａへの加撚装置３に
よる撚方向とは逆の撚方向を多繊条糸Ｂに与える
ことが極めて長いスラブ部を形成させるために必
要であることを見出した。 しかしながら単に上記条件だけでは第２図に示
すごとく得られるスラブ糸は輪奈状のループ６が
多く発生し、そのために布帛の表面にループ６が
突出した外観を呈し製品品位上好ましくない。 これらの検討結果を第３図及び第１表に示し
た。 第３図は多繊条糸Ｂに与えたＳ撚加撚数が
2200T／Ｍであるときの得られた糸のスラブ部の
長さとの関連を示し〔図中（ ）内の数字は燃係
数〕、第１表は多繊条糸Ｂに与えた加撚数と仮撚
加工時の条件との関連を示した。
【表】
第３図の結果より多繊条糸Ｂへの加撚数が大と
なる程スラブ長は大となり、特に撚係数が1414で
ある条件を変曲点として大きく変化することが明
らかになつた。 また第１表の結果より第１図の加撚域での糸条
Ａの加撚数（撚係数）と加撚されつつある糸条Ａ
へ撚廻させる糸条Ｂの加撚数（撚係数）及び糸条
Ａの加撚方向と糸条Ｂの有する撚方向の関係はル
ープ発生及びスラブ長に極めて大きな影響を与え
好ましい条件は糸条Ａの加撚数は2200〜1500T／
Ｍ（撚係数で15556〜10607、但し撚係数（α）＝
撚数（Ｔ／Ｍ）×√糸条のデニール）であり、
糸条Ｂの有する撚数は200T／Ｍ以上（撚係数で
1414以上）であることであり、さらに最も好まし
い条件としては糸条Ａの燃係数＝14142〜10610、
糸条Ｂの撚係数＝2100以上であり、かつ糸条Ａへ
の加撚方向と糸条Ｂの有する撚方向とが同方向で
ないことが重要な条件となることを見出した。こ
れらの理由は明確ではないが第４図に示すごとく
糸条Ｂの撚数はトルクを生み出し糸条Ａへの巻付
き、特に撚係数が1414以上ではトルクが大となる
ため糸条Ａの軸に対する巻付き角度αが小となる
ためと推定される。また糸条Ａの加撚数は解撚後
の糸条Ａ，Ｂの単位長さ当りの糸長差を左右し、
そのために集束性を保つための適正範囲を生み出
すためと解撚後の糸条Ａ，Ｂのトルクが逆方向に
ならないよう糸条Ａ，Ｂの加撚方向を逆にするこ
とにより集束性が保持されるためと思われる。 以下実施例により更に具体的に説明する。 実施例 １ 第１図に於て糸条Ａをポリエステルブライト
100デニール48フイラメント、12T／Ｍ（Ｓ）と
し加撚数1300T／Ｍ（撚係数＝13000）、撚方向
Ｚ、加撚張力10ｇ、熱板５の温度180℃、スピン
ドル回転数9.5×104rpmで仮撚中の加撚域に糸条
Ｂとしてポリエステルブライト72デニール36フイ
ラメント、撚数165T／Ｍ（撚係数1400）、撚方向
Ｓとしオーバーフイード量70％で給糸した。得ら
れたスラブヤーンは平均スラブ長が28cmでありル
ープ発生が実質的に無いものとなつた。 比較例として他の条件は同一とし糸条Ｂの撚数
が14T／Ｍ、撚方向Ｓであるものを用いたが得ら
れたスラブヤーンはスラブ長17cmであつた。 実施例 ２ 糸条Ａに対する条件は実施例１と同一とし、熱
板５を室温とし、仮撚中の加撚板にポリエステル
ブライト72デニール36フイラメント、400T／
Ｍ、撚方向Ｓの糸条Ｂをオーバーフイード量70％
で給糸した。得られた糸は若干ループが発生した
がスラブ長39cmであるスラブヤーンが得られた。 比較例として糸条Ｂの撚数を160T／Ｍ（撚係
数＝1358）Ｓ撚とし、他の条件は実施例２と同一
とし加工した所、得られたヤーンはスラブ長18cm
であつた。
なる程スラブ長は大となり、特に撚係数が1414で
ある条件を変曲点として大きく変化することが明
らかになつた。 また第１表の結果より第１図の加撚域での糸条
Ａの加撚数（撚係数）と加撚されつつある糸条Ａ
へ撚廻させる糸条Ｂの加撚数（撚係数）及び糸条
Ａの加撚方向と糸条Ｂの有する撚方向の関係はル
ープ発生及びスラブ長に極めて大きな影響を与え
好ましい条件は糸条Ａの加撚数は2200〜1500T／
Ｍ（撚係数で15556〜10607、但し撚係数（α）＝
撚数（Ｔ／Ｍ）×√糸条のデニール）であり、
糸条Ｂの有する撚数は200T／Ｍ以上（撚係数で
1414以上）であることであり、さらに最も好まし
い条件としては糸条Ａの燃係数＝14142〜10610、
糸条Ｂの撚係数＝2100以上であり、かつ糸条Ａへ
の加撚方向と糸条Ｂの有する撚方向とが同方向で
ないことが重要な条件となることを見出した。こ
れらの理由は明確ではないが第４図に示すごとく
糸条Ｂの撚数はトルクを生み出し糸条Ａへの巻付
き、特に撚係数が1414以上ではトルクが大となる
ため糸条Ａの軸に対する巻付き角度αが小となる
ためと推定される。また糸条Ａの加撚数は解撚後
の糸条Ａ，Ｂの単位長さ当りの糸長差を左右し、
そのために集束性を保つための適正範囲を生み出
すためと解撚後の糸条Ａ，Ｂのトルクが逆方向に
ならないよう糸条Ａ，Ｂの加撚方向を逆にするこ
とにより集束性が保持されるためと思われる。 以下実施例により更に具体的に説明する。 実施例 １ 第１図に於て糸条Ａをポリエステルブライト
100デニール48フイラメント、12T／Ｍ（Ｓ）と
し加撚数1300T／Ｍ（撚係数＝13000）、撚方向
Ｚ、加撚張力10ｇ、熱板５の温度180℃、スピン
ドル回転数9.5×104rpmで仮撚中の加撚域に糸条
Ｂとしてポリエステルブライト72デニール36フイ
ラメント、撚数165T／Ｍ（撚係数1400）、撚方向
Ｓとしオーバーフイード量70％で給糸した。得ら
れたスラブヤーンは平均スラブ長が28cmでありル
ープ発生が実質的に無いものとなつた。 比較例として他の条件は同一とし糸条Ｂの撚数
が14T／Ｍ、撚方向Ｓであるものを用いたが得ら
れたスラブヤーンはスラブ長17cmであつた。 実施例 ２ 糸条Ａに対する条件は実施例１と同一とし、熱
板５を室温とし、仮撚中の加撚板にポリエステル
ブライト72デニール36フイラメント、400T／
Ｍ、撚方向Ｓの糸条Ｂをオーバーフイード量70％
で給糸した。得られた糸は若干ループが発生した
がスラブ長39cmであるスラブヤーンが得られた。 比較例として糸条Ｂの撚数を160T／Ｍ（撚係
数＝1358）Ｓ撚とし、他の条件は実施例２と同一
とし加工した所、得られたヤーンはスラブ長18cm
であつた。
第１図は本発明の実施に使用する装置の一例を
示す側面図、第２図は本発明の範囲外の方法にて
得られた糸の側面図、第３図は使用する糸の先撚
数とスラブ長との関係を示す説明図、第４図は本
発明の作用効果を説明する為のスラブ糸の側面図
で、第１図において、１は第１供給ローラ、２は
引取ローラ、３は仮撚スピンドル、４は第２引取
ローラ、５はヒータである。
示す側面図、第２図は本発明の範囲外の方法にて
得られた糸の側面図、第３図は使用する糸の先撚
数とスラブ長との関係を示す説明図、第４図は本
発明の作用効果を説明する為のスラブ糸の側面図
で、第１図において、１は第１供給ローラ、２は
引取ローラ、３は仮撚スピンドル、４は第２引取
ローラ、５はヒータである。
Claims (1)
- １ 仮撚加工が行われている多繊条糸からなる芯
糸Ａの加撚域に他の多繊条糸Ｂを過供給し巻付け
る際、糸Ａに対する加撚時の撚係数が15500〜
10600、糸Ｂの有する撚係数が1400以上であり、
かつ糸Ｂの有する撚方向は糸Ａに対する加撚方向
とは同方向でないことを特徴とするシヤンタン調
糸の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4973880A JPS56148925A (en) | 1980-04-15 | 1980-04-15 | Preparation of shangtung like yarn |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4973880A JPS56148925A (en) | 1980-04-15 | 1980-04-15 | Preparation of shangtung like yarn |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56148925A JPS56148925A (en) | 1981-11-18 |
| JPS6252061B2 true JPS6252061B2 (ja) | 1987-11-04 |
Family
ID=12839522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4973880A Granted JPS56148925A (en) | 1980-04-15 | 1980-04-15 | Preparation of shangtung like yarn |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56148925A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58144139A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-27 | 帝人株式会社 | 意匠糸の製造法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5912777B2 (ja) * | 1975-01-09 | 1984-03-26 | 東洋紡績株式会社 | 交撚糸の製造方法 |
| JPS5673131A (en) * | 1979-11-10 | 1981-06-17 | Toyo Boseki | Production of special interlaced yarn |
-
1980
- 1980-04-15 JP JP4973880A patent/JPS56148925A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56148925A (en) | 1981-11-18 |
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