JPH0732102A - 通電発熱注入ノズル及び連続鋳造法 - Google Patents
通電発熱注入ノズル及び連続鋳造法Info
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- JPH0732102A JPH0732102A JP17574293A JP17574293A JPH0732102A JP H0732102 A JPH0732102 A JP H0732102A JP 17574293 A JP17574293 A JP 17574293A JP 17574293 A JP17574293 A JP 17574293A JP H0732102 A JPH0732102 A JP H0732102A
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- nozzle
- molten metal
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- injection nozzle
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、フラット型注入ノズルを介して溶
融金属を鋳造する際に、該ノズル先端に地金が付着する
のを防止する技術を提供する。 【構成】 導電性材料から成るノズル先端部の外側表面
は絶縁を施さず、内孔表面をキャスタブル等で絶縁した
該ノズルを溶融金属中に浸漬して通電し、ノズル短辺を
加熱するとともに溶融金属を直接加熱して、ノズルの地
金付着防止を図る。
融金属を鋳造する際に、該ノズル先端に地金が付着する
のを防止する技術を提供する。 【構成】 導電性材料から成るノズル先端部の外側表面
は絶縁を施さず、内孔表面をキャスタブル等で絶縁した
該ノズルを溶融金属中に浸漬して通電し、ノズル短辺を
加熱するとともに溶融金属を直接加熱して、ノズルの地
金付着防止を図る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は注入ノズル、特に注入ノ
ズルを加熱しつつ鋳造する方法及びその注入ノズルの構
造に関する。
ズルを加熱しつつ鋳造する方法及びその注入ノズルの構
造に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼、アルミ合金等のスラブ、ブルーム、
棒材等の鋳造に連続鋳造法が広く採用されている。特
に、最近では偏平なスラブの連続鋳造にベルト式連続鋳
造法が用いられている。このベルト式連続鋳造法では、
少なくとも上流側ロール及び下流側ロールに巻き掛けら
れた１個または相対する一対の無端鋳造ベルトの面に、
多数のブロックを無端状に連結した一対の移動短辺の側
面を接触させて鋳型を形成する。そして、鋳造ベルト及
び移動短辺を鋳片引き抜き方向に移動するように回動さ
せながら溶融金属を鋳型に注入して断面形状が長方形あ
るいは偏平な鋳片を連続鋳造する。このようなベルト式
連続鋳造法は、例えば特開昭５０−６１３３２号公報、
特開昭６０−２０３３４５号公報、等により開示されて
いる。
棒材等の鋳造に連続鋳造法が広く採用されている。特
に、最近では偏平なスラブの連続鋳造にベルト式連続鋳
造法が用いられている。このベルト式連続鋳造法では、
少なくとも上流側ロール及び下流側ロールに巻き掛けら
れた１個または相対する一対の無端鋳造ベルトの面に、
多数のブロックを無端状に連結した一対の移動短辺の側
面を接触させて鋳型を形成する。そして、鋳造ベルト及
び移動短辺を鋳片引き抜き方向に移動するように回動さ
せながら溶融金属を鋳型に注入して断面形状が長方形あ
るいは偏平な鋳片を連続鋳造する。このようなベルト式
連続鋳造法は、例えば特開昭５０−６１３３２号公報、
特開昭６０−２０３３４５号公報、等により開示されて
いる。
【０００３】上記連続鋳造では、タンディシュから鋳型
に注入ノズルを介して溶融金属が供給される。注入ノズ
ルは先端部が溶融金属に挿入された浸漬型が広く使用さ
れている。注入ノズルの断面形状は、鋳型の断面形状に
応じて円形あるいは長方形となっている。
に注入ノズルを介して溶融金属が供給される。注入ノズ
ルは先端部が溶融金属に挿入された浸漬型が広く使用さ
れている。注入ノズルの断面形状は、鋳型の断面形状に
応じて円形あるいは長方形となっている。
【０００４】注入ノズルは、鋳造開始時では溶融金属の
温度よりもかなり低く、鋳造中では周辺機器、大気等へ
の伝熱により冷却される。注入ノズルの温度が低いと、
注入ノズルを通過する溶融金属の温度が低下する。この
ため、溶融金属の粘性が増して注入速度の制御が困難に
なり、さらには溶融金属が凝固して注入ノズルが閉塞す
る恐れがある。また、ノズルとベルト間のメニスカス部
で溶鋼が凝固し鋳片引き抜き時にノズルも引きちぎる可
能性がある。従って、鋳造初期、あるいは鋳造中に特
に、メニスカス部の溶鋼温度低下保障として注入ノズル
を加熱する必要がある。
温度よりもかなり低く、鋳造中では周辺機器、大気等へ
の伝熱により冷却される。注入ノズルの温度が低いと、
注入ノズルを通過する溶融金属の温度が低下する。この
ため、溶融金属の粘性が増して注入速度の制御が困難に
なり、さらには溶融金属が凝固して注入ノズルが閉塞す
る恐れがある。また、ノズルとベルト間のメニスカス部
で溶鋼が凝固し鋳片引き抜き時にノズルも引きちぎる可
能性がある。従って、鋳造初期、あるいは鋳造中に特
に、メニスカス部の溶鋼温度低下保障として注入ノズル
を加熱する必要がある。
【０００５】注入ノズルを加熱する方法として、例え
ば、ＣＯＧバーナーにより注入ノズルを加熱することが
通常行われている。さらに、特公昭５４−４１９７８７
号公報では、ノズルに挿設した高周波加熱用コイルによ
りノズルを加熱することが記載されており、特開昭５７
−７５２６２号公報あるいは、特開平１−２８９５４４
号公報では、ノズル内部に形成した抵抗発熱層によりノ
ズルを加熱することが記載されている。
ば、ＣＯＧバーナーにより注入ノズルを加熱することが
通常行われている。さらに、特公昭５４−４１９７８７
号公報では、ノズルに挿設した高周波加熱用コイルによ
りノズルを加熱することが記載されており、特開昭５７
−７５２６２号公報あるいは、特開平１−２８９５４４
号公報では、ノズル内部に形成した抵抗発熱層によりノ
ズルを加熱することが記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述の特公昭５４−４
１９７８７号公報あるいは特開昭５７−７５２６２号公
報による従来のノズル加熱方法では、溶融金属のメニス
カス近傍で注入ノズルに溶融金属が凝固、固着するとい
う問題があった。すなわち、鋳型は水冷されているの
で、鋳型に接する溶融金属はメニスカス近傍で鋳型によ
り冷却され、メニスカス近傍に多量の熱を供給すること
ができず、メニスカス近傍を十分に加熱することは困難
であった。注入ノズルのメニスカス近傍に溶融金属が凝
固、固着すると、注入ノズルの開口を塞ぎ、あるいは注
入ノズルあるいは鋳型を損傷する恐れがある。
１９７８７号公報あるいは特開昭５７−７５２６２号公
報による従来のノズル加熱方法では、溶融金属のメニス
カス近傍で注入ノズルに溶融金属が凝固、固着するとい
う問題があった。すなわち、鋳型は水冷されているの
で、鋳型に接する溶融金属はメニスカス近傍で鋳型によ
り冷却され、メニスカス近傍に多量の熱を供給すること
ができず、メニスカス近傍を十分に加熱することは困難
であった。注入ノズルのメニスカス近傍に溶融金属が凝
固、固着すると、注入ノズルの開口を塞ぎ、あるいは注
入ノズルあるいは鋳型を損傷する恐れがある。
【０００７】一方前述の、特開平１−２８９５４４号公
報は浸漬部の加熱は可能であるが、ノズル内に配置した
高抵抗材とノズル本体の間で膨張差で亀裂が発生する可
能性がある。
報は浸漬部の加熱は可能であるが、ノズル内に配置した
高抵抗材とノズル本体の間で膨張差で亀裂が発生する可
能性がある。
【０００８】そこで、本発明は、地金付着の開始点であ
る注入ノズル短辺の溶鋼浸漬部を十分に加熱し、さらに
鋳型内に形成される溶融金属を直接加熱することができ
る通電発熱注入ノズル及び通電発熱注入ノズルを用いた
連続鋳造法を提供しようとするものである。
る注入ノズル短辺の溶鋼浸漬部を十分に加熱し、さらに
鋳型内に形成される溶融金属を直接加熱することができ
る通電発熱注入ノズル及び通電発熱注入ノズルを用いた
連続鋳造法を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、溶融金属をタ
ンディシュから鋳型に注入し、鋳片を連続鋳造する際に
用いるノズルであり、ノズル本体及び一対の給電リード
部により構成され、かつ導電性耐火物から成る、フラッ
ト型通電発熱注入ノズルにおいて、少なくともノズル本
体先端部及び一対の給電リード部先端部を導電性材料で
形成し、該ノズル本体短辺側先端部と一対の給電リード
部先端部とを導電性セラミックボルト及び導電性セラミ
ック接着剤を用いて一体化し、さらに、給電リード部先
端部及びノズル本体先端部の外側表面は絶縁せず、ノズ
ル本体の内孔表面を絶縁したことを特徴とする。
ンディシュから鋳型に注入し、鋳片を連続鋳造する際に
用いるノズルであり、ノズル本体及び一対の給電リード
部により構成され、かつ導電性耐火物から成る、フラッ
ト型通電発熱注入ノズルにおいて、少なくともノズル本
体先端部及び一対の給電リード部先端部を導電性材料で
形成し、該ノズル本体短辺側先端部と一対の給電リード
部先端部とを導電性セラミックボルト及び導電性セラミ
ック接着剤を用いて一体化し、さらに、給電リード部先
端部及びノズル本体先端部の外側表面は絶縁せず、ノズ
ル本体の内孔表面を絶縁したことを特徴とする。
【００１０】さらに、前記の通電発熱注入ノズルを用い
て鋳片を連続鋳造する際に、通電発熱注入ノズル先端部
を鋳型内溶融金属プール中に浸漬し、かつ給電リード部
上部を電源に接続して通電して通電発熱注入ノズル先端
部を発熱させるとともに、溶融金属中を迂回する電流に
より、溶融金属プール中に浸漬した通電発熱注入ノズル
先端部の周囲の溶融金属を直接加熱しながら連続鋳造す
ることを特徴とする連続鋳造法である。
て鋳片を連続鋳造する際に、通電発熱注入ノズル先端部
を鋳型内溶融金属プール中に浸漬し、かつ給電リード部
上部を電源に接続して通電して通電発熱注入ノズル先端
部を発熱させるとともに、溶融金属中を迂回する電流に
より、溶融金属プール中に浸漬した通電発熱注入ノズル
先端部の周囲の溶融金属を直接加熱しながら連続鋳造す
ることを特徴とする連続鋳造法である。
【００１１】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明の注入ノズルは、導電性材料であるＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ
（Ｃ：１０〜３０％）で構成される。これらの材料は１
０００〜１００００μΩcmの固有抵抗を有する導電性で
あり、耐食性、耐熱性、耐熱衝撃性に優れている。溶融
金属浸漬部と非浸漬部の材質は同一材質でも良く、ある
いは、黒鉛量を変化させて構成させても良い。例えば、
通電発熱させる溶融金属浸漬部は非浸漬部よりも高抵抗
の黒鉛１０％の材質で構成し、低電流で通電発熱させ、
非浸漬部の材質は黒鉛３０％の材質で構成する。
発明の注入ノズルは、導電性材料であるＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ
（Ｃ：１０〜３０％）で構成される。これらの材料は１
０００〜１００００μΩcmの固有抵抗を有する導電性で
あり、耐食性、耐熱性、耐熱衝撃性に優れている。溶融
金属浸漬部と非浸漬部の材質は同一材質でも良く、ある
いは、黒鉛量を変化させて構成させても良い。例えば、
通電発熱させる溶融金属浸漬部は非浸漬部よりも高抵抗
の黒鉛１０％の材質で構成し、低電流で通電発熱させ、
非浸漬部の材質は黒鉛３０％の材質で構成する。
【００１２】本発明における給電リード部は通電発熱ノ
ズルに給電することが目的であるため、固有抵抗が小さ
く、耐食性、耐熱性、耐熱衝撃性に優れたものが要求さ
れ、上記のＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ（Ｃ：１０〜３０％）の他に
ＺｒＢ2 −Ｃ（Ｃ＝０〜９５％）の導電性セラミックが
最適である。
ズルに給電することが目的であるため、固有抵抗が小さ
く、耐食性、耐熱性、耐熱衝撃性に優れたものが要求さ
れ、上記のＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ（Ｃ：１０〜３０％）の他に
ＺｒＢ2 −Ｃ（Ｃ＝０〜９５％）の導電性セラミックが
最適である。
【００１３】通電発熱ノズル本体と給電リード部の接続
範囲は給電リード部の接続安定性、接続部の電流密度で
決定される。例えば、ノズル短辺の厚みが３０mm程度の
場合は１００mm程度の長さで接続する。給電リード部の
下端は５０mmほど通電発熱ノズルを溶融金属中に浸漬し
た時のメニスカスから５０mm程度上の位置となるように
する。
範囲は給電リード部の接続安定性、接続部の電流密度で
決定される。例えば、ノズル短辺の厚みが３０mm程度の
場合は１００mm程度の長さで接続する。給電リード部の
下端は５０mmほど通電発熱ノズルを溶融金属中に浸漬し
た時のメニスカスから５０mm程度上の位置となるように
する。
【００１４】通電発熱ノズル本体と給電リード部は給電
リード部材でボルト接続するか、固有抵抗の小さい耐熱
性接着剤で接着してノズル先端で一体化させる。その他
のノズル本体と給電リード部は空気絶縁する。
リード部材でボルト接続するか、固有抵抗の小さい耐熱
性接着剤で接着してノズル先端で一体化させる。その他
のノズル本体と給電リード部は空気絶縁する。
【００１５】以上のように構成した給電リード部を有す
る通電発熱ノズルの溶融金属浸漬部分の表面は絶縁しな
い。ノズル先端から少なくとも２５０mm以上にわたるノ
ズル内孔の表面は例えばＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系キャス
タブルで溶融金属と絶縁する。前述の通電発熱ノズルに
給電するには、給電リード部上部に、電源ケーブルと接
続した黒鉛、ＺｒＢ2 等の固有抵抗が低く耐熱性に優れ
た電極をシリンダー等で押圧することによって接続す
る。あるいは、給電リード部上部と電源ケーブルを直接
ボルトにより接続し、給電する。
る通電発熱ノズルの溶融金属浸漬部分の表面は絶縁しな
い。ノズル先端から少なくとも２５０mm以上にわたるノ
ズル内孔の表面は例えばＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系キャス
タブルで溶融金属と絶縁する。前述の通電発熱ノズルに
給電するには、給電リード部上部に、電源ケーブルと接
続した黒鉛、ＺｒＢ2 等の固有抵抗が低く耐熱性に優れ
た電極をシリンダー等で押圧することによって接続す
る。あるいは、給電リード部上部と電源ケーブルを直接
ボルトにより接続し、給電する。
【００１６】本発明における、鋳型への溶融金属の注入
は、注入開始前に予め給電リード部を介して通電発熱ノ
ズルに通電し、ノズル先端の短辺が所要の温度に達した
ならば注入を開始し、注入期間中、通電しながら溶融金
属を鋳型に注入する。
は、注入開始前に予め給電リード部を介して通電発熱ノ
ズルに通電し、ノズル先端の短辺が所要の温度に達した
ならば注入を開始し、注入期間中、通電しながら溶融金
属を鋳型に注入する。
【００１７】溶融金属中に浸漬して通電すると、ノズル
先端の外表面を絶縁していないために、電流はノズル短
辺を通り、溶融金属を介してもう一方の短辺を経て陰極
へと流れる。従って、短辺の加熱と溶鋼の直接通電加熱
が可能となる。
先端の外表面を絶縁していないために、電流はノズル短
辺を通り、溶融金属を介してもう一方の短辺を経て陰極
へと流れる。従って、短辺の加熱と溶鋼の直接通電加熱
が可能となる。
【００１８】
【作用】溶融金属中に浸漬して通電すると、ノズル先端
の外表面を絶縁していないために、電流はノズル短辺を
通り、溶融金属を介してもう一方の短辺を陰極へ帰る。
従って、短辺の加熱と溶鋼の直接通電加熱が可能とな
り、地金付着が防止できる。注入中の内孔充満溶融金属
への電流迂回はキャスタブルで絶縁されているために生
じない。
の外表面を絶縁していないために、電流はノズル短辺を
通り、溶融金属を介してもう一方の短辺を陰極へ帰る。
従って、短辺の加熱と溶鋼の直接通電加熱が可能とな
り、地金付着が防止できる。注入中の内孔充満溶融金属
への電流迂回はキャスタブルで絶縁されているために生
じない。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。広
幅薄鋼スラブを製造する双ベルト式連続鋳造法を例とし
て図面を参照しながら説明する。図１は本発明の通電発
熱ノズル詳細である。図２は本発明が実施される双ベル
ト式連続鋳造機の主要部を示す正面図であり、図３は図
２に示す連続鋳造機の側面図である。
幅薄鋼スラブを製造する双ベルト式連続鋳造法を例とし
て図面を参照しながら説明する。図１は本発明の通電発
熱ノズル詳細である。図２は本発明が実施される双ベル
ト式連続鋳造機の主要部を示す正面図であり、図３は図
２に示す連続鋳造機の側面図である。
【００２０】図２及び図３に示すように、タンディシュ
１の底部に設けられたタンディシュノズル３にスライデ
ィングゲート５が接続されている。タンディシュ１は取
鍋（図示しない）から溶鋼Ｍが供給される。通電発熱ノ
ズル１１がスライディングゲート５から鋳型２１内まで
延びている。
１の底部に設けられたタンディシュノズル３にスライデ
ィングゲート５が接続されている。タンディシュ１は取
鍋（図示しない）から溶鋼Ｍが供給される。通電発熱ノ
ズル１１がスライディングゲート５から鋳型２１内まで
延びている。
【００２１】図１に示すように、通電発熱ノズル１１の
断面形状は偏平であり、フラットノズルとなっている。
通電発熱ノズル１１の頂部１２に注入孔１３が設けられ
ており、注入孔１３は前記スライディングゲート５に連
結している。Ｂ−Ｂ′断面に示すように通電発熱ノズル
１１の断面形状は、広幅の主壁１６と狭幅の側壁１７と
から薄い箱型に形成されている。通電発熱ノズル１１は
全体が導電性のアルミナグラファイト（Ａｌ2 Ｏ3 ：７
５％、Ｃ：１５％）で作られている。
断面形状は偏平であり、フラットノズルとなっている。
通電発熱ノズル１１の頂部１２に注入孔１３が設けられ
ており、注入孔１３は前記スライディングゲート５に連
結している。Ｂ−Ｂ′断面に示すように通電発熱ノズル
１１の断面形状は、広幅の主壁１６と狭幅の側壁１７と
から薄い箱型に形成されている。通電発熱ノズル１１は
全体が導電性のアルミナグラファイト（Ａｌ2 Ｏ3 ：７
５％、Ｃ：１５％）で作られている。
【００２２】Ａ−Ａ′断面に示すように狭幅の側壁１７
に沿って給電リード部３５，３９を予め、溶鋼浸漬する
ノズル下端部に、給電リード部と同材質のセラミックボ
ルト４８で接続する。さらに、給電リード部３９、ノズ
ル表面は絶縁されていない。内壁はＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ
2 系キャスタブル材５０を内張りしてある。
に沿って給電リード部３５，３９を予め、溶鋼浸漬する
ノズル下端部に、給電リード部と同材質のセラミックボ
ルト４８で接続する。さらに、給電リード部３９、ノズ
ル表面は絶縁されていない。内壁はＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ
2 系キャスタブル材５０を内張りしてある。
【００２３】給電リード部上部は電源ケーブルと接続す
るためのボルト孔５１が開孔されている。注入ノズル１
１の寸法は、幅：３００mm、長さ：７５０mm、胴部厚
み：３０mm、壁厚：１０mm、内孔絶縁板厚：２mmであ
り、ノズル下端から３５０mmまでＡｌ2 Ｏ3 ＝８０％、
ＳｉＯ2 ＝２０％のキャスタブルを内張りしている。
るためのボルト孔５１が開孔されている。注入ノズル１
１の寸法は、幅：３００mm、長さ：７５０mm、胴部厚
み：３０mm、壁厚：１０mm、内孔絶縁板厚：２mmであ
り、ノズル下端から３５０mmまでＡｌ2 Ｏ3 ＝８０％、
ＳｉＯ2 ＝２０％のキャスタブルを内張りしている。
【００２４】図３において、鋳型２１は、それぞれ相対
する一対の無端鋳造ベルト２２と移動短辺とからなって
いる。鋳造ベルト２２は、架台（図示しない）に支持さ
れた上流側ロール２３、下流側ロール２４及び後方に配
置されたステアリングロール２５に掛け渡されている。
電動モーター及び減速機を含む駆動装置（図示しない）
により上流側ロール２３及び下流側ロール２４を回転駆
動して、鋳造ベルト２２を鋳造速度に応じて鋳片の引き
抜き方向Ｖに移動するように回動する。鋳造中、鋳型２
１は冷却装置（図示しない）により水冷される。
する一対の無端鋳造ベルト２２と移動短辺とからなって
いる。鋳造ベルト２２は、架台（図示しない）に支持さ
れた上流側ロール２３、下流側ロール２４及び後方に配
置されたステアリングロール２５に掛け渡されている。
電動モーター及び減速機を含む駆動装置（図示しない）
により上流側ロール２３及び下流側ロール２４を回転駆
動して、鋳造ベルト２２を鋳造速度に応じて鋳片の引き
抜き方向Ｖに移動するように回動する。鋳造中、鋳型２
１は冷却装置（図示しない）により水冷される。
【００２５】図２に示すように、相対する鋳造ベルト２
２の間に一対の移動短辺２７が相対するように配置され
ている。移動短辺２７は、リングプレートを介して無端
状に連結されて多数のブロック（いずれも図示しない）
により構成されている。移動短辺２７は駆動スプロケッ
ト（図示しない）により鋳造ベルト２２と同様に鋳片引
き抜き方向Ｖに移動するように回動される。
２の間に一対の移動短辺２７が相対するように配置され
ている。移動短辺２７は、リングプレートを介して無端
状に連結されて多数のブロック（いずれも図示しない）
により構成されている。移動短辺２７は駆動スプロケッ
ト（図示しない）により鋳造ベルト２２と同様に鋳片引
き抜き方向Ｖに移動するように回動される。
【００２６】移動短辺２７の側面が前記鋳造ベルト２２
に接して偏平な鋳型２１が形成される。この実施例で
は、鋳型２１の内寸法は□５０×１２００mmである。
尚、移動短辺２７は鋳片幅可変装置（図示しない）によ
り鋳型幅方向に移動可能である。
に接して偏平な鋳型２１が形成される。この実施例で
は、鋳型２１の内寸法は□５０×１２００mmである。
尚、移動短辺２７は鋳片幅可変装置（図示しない）によ
り鋳型幅方向に移動可能である。
【００２７】一方、タンディシュ１の底部から延びるフ
レーム３１に絶縁ピボット３３を介して、給電リード部
が取り付けてある。給電リード部３５は左右一対となっ
ており、注入ノズル１１の側壁１７に沿いノズル下端部
まで延びている。給電リード部３５の下端部３９は、溶
鋼浸漬部のノズル下端部とセラミックボルト４８で接続
されている。ノズルとの接続寸法は□３０×７０×１０
０mmである。給電リード部３５の頂部は電源４１が電源
ケーブル４２を介して接続されている。
レーム３１に絶縁ピボット３３を介して、給電リード部
が取り付けてある。給電リード部３５は左右一対となっ
ており、注入ノズル１１の側壁１７に沿いノズル下端部
まで延びている。給電リード部３５の下端部３９は、溶
鋼浸漬部のノズル下端部とセラミックボルト４８で接続
されている。ノズルとの接続寸法は□３０×７０×１０
０mmである。給電リード部３５の頂部は電源４１が電源
ケーブル４２を介して接続されている。
【００２８】上記のように構成された双ベルト式連続鋳
造機において、鋳造開始に先だって通電発熱ノズル１１
に電源４１より２０００Ａ通電する。通電により通電発
熱ノズル１１の先端部はジュール熱を発生し、昇温す
る。通電注入ノズル１１の先端が１３００℃の温度まで
予熱されると、鋳造ベルト２２及び移動短辺２７を回動
させながら、タンディシュ１からスライディングゲート
３及び通電発熱ノズル１１を介して溶鋼Ｍを鋳型２１内
に供給する。鋳型２１内の溶鋼Ｍは冷却され、凝固して
鋳片を形成する。そして、鋳片は下方に引き抜かれる。
通電は鋳造が終わるまで２０００Ａ通電する。
造機において、鋳造開始に先だって通電発熱ノズル１１
に電源４１より２０００Ａ通電する。通電により通電発
熱ノズル１１の先端部はジュール熱を発生し、昇温す
る。通電注入ノズル１１の先端が１３００℃の温度まで
予熱されると、鋳造ベルト２２及び移動短辺２７を回動
させながら、タンディシュ１からスライディングゲート
３及び通電発熱ノズル１１を介して溶鋼Ｍを鋳型２１内
に供給する。鋳型２１内の溶鋼Ｍは冷却され、凝固して
鋳片を形成する。そして、鋳片は下方に引き抜かれる。
通電は鋳造が終わるまで２０００Ａ通電する。
【００２９】
【発明の効果】本発明では、注入ノズルの少なくとも、
溶融金属のメニスカスに接する部分及びその近傍を導電
性材料よりなる発熱部を形成し、ノズル先端の浸漬部か
らノズル発熱部に給電する。従って、浸漬部の短辺は高
温に加熱される。また、溶融金属への迂回電流によって
広幅壁に接触する溶融金属が直接通電加熱され、その結
果、注入ノズル短辺のメニスカスに接する部分及びその
近傍に溶融金属が凝固、固着することはなく、良好な鋳
片品質を得られるばかりでなく、安定鋳造をも可能とす
る。
溶融金属のメニスカスに接する部分及びその近傍を導電
性材料よりなる発熱部を形成し、ノズル先端の浸漬部か
らノズル発熱部に給電する。従って、浸漬部の短辺は高
温に加熱される。また、溶融金属への迂回電流によって
広幅壁に接触する溶融金属が直接通電加熱され、その結
果、注入ノズル短辺のメニスカスに接する部分及びその
近傍に溶融金属が凝固、固着することはなく、良好な鋳
片品質を得られるばかりでなく、安定鋳造をも可能とす
る。
【図１】本発明の通電発熱ノズルの主要部を示す正面図
である。
である。
【図２】本発明が実施される双ベルト式連続鋳造機の主
要部を示す正面図である。
要部を示す正面図である。
【図３】図２に示す連続鋳造機の側面図である。
１ タンディシュ ３ タンディシュノズル ５ スライディングゲート １１ 通電発熱ノズル １２ 鋳造ベルト １３ 注入孔 １６ 胴部主壁 １７ 胴部側壁 ２１ 鋳型 ２２ 鋳造ベルト ２３ 上流側ロール ２４ 下流側ロール ２５ ステアリングロール ２７ 移動短辺 ３５ 給電リード部 ３９ ノズルと接触する給電リード部 ４１ 電源 ４２ 電源ケーブル ４８ セラミックボルト ５０ キャスタブル ５１ 電源ケーブル接続孔 Ｍ 溶鋼 ｍ メニスカス
フロントページの続き (72)発明者 澤野 清志 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 溶融金属をタンディシュから鋳型に注入
し、鋳片を連続鋳造する際に用いるノズルであり、ノズ
ル本体及び一対の給電リード部により構成され、かつ導
電性耐火物から成る、フラット型通電発熱注入ノズルに
おいて、少なくともノズル本体先端部及び一対の給電リ
ード部先端部を導電性材料で形成し、該ノズル本体短辺
側先端部と一対の給電リード部先端部とを導電性セラミ
ックボルト及び導電性セラミック接着剤を用いて一体化
し、さらに、給電リード部先端部及びノズル本体先端部
の外側表面は絶縁せず、ノズル本体の内孔表面を絶縁し
たことを特徴とする通電発熱注入ノズル。 - 【請求項２】 請求項１記載の通電発熱注入ノズルを用
いて鋳片を連続鋳造する際に、通電発熱注入ノズル先端
部を鋳型内溶融金属プール中に浸漬し、かつ給電リード
部上部を電源に接続して通電して通電発熱注入ノズル先
端部を発熱させるとともに、溶融金属中を迂回する電流
により、溶融金属プール中に浸漬した通電発熱注入ノズ
ル先端部の周囲の溶融金属を直接加熱しながら連続鋳造
することを特徴とする連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17574293A JPH0732102A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 通電発熱注入ノズル及び連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17574293A JPH0732102A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 通電発熱注入ノズル及び連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0732102A true JPH0732102A (ja) | 1995-02-03 |
Family
ID=16001461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17574293A Withdrawn JPH0732102A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 通電発熱注入ノズル及び連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0732102A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116786828A (zh) * | 2022-07-25 | 2023-09-22 | 浙江亚通新材料股份有限公司 | 一种雾化器导流管以及雾化器导流管组件以及雾化器 |
-
1993
- 1993-07-15 JP JP17574293A patent/JPH0732102A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116786828A (zh) * | 2022-07-25 | 2023-09-22 | 浙江亚通新材料股份有限公司 | 一种雾化器导流管以及雾化器导流管组件以及雾化器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001003 |