JPS6312710A - 熱可塑性合成繊維の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、熱可塑性重合体の溶融紡糸方法に関する。更
に詳しくは、高強度で熱的安定性の優れた糸条を紡糸工
程のみの一工程で、低コストで製造することが可能な熱
可塑性重合体の溶融紡糸方法に関する。

（従来の技術） 従来より、熱可塑性重合体を溶融し、口金より紡出し、
冷却、固化して低配向の未延伸糸として巻取った後、該
未延伸糸を加熱しながら延伸して実用可能な機械的性質
を備えた延伸糸とする合成繊維の製造方法が知られてい
る。

近年、このような製造方法のコストダウン、省エネルギ
ーなどをはかるべく、紡糸工程のみの一工程で、延伸糸
を製造しようという試みが種々提案されている。

そのひとつに、紡糸工程と延伸工程を直結し、溶融紡糸
された未延伸糸を一旦巻き上げることなく引続き加熱し
たローラを用いて延伸する直接紡糸延伸法があり、数多
く提案されている。

しかしながら、この方法は、延伸のため、高温のローラ
を高速で回転させる必要がおるため、工ネルギー効率が
悪く、ロス１〜ダウン効果が計れないという欠点を有し
ている。

これに対し、特公昭３５−３１０４号公報で開示されて
いる如く、口金から紡糸した糸条を高速度で引取ること
によって実用上充分な特性を有する繊維を得る試みがな
されている。

しかしこの方法では、極めて高い引取り速度が必要とな
り、特殊な高速ワインダが必要となる等、設置コストが
甚大になり、また、高速で糸条を引取るために、単糸切
れの無い安定な操業を維持することが困難である等の問
題があった。

更に、特公昭４５−１９３２号公報には、溶融紡糸した
糸条を冷却固化させ、引続いて８０’Ｃ以上の加熱ゾー
ンを通過させた後、４０００ｍ／分以上の高速で引取り
、延伸糸を得る方法が開示されている。

この方法によれば、比較的低コストで繊維を製造するこ
とが可能であるが、従来の延伸糸に比べて得られる糸条
の機械的特性に依然差があり、また４０００ｍ／分以上
の高速引取りを行う必要があるなどの問題を有していた
。

一方、特公昭３５−２７２１号公報、特公昭３８−２０
１６号公報、あるいは特開昭５８−１６９５１３号公報
には、紡出した糸条を液体浴中を走行通過させ、引取っ
て延伸糸を得る方法が記載されている。

このような方法によれば、確かに液体の粘性抵抗によっ
て糸条が一挙に延伸され、伸度の低い糸が得られるが、
その時糸条に作用する急′ａな力のため、糸条の強度は
低くなり、乾熱収縮率、沸騰水収縮率等の高い、いわゆ
る熱的安定性の悪い糸条しか（ｑられないという欠点を
有していた。

（発明が解決しようとする問題点） 以上詳述した１如く、従来の方法では、紡糸工程のみの
一工程で強度特性、および熱的安定性の優れた糸条を低
コストで得ることは実現されていない。

本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消し、紡糸工
程において、−挙に、強度特性、および熱的安定性の優
れた糸条を低コストに、かつ安定に製造することができ
る熱可塑性合成繊維の溶融紡糸方法を提供せんとするも
のである。

（問題点を解決するための手段） 上記の目的を達成するだめの本発明の描成は、熱可塑性
重合体を溶融紡糸するに際して、口金から紡出した糸条
を、口金下に設置した液体浴中をほぼ直線状に走行通過
させ、引き続いて７ＪＧ圧蒸気が充満し両端に糸条通過
のできる狭窄部を有する加熱容器中を走行通過させた後
、引き取ることを特徴とする熱可塑性合成繊維の溶融紡
糸方法である。

本発明の方法においては、熱可塑性重合体を紡糸口金よ
り紡出し、該紡出糸条をまず口金下に設置した液体浴中
をほぼ直線状に走行通過させることが重要でおる。そし
て、紡糸工程のみの一工程で強度特性の優れた延伸糸を
得るには、−母系を冷却、固化せしめた後、糸の引取り
力に抗して糸の応力を上昇させることが有効であること
を知見した。

このような手段として、例えば通常の冷却風を糸条に吹
きつけ、冷却、固化せしめた後、糸道ガイド等に巻き何
ける手段が考えられるが、このような場合には、応力上
昇ははかれても、ガイドによる擦過のために、著しく単
糸が損傷を受け、紡糸中の毛羽が増大したり、また、特
に単糸繊度の大きな糸条の紡糸に際しては、冷却風で充
分冷却されずにガイドに接触することとなり、ガイドへ
の糸条の融着、あるいはガイドによる擦過を受は易くな
り、目的とする物性の優れた糸条を得ることはできない
。

これに対して、液体浴を用いる本発明方法によれば、糸
条の冷却固化と同時に液体の粘性により、引取り力に抗
した抵抗を糸条にかけることができ、均一な延伸を行な
うことが可能となるのである。

また、液体浴中をほぼ直線状に走行通過させることによ
り、単糸間でムラのない糸条を得ることができる。

一方、本発明においては、液体槽から糸条を引出す糸条
通路は、実質的に流体的に充分シールされた狭窄部とす
ることが重要である。

一般に、紡糸工程で引取られる糸条の速度は、数千ｍ７
分にも及ぶため、液体槽より引出される糸条には多最の
液体が随伴し、周囲に飛び散り、操業現場の環境が１■
われ、また、後述する引続いて行われる糸条の加熱処理
の障害となる。

そこで、本発明では、液体槽から糸条を引出す糸条通路
を実質的に流体的にシールされた狭窄部となし、糸条に
随伴する液体の最を少なくするようにした。

次に本発明方法においては、液体槽から引き出した糸条
を引続いて外気よりも高圧の加圧蒸気が充満した加熱容
器中を走行通過させて引取ることが重要である。本発明
者らの知見によると、紡出糸条を液体浴中を走行通過さ
せた後引取っただけの糸条では、液体の粘性により、延
伸は可能でも液体浴中で生じる急激な変形のために、強
度は一般的に低く、収縮率の高い熱的安定性の悪い糸条
しか得られないことがわかった。

そこで本発明者らは鋭意検討の結果、液体槽から引出し
た糸条を引続いて外気よりも高圧の加圧蒸気が充満した
加熱容器中を走行通過させることが前記糸質の改善に有
効なことを見出した。

前記加熱容器の両端部は、流体的に充分シールされた糸
条通過のできる狭窄部を有しているとともに、加熱容器
の内部には外気よりも高圧の加圧蒸気が充満しているこ
とが重要である。

液体槽より糸条を引き出す糸条通路は前述のように充分
シールされたものとしているとはいえ、若干の液体が糸
条に付着して液体槽より引き出され、これに空気が随伴
して加熱容器中に持ち込まれることになる。そこで、本
発明では、加熱容器の両端部を流体的に充分シールされ
た狭窄部とすることによって、加熱容器への随伴流の持
ち込みを少なくするとともに、加熱容器中に外気よりも
高圧の加圧蒸気を充満させることによって糸条を効率的
に、均一に加熱できるようにした。

以上のように口金から紡出した糸条を、口金下に設けた
液体浴中をほぼ直線状に走行通過させ、実質的に流体的
に充分シールされた狭窄部より引き出し、引続いて両端
に糸条が通過できる程度の狭窄部を有し、内部に加圧蒸
気が充満した加熱容器中を走行通過させ、該糸条を引取
ることにより、始めて低コスｌへで高強度かつ熱的安定
性の優れた糸条の製造が紡糸工程のみの一工程で実現で
きるのである。

以下本発明を図面に基づき更に詳しく説明する。

第１図は本発明の一実施例であり、口金１から溶融紡糸
された糸条Ｙは、口金下に設置された液体２を有するる
液体槽３内に入り、冷却固化された後、底部の糸条が通
過できる程度に狭窄にされた狭窄部４より外部へ引き出
され１．ガイド５を経て熱処理装置６の内部を走行通過
し、ガイド８を経てオイリング装置９により油剤付与さ
れたのら、引取りローラ１０．１１に引取られ、ワイン
ダ１２に巻取られる。

なあ、オイリング装置９は、熱処理装置６の上流側に設
けてもよい。また、熱処理装置６を引取りローラ１０．
１１の間に設け、引取りローラ１０．１１の速度を変え
ることによって熱処理装置６における糸条張力が任意に
設定できるように悼１成することもできる。

前記熱処理装置６は、両端に糸条Ｙの通過できる程度に
狭窄にされた狭窄部７，７′を有し、加圧蒸気１３が供
給管１４より供給され、熱処理装置６の内部に充満し、
走行糸条Ｙを熱処理する。

また、該熱処理装置６は、筒状あるいは横断面が矩形状
のチューブでもよく、要は加圧蒸気１３が充満し、走行
する糸条を加熱できるものであればよい。さらに、熱処
理装置６の周囲にテープヒータ（図示せず）を巻きつり
で、特にスタート時のドレン発生を少なくしたり、坪量
の温度差を少なくしたりすることもできる。なお、熱処
理装置６の最外周には、放散熱量を少なくするため、断
熱材（図示せず）等で適宜囲うことが好ましい。

前記液体槽３には、液体供給管１５より液体２が供給さ
れ、オーバフロー管１６よりオーバフローした液体１７
が排出され、液深さが一定に保たれるようになっている
。

本発明においては、液体１ｇ３は、底部に糸条が通過で
きる程度に狭窄にされた狭窄部４を有してあり、糸条に
随伴する液体の但を少なくするようにしている。もし、
液体槽３の糸条通路のシールが不十分であれば、糸条に
随伴する液体の量が多くなり、引続いて行なわれる加熱
延伸ゾーンで熱処理むらを引き起し、均一な糸条を得る
ことができず、また熱処理が十分に行なわれずに目標と
する糸物性が得られない等の問題が生じ、またさらに、
液体が飛散して周囲の環境を著しく損う等の問題となる
。

第２図は、本発明方法において好ましく適用される液体
槽の一実施例を示す縦断面図である。また、第３図は、
第２図のＡ−Ａ部における横断面図でおる。

液体槽の底部には筒状ハウジング１８がボルト（図示せ
ず）にて固定され、該ハウジング１８の内部に、内面に
糸条が通過できる程度の細いスリット２０を有する円筒
状スリーブ１つが＠脱自在に挿入され、フランジ２１、
ボルト２２によりハウジング１８に固定されている。前
記スリーブ１９の内部には、円柱状のプラグ２３が＠脱
自在に挿入され、扱は止めピン２４によって前記フラン
ジ２１に固定、扱は止めがなされる。

また、実施例に示した如きのシール方法によれば、スリ
ット２０が実質的な糸条通路になるので、該スリットの
幅と深さを糸条Ｙが通過し得るだけの微少面積にしてお
けば、該スリット部の圧力損失で液体槽３内部の液深さ
に対して糸条通路からの液洩れをシールすることが可能
になる。

なお、本実施例においては、糸条Ｙに随伴する液体を更
に少なくするために、圧空２６を供給管２５より前記ス
リット２０に開口したノズル孔２７に導き、糸条Ｙに随
伴した液体を吹き飛ばし、前記プラグ２３に設けた貫通
孔２８より排気孔２９を経て排気管３０よりミスト３１
を排出するようにしている。このようにすることにより
、糸条Ｙに随伴する液体をほぼ完全に除くことができる
ために、加熱装置６での熱処理効率が損われず、均一な
物性の糸条をより安定して１ｑることが可能となる。

本発明においては、液体検出口における糸条への液体付
着量は、糸重量に対して２０％以下とすることが好まし
く、更に１０％以下とすることがより好ましい。

液体槽３へ、液体２が供給管１５より供給される。１６
はオーバフロー管であり、液体槽３の底部より挿入され
、キャップ３５を底部に締めつけ、Ｏリング３４を押し
つけ、Ｏリングを半径方向に変形させることにより、オ
ーバーフロー管１６を位置決めし、オーバフロー管１６
と液体槽３の隙間からの液洩れをシールするようにして
いる。オーバフロー管１６より溢れた液体１７は排出さ
れ、液深さはオーバフロー管の挿入長さに応じて一定に
保たれる。液深さの変更は、前記キャップ３５を緩め、
０リング３４の押しつけ力を除いてオーバフロー管の挿
入長さを変更することによって容易に行なえ、かつ任意
の液深さを連続的に設定することができる。

３３は、トレイであり、糸通しの際、紡出糸条を容易に
スリーブ１９の筒状部に導くために有効であり、また液
体４を糸条が走行通過する際に液体の流れを整流し、糸
揺れを防止するのに有効である。

次に、熱処理装置６は両端に糸条通過のできる狭窄部７
，７′を有し、内部の加圧蒸気１３が該狭窄部より噴出
しないように流体的に十分シールされていることが重要
である。もし、熱処理装置６のシールが不十分であれば
、加圧蒸気１３の流出が大きくなってエネルギーロスが
増すばかりでなく、糸条Ｙに随伴する流体の持ち込みも
大きくなって、熱処理装置６の内部の温度、圧力を均一
に保つことが難しくなり、かつ加圧蒸気１３の流出によ
り、単糸のもつれが生じ易くなり、安定に糸条を引き取
ることが困難となるなど、本発明の目的とする強度特性
の優れた糸を、安定に、かつ低コストで製造することか
できない。

第４図は、本発明において使用する熱処理装置の縦断面
図である。

加圧蒸気１３は、供給管１４よりハウジング４２の内部
に供給され、フィルタ４４より均一に流入し、熱処理筒
４１．４１’の内部に充満する。

該熱処理筒４１．４１’の端部には、内周面に糸条通過
のできる細いスリットを有する円筒状スリーブ３８．３
８’が着脱自在に挿入され、端部をフランジ３９．３９
’で押え、ボルト４０．４０′で熱処理筒４１．４１’
　に固定されている。

前記円筒状スリーブ３８．３８’　の内部には、円柱状
のプラグ３６．３６’が着脱自在に挿入され、央は止め
ピン３７．３７’　によってスリーブ３８．３８’　に
固定され、蒸気１３の圧力に対して夫は止めがなされる
。

排出管４５は、特にスタート時等に発生したドレン４６
を効率よく排出するためのものである。

第５図は、第４図のＢ−Ｂ部の横断面図であるが、前記
熱処理筒４１の内部に挿入された円筒状スリーブ３８の
内面に糸条通過のできるスリット４７が設けており、該
円筒状スリーブ３８の内部にガイドピン３６を挿入する
ことによって実質的なシール部の面積をスリット４７の
面積とするものである。本実施例の如きシール方法によ
れば、スリット４７の面積を糸条Ｙが通過し得るだけの
微少面積にしておけば、該スリット部の圧力１１失で実
質的に流体シールが十分に行なえるので、本発明の目的
とする強度特性の優れた糸条を紡糸工程のみの一工程で
ＩＪることが可能となるのでおる。

なお、本発明方法において、口金１から液体２の液面ま
での間の糸条Ｙの冷却は、至温空気による自然冷却でも
よいが、この間の糸道を安定に保つことが均一な糸条を
得るために好ましく、外気の乱れによる糸条の揺れを防
止するため、金網、鋼板、多孔板、おるいはこれらの組
み合せによるフードを口金と液面の間に設けたり、ある
いは通常の整流された冷却風を紡出糸条の片側より糸条
に吹きつけ、糸道を安定化する等の手段を用いてもよい
。

次に前記液体槽および熱処理装置への糸掛けを第１図、
第２図、第４図に示した実施例に基いて説明する。

まず、液体供給管１５の上流側に設けた３方弁（図示せ
ず）で液体２の供給を停止し、液体槽３の内部に残った
液体２を排出し、圧空供給管２５の上流側に設けた弁（
図示せず）を閉じて、圧空２６の供給を停止する。次に
加圧蒸気の供給管１４の上流側に設けた３方弁（図示せ
ず〉で加圧蒸気１３の供給を停止し、熱処理装置６の内
部に残った加圧蒸気１３を排出して熱処理装置６の内部
を大気圧状態に戻す。

その後、夫は止めピン２４，３７．３７’　を恢き、プ
ラグ２３．３６．３６’を各々スリーブ１９．３８．３
８’　より投く。次いで熱処理装置６の下流側のスリー
ブ３８′にサクションガン等の糸条吸引手段（図示せず
）を取り付け、口金から紡出された糸条Ｙを液体槽３の
スリーブ１９より落下させ、熱処理装置６の上流側のス
リーブ３８に導き、吸引させて熱処理装＠６の内部に糸
通しを行なう。

その後、前記糸条Ｙをガイド５，８に掛け、スリーブ１
９．３８．３８’　の各スリット２０，４７に糸条Ｙを
通した後、プラグ２３，３６．３６′を各々スリーブ１
９，３８．３８’に入れ、ピン２４．３７．３７’を入
れてシールが完了する。

その後、圧空供給管２５の上流側に設けた弁（図示せず
）を開いて圧空２６を供給し、液体供給管１５の上流側
に設けた３方弁（図示せず）と、加圧蒸気供給管１４の
上流側に設けた３方弁（図示せず）とを操作して、液体
２および加圧蒸気１３を各々液体槽３および熱処理装置
６に供給し、糸条Ｙをローラ１０．１１によって引取っ
て巻取殿１２により巻取る。

なお、スター１〜時に熱処理装置６が冷えている場合に
は、多量のドレンが発生する。このような時、排出管４
５の下流側のバルブ（図示せず）の開度を加減してドレ
ン排出をスムーズに行なうことができる。

また、特に単糸繊度が太い糸条を紡糸する場合には、液
体槽の液体が無い状態で糸掛けを行なう必要があるため
、糸が十分冷却されず、融着、断糸などのトラブルを引
き起すことがあるので、このような場合に対しては、糸
掛は時のみ吐出量を少なくして空気による自然冷却で紡
出糸条を冷却固化するようにしたり、通常の整流された
冷却風を紡出糸条の片側より吹き付け、強制的に冷却す
るようにしたり、あるいは液体槽の位置を口金に対して
予め下げておぎ、空冷長を長くし、糸掛は後、元の位置
に戻したり、ざらには少量の液体を液体槽のスリーブ１
９のスリット２０に紡出糸条が入る直前で付与する、お
るいはこれら方法の組み合せで糸掛けすることにより、
融着、断糸等のトラブルの無い糸掛けが可能となる。

本発明に適用できる溶融紡糸可能な熱可塑性重合体は、
ポリ−ε−カプラミド、ポリヘキサメチレンアジパミド
、ポリへキサメチレンセバカミド、ポリテトラメチレン
アジパミド、ポリへキサメチレンイソフタラミド、ポリ
ドテカンメヂレンドデカミド、ポリメタキシレンアジパ
ミド、ポリバラキシレンアジパミド等のポリアミド類、
ポリエチレンテレフタレート、ポリテトラメチレンテレ
フタレート、ポリエチレン１，２−ジヘエノシエタンＰ
Ｐ’−ジカルボキシレート、ポリナフタレンテレフタレ
ート等のポリエステル類、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリブテン−１等のポリオレフィン類、及びポリ弗
化エチレン−ポリ弗化ビニリデン共重合体、ポリ塩化ビ
ニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアセタール等、通常の
溶融紡糸可能な熱可塑性重合体であり、それぞれ２種類
以上の共重合ポリマ及び混合ポリマ類を含む。

上記熱可塑性重合体のうち、特にポリエステル類を用い
ると、本発明の効果がより顕著となる。

本発明の方法における液体としては、水が好ましいが、
有驕）８剤、無機塩、油剤、必るいはこれらの水溶液を
用いることもできる。

液体の温度、深さ、口金と液面の間の空冷長等は、紡糸
する糸条の太さ、温度、引取速度、周囲の温度等に応じ
て紡出糸条に過度の急冷、液体中での過度の延伸等が生
じないように、また液体槽の底部に設けた糸条通路の入
口では十分に糸条が冷却固化しているように各々選定す
る必要がおる。

また、液体の温度の変動幅は、これが著しいと、鍾内、
坪量り糸条の物性むらが生じるので、なるべく小さく抑
えるのが好ましく、好ましくは±１０℃、より好ましく
は±５℃以下とするのがよい。

次に熱処理装置に用いられる加圧蒸気の圧力は、本発明
の効果を著しくするためには、０．５ｋｇ／Ｃｍ２以上
とするのが好ましく、１　ｋＱ／Ｃｍ２以上、３ｋＯ／
Ｃｍ２以下とすると更に好ましい。なお、本発明で常圧
（大気圧）とはＯｋｇ／Ｃｍ２の圧力である。また、加
圧蒸気の充満した熱処理筒の長さは５ｃｍ〜１ｍ程度で
十分である。

加圧蒸気の温度は、飽和蒸気温度であることが好ましい
が、配管途中のドレン発生を少なくするために過熱蒸気
を用いても構わない。また、本発明の目的とする物性向
上効果は引取速度を２５００ｍ／分以上とすると、特に
顕著となり好ましい。

ざらにまた操業性や糸掛は性、紡糸安定性等の点で引取
速度は３０００〜６０００ｍ／分とすることが特に好ま
しい。

なお、本実施例では、液体槽の下端の狭窄部および熱処
理装置の両端の狭窄部の態様として、内面上に糸条通過
のできるスリットを設けた円筒状スリーブと、該スリー
ブに着脱自在に挿入できるプラグとで狭窄部を形成する
装置を示したが、要は、液体槽内の液体および熱処理装
置の内部の加圧蒸気が実質的に流体的に充分シールでき
るものでおることが重要なので、必ずしもこれに限定さ
れるものではない。

実施例１ 第１図乃至第５図に示した紡糸引取装置を用いて固有粘
度［η］＝０．６３のポリエチレンテレフタレートチツ
プを紡糸温度２９５°Ｃ１室温１５℃で紡糸した。

口金は孔径０．５ｍｍ０１孔数２のものを用い、吐出量
は２６．７０／分で紡糸した。

口金面より液体槽液面までの空冷距離は１４００ｍｍで
あり、熱処理装置の加圧蒸気の充満した容器は、長さは
４０ｃｍ、内径は６０ｍｍ、ｆｆの円筒形状のものを用
い、両端の狭窄部のスリット寸法は幅０．２ｍｍ、深さ
Ｑ、　２ｍｍ、長さ３０ｍｍのものを用いた。

熱処理装置への加圧蒸気の供給は、シー過径が１００μ
の環状フィルタにより均一に整流しながら熱処理装置内
へ供給するようにした。

液体槽の下端部の狭窄部のスリット寸法は、幅Ｑ、　２
ｍｍ、深さＱ、５ｍｍ、長さ３０ｍｍのものを用い、ス
リットの中央で０．５ｋｇ／ｃｍ２の圧力の圧空をスリ
ットとほぼ直交方向に吹き出し、液体の随伴流を除去し
た。冷却槽出口での糸条に残留する液体は＠量比約７％
であった。

液体としては水を用い、供給側で給水加熱器により水温
を変えて供給するようにした。

糸条は、熱処理装置内部で熱延伸された後、外部へ出て
所定の油剤を付与され、引取速度４０００ｍ／分の速度
で引取られ、６０デニール、２フイラメントの糸条とし
て巻取られた。

比較のため、第１図の紡糸引取装置において、熱処理装
置を除去し、その他は前記本発明実施例と同様にして紡
糸し、引取糸を得た。

本発明実施例と比較例で得られた糸条の物性を表１に示
した。

表１の実験ＮＯ１〜５の結果をＮＯ６の比較例と比べる
と明らかなように、本発明紡糸方法で得られた糸条は、
強度が高く、伸度を延伸糸並に低くすることができ、機
械的性質の優れたものであり、沸収が低いため、このま
ま実用に供することが可能なものであることがわかる。

また、水深さが４Ｑｍｍの場合に比べて３Ｑｍｍの方が
冷却が十分になされるため、より優れた性質の糸条が得
られる。更に、加圧蒸気の圧力を上げると、強度は上る
が、伸度が下がり、すなわち延伸性が増すが、３ｋｃｌ
／Ｃｍ２以上にすると、伸度低下が著しくなることがわ
かる。

実施例２ 第１図乃至第５図に示した紡糸引取装置を用いて、硫酸
相対粘度＝２．６のナイロン６チップを紡糸温度２６５
℃、室温１５℃で紡糸した。その他の条件は実施例１に
示したのと同条件で紡糸し、引取速度４０００ｍ／分の
速度で６０デニール、２フイラメントの糸条として巻取
られた。

比較例として、第１図の紡糸引取装置において、熱処理
装置を除去し、その他は前記本発明実施例と同様にして
紡糸し、引取糸を得た。本発明実施例と比較例で得られ
た糸条の物性を表２に示す。

表２の実験Ｎｏ７〜１１の結果をＮＯ１２の比較例と比
べると明らかなように、本発明方法で得られた糸条は強
度が高く、機械的性質の優れたものであることがわかる
。

水深さが８Ｑｍｍのものに比べて１８０ｍｍの方が冷却
が十分になるため、より優れた性質の糸条が得られる。

更に、２８０ｍｍにすると、伸度は若干下がり、強度は
ほぼ同等でおり、水深さは１８０ｍｍ前後で十分で必る
ことがわかる。

また、加圧蒸気の圧力を上げると、強度は上るが、３ｋ
ｇ／Ｃｍ２以上に上げると、伸度低下が著しくなること
がわかる。

実施例３ 第１図乃至第５図に示した紡糸引取装置を用いて固有粘
度［η］＝０．６３のポリエチレンテレフタレートチッ
プを紡糸温度２９５°Ｃ１室温１５℃で紡糸した。

口金は孔径０．１５ｍｍ０１孔数３４ケのものを用い、
吐出潰は１５ｇ／分で紡糸した。

その仙の条件は、実施例１に示したものと同条件で紡糸
し、引取速度は４０００ｍ／分の速度で３４デニール、
３４フイラメン１〜の糸条として巻取られた。比較例と
して、第１図の紡糸引取装置において、熱処理装置を除
去したもの、同じく第１図の紡糸引取装置において、液
体槽を除去したもの、液体槽と熱処理装置を除去したも
のとなし、その他は前記本発明実施例１と同様にして紡
糸し、引取糸を得た。

本発明実施例と比較例で得られた糸条の物性を表３に示
す。

表３の実験Ｎ０１３〜１７の結果をＮｏ１８〜２０の比
較例と比べると明らかなように、本発明方法で得られた
糸条は強度が高く、沸収の低い機械的、熱的性質の優れ
たものであることがわかる。

特に、実験Ｎｏ１９で示した液体槽を用いない熱処理装
置のみの比較例においては、比較的高強度の物性の糸条
を（ｑることができるが、本発明実施例によれば、より
一層、強度の高い物性の糸条を得ることができる。また
、水深さが４０ｍｍのものに比べて８Ｑｍｍのものは強
度が若干上がるが、伸度が下がる傾向があり、水深さは
４Ｑｍｍ前後で十分であることがわかる。

（効果） 本発明は、以上説明した構成とすることにより、次の如
き優れた作用効果を秦する。すなわち、■　本発明では
紡出した熱可塑性重合体を液体中を走行通過させた後、
引続いて加圧蒸気中を走行通過させることにより、従来
では低強度の糸しかできなかった比較的低速の引取速度
で高強度の、熱的安定性の優れた糸を紡糸工程のみの一
工程で製造することができる。

■　また、従来、単糸が切れ易く、安定に紡糸すること
が困難であった単糸３デニール以下、ざらには１デニー
ル以下の極細糸が、本発明方法によれば比較的低速で得
られるために、糸切れの少ない安定な紡糸が実現できる
というメリットをもたらす。

■　更に、従来の冷却風による冷却方法では、糸条の冷
却が不充分で、紡糸工程のみの一工程では礪械的物性、
熱的安定性の浸れた糸条を得ることができなかった単糸
３デニ一ル以上、さらには１０デニール以上の極太糸に
ついても、本発明方法によれば、機械的物性、熱的安定
性の優れた糸条を紡糸工程のみの一工程で製造すること
ができる。

■　このため、わざわざ新たな紡糸機を作ることなく、
現在の紡糸前に一部改造を施すのみで、上記メリットの
ある製糸設備が低コストで実現でき、産業上極めて有意
義なものでおる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に係る熱可塑性合成繊維の溶融紡糸方
法の代表的な実施態様を示す概略図でおる。第２図は、
本発明方法を実施するに際し、好ましく適用される液体
槽の縦断面図でおる。第３図は、第２図のＡ−Ａ矢視横
断面図である。第４図は、本発明方法を実施するに際し
、好ましく適用される熱処理装置の縦断面図である。第
５図は、第４図のＢ−８矢視横断面図で必る。 図面の簡単な説明 １：口金　　　　　　２＝液体 ３：液体槽　　　　　４：狭窄部 ５．８ニガイド　　　６：熱処理装置 ７、７’　　：狭窄部　　９：給油装置１０．１１：引
取りローラ １２：巻取機

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）熱可塑性重合体を溶融紡糸するに際して、口金か
   ら紡出した糸条を、口金下に設置した液体浴中をほぼ直
   線状に走行通過させ、引き続いて加圧蒸気が充満し両端
   に糸条通過のできる狭窄部を有する加熱容器中を走行通
   過させた後、引き取ることを特徴とする熱可塑性合成繊
   維の溶融紡糸方法。
2. （２）液体浴中で紡出糸条が延伸されることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の熱可塑性合成繊維の溶融
   紡糸方法。
3. （３）紡出糸条が加熱容器中で延伸熱処理されることを
   特徴とする特許請求の範囲第１項記載の熱可塑性合成繊
   維の溶融紡糸方法。