RS67550B1 - Laminirano jezgro, metod za njegovu proizvodnju i električni motor - Google Patents

Description

[0001] Opis

[0002] [Oblast tehnike predmetnog pronalaska]

[0003] Predmetni pronalazak se odnosi na laminirano jezgro, postupak za njegovu proizvodnju i elektični motor.

[0004] [Prethodno stanje tehnike]

[0005] Lepljena laminirana jezgra za električne motore su poznata u struci, kao što je opisano u dokumentima JP 2011-023523, US 2018/056629 A1, US 2012/088096 A1, JP 2018107852 A, US 2010/197830 A1, u kojima su električni čelični limovi spojeni u smeru slaganja i zalepljeni jedan za drugi. Dokumenta JP H07-118620 A i WO 2017/170957 A1 opisuju adhezivne materijale za lepljenje čeličnih limova.

[0006] [Sumarni pregled predmetnog pronalaska]

[0007] [Problem koji treba rešiti predmetnim pronalaskom]

[0008] Postoji prostor za poboljšanje magnetnih svojstava laminiranog jezgra iz srodnog stanja tehnike.

[0009] Predmetni pronalazak je napravljen imajući u vidu gore navedene okolnosti, a cilj ovog predmetnog pronalaska je poboljšanje magnetnih svojstava laminiranog jezgra.

[0010] [Sredstva za rešavanje problema]

[0011] Da bi se rešili gore navedeni problemi, ovaj predmetni pronalazak predlaže laminirano jezgro za električni motor kako je definisano u patentnom zahtevu 1.

[0012] (1) Prvi aspekt ovog pronalaska je laminirano jezgro koje obuhvata više limova od elektrotehničkog čelika koji su naslagani jedan na drugi i od kojih su obe površine presvučene izolacionim premazom; i deo za lepljenje koji se nalazi između limova od elektrotehničkog čelika koji su susedni u smeru slaganja i lepi limove od elektrotehničkog čelika jedan za drugi, pri čemu lepak za formiranje dela za lepljenje obuhvata prvu fazu i drugu fazu, pri čemu deo za lepljenje ima strukturu morskog ostrva prve faze koja je deo morske strukture i druge faze koja je deo ostrvske strukture, pri čemu prva faza sadrži epoksidnu smolu, akrilnu smolu i sredstvo za stvrdnjavanje, pri čemu prva faza ima vrednost SP koja se kreće u granicama od 8,5 (cal/cm<3>)¹/² do 10,7 (cal/cm<3>)¹/², pri čemu druga faza sadrži elastomer, i pri čemu druga faza ima vrednost SP koji se kreće u granicama od 7,5 (cal/cm<3>)¹/² do 8,4 (cal/cm<3>)¹/².

[0013] (2) U laminiranom jezgru prema (1), razlika između vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze može biti od 0,1 (cal/cm<3>)¹/² do 3,0 (cal/cm<3>)¹/².

[0014] (3) U laminiranom jezgru prema (1) ili (2), količina prve faze može biti 50 % zapremine ili više u odnosu na ukupnu zapreminu adhezivnog dela.

[0015] (4) U laminiranom jezgru prema bilo kom od (1) do (3), količina epoksidne smole može biti 50% zapremine ili više u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze.

[0016] (5) U laminiranom jezgru prema bilo kom od (1) do (4), količina akrilne smole može biti od 5% do 45% zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze.

[0017] (6) U laminiranom jezgru prema bilo kom od (1) do (5), količina sredstva za očvršćavanje može biti od 1% do 40% po zapremini u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze.

[0018] (7) U laminiranom jezgru prema bilo kom od (1) do (6), sredstvo za očvršćavanje može biti fenolna smola novolak tipa.

[0019] (8) Laminirano jezgro prema bilo kom od (1) do (7) može biti za stator.

[0020] (9) Drugi aspekt ovog pronalaska je metod proizvodnje laminiranog jezgra prema bilo kom od (1) do (8), koji uključuje nanošenje lepka koji sadrži prvu fazu koja sadrži epoksidnu smolu, akrilnu smolu i sredstvo za očvršćavanje i drugu fazu koja sadrži elastomer na površinu lima od elektrotehničkog čelika; slaganje više limova od elektrotehničkog čelika; i očvršćavanje lepka da bi se formirao deo za lepljenje.

[0021] (10) Treći aspekt ovog pronalaska je elektromotor koji sadrži laminirano jezgro prema bilo kom od (1) do (8).

[0023] [Efekat realizacije predmetnog pronalaska]

[0025] Prema ovom predmetnom pronalasku, moguće je poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[0027] [Kratak opis priloženih crteža predmetnog pronalaska]

[0029] Na Slici 1 je dat poprečni presek električnog motora koji uključuje adhezivno laminirano jezgro prema jednom rešenju ovog predmetnog pronalaska.

[0030] Na Slici 2 je dat bočni prikaz adhezivnog laminiranog jezgra koje je prikazano na Slici 1.

[0031] Na Slici 3 je dat poprečni presek duž linije A-A sa Slike 2

[0032] Na Slici 4 je dat bočni prikaz koji prikazuje šematsku konfiguraciju uređaja za proizvodnju adhezivnog laminiranog jezgra.

[0034] [Rešenja za realizaciju predmetnog pronalaska]

[0036] U nastavku će biti opisano adhezivno laminirano jezgro prema jednom rešenja ovog predmetnog pronalaska i električni motor koji ima pomenuto adhezivno laminirano jezgro, uz pozivanje na priložene crteže. Pored toga, u ovom rešenju, biće opisan električni motor kao primer motora, tačnije, motor sa naizmeničnom strujom, tačnije, sinhroni motor, a još tačnije, električni motor sa permanentnim magnetom. Takav motor se pogodno koristi, na primer, u električnom vozilu ili slično.

[0038] Kao što je prikazano na Slici 1, električni motor 10 sadrži stator 20, rotor 30, kućište 50 i rotaciono vratilo 60. Stator 20 i rotor 30 su smešteni u kućištu 50. Stator 20 je fiksiran za kućište 50.

[0039] U ovom izvođenju, električni motor 10 je tipa sa unutrašnjim rotorom, kod koga se rotor 30 nalazi na unutrašnjoj strani statora 20. Međutim, električni motor 10 može biti tipa sa spoljašnjim rotorom, kod koga se rotor 30 nalazi na spoljašnjoj strani statora 20. Dalje, u ovom izvođenju, električni motor 10 je trofazni naizmenični motor sa dvanaest polova i osamnaest žlebova. Međutim, broj polova, broj žlebova, broj faza i slično mogu se menjati po potrebi.

[0041] Na primer, kada se na svaku fazu primeni struja pobude koja ima efektivnu vrednost od 10 A i frekvenciju od 100 Hz, elektromotor 10 može da se okreće brzinom od 1000 o/min.

[0043] Stator 20 sadrži jezgro statora 21 i namotaj (nije prikazan)

[0045] Jezgro statora 21 sadrži prstenasti zadnji deo jezgra 22 i veći broj delova sa ozubljenjem 23. U daljem tekstu, smer centralne ose O jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) naziva se aksijalni smer, radijalni smer (smer normalan na centralnu osu O) jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) naziva se radijalni smer, a kružni smer (smer kruženja oko centralne ose O) jezgra statora 21 (ili zadnjeg dela jezgra 22) naziva se kružni smer.

[0047] Zadnji deo jezgra 22 je oblikovan tako da bude u obliku prstena, ako se posmatra u pogledu odozgo, kada se stator 20 posmatra iz aksijalnog pravca.

[0049] Veći broj zubaca 23 štrči iz zadnjeg dela jezgra 22 ka unutra u radijalnom pravcu (prema centralnoj osi O zadnjeg dela jezgra 22 u radijalnom pravcu). Veći broj zubaca 23 je raspoređeno u jednakim razmacima u obimnom pravcu. U ovom rešenju, osamnaest zubaca 23 je formirano u razmacima centralnih uglova od 20° oko centralne ose O. Veći broj zubaca 23 je formirano tako da ima isti oblik i istu veličinu.

[0051] Namotaj je namotan oko ozubljenog dela 23. Namotaj može biti koncentrisani namotaj ili distribuirani namotaj.

[0053] Rotor 30 je postavljen sa unutrašnje strane radijalnog pravca u odnosu na stator 20 (ili jezgro statora 21). Rotor 30 sadrži jezgro rotora 31 i veći broj permanentnih magneta 32.

[0055] Jezgro rotora 31 je formirano u prstenastom obliku (oblik prstenastog prstena) i postavljeno je koaksijalno u odnosu na stator 20. Rotaciono vratilo 60 je smešteno unutar jezgra rotora 31. Rotaciono vratilo 60 je fiksirano za jezgro rotora 31.

[0057] Višestruki permanentni magneti 32 su pričvršćeni za jezgro rotora 31. U ovom predmetnom pronalasku, set od dva permanentna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Višestruki setovi permanentnih magneta 32 su raspoređeni u jednakim intervalima u obimnom pravcu. U ovom predmetnom pronalasku, dvanaest setova (ukupno dvadeset četiri) permanentnih magneta 32 su postavljeni na svakih 30 stepeni, u smislu centralnog ugla koji je definisan u odnosu na centralnu osu O.

[0059] U ovom rešenju, kao permanentni magnetni električni motor, koristi se motor sa unutrašnjim permanentnim magnetom.

[0061] [0021] U jezgru rotora 31 formirano je više prolaznih rupa 33 koje prodiru kroz jezgro rotora 31 u aksijalnom smeru. Više prolaznih rupa 33 je obezbeđeno u skladu sa više permanentnih magneta 32. Svaki permanentni magnet 32 je fiksiran za jezgro rotora 31 u stanju u kojem je postavljen u odgovarajući prolazni otvor 33. Na primer, spoljašnja površina permanentnog magneta 32 i unutrašnja površina prolaznog otvora 33 su zalepljene jedna za drugu lepkom, i tako se može ostvariti fiksiranje svakog permanentnog magneta 32 za jezgro rotora 31. Kao permanentni magnetni električni motor, umesto unutrašnjeg motora sa permanentnim magnetom može se koristiti površinski motor sa permanentnim magnetom.

[0063] I jezgro statora 21 i jezgro rotora 31 su laminirana jezgra. Kao što je prikazano na Slici 2, stator 20 je formiran od više limova električnog čeliličnog lima 40 koji su naslagani jedan na drugi.

[0065] Debljina laminacije svakog od jezgra statora 21 i jezgra rotora 31 je, na primer, 50,0 mm. Spoljni prečnik jezgra statora 21 je, na primer, 250,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra statora 21 je, na primer, 165,0 mm. Spoljni prečnik jezgra rotora 31 je, na primer, 163,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra rotora 31 je, na primer, 30,0 mm. Međutim, ove vrednosti su primeri, a debljina laminacije, spoljašnji prečnik ili unutrašnji prečnik jezgra statora 21 i debljina laminacije, spoljašnji prečnik ili unutrašnji prečnik jezgra rotora 31 nisu ograničeni na ove vrednosti. Ovde je unutrašnji prečnik jezgra statora 21 zasnovan na vrhu dela sa ozubljenjem 23 jezgra statora 21. Unutrašnji prečnik jezgra statora 21 je prečnik virtuelnog kruga koji je upisan u vrhove svih delova sa ozubljenjem 23.

[0067] Svaki od električnih čeličnih limova 40 koji čine jezgro statora 21 i jezgro rotora 31 formiran je, na primer, probijanjem lima od električnih čeličnih limova kao osnovnog materijala. Za električni čelični lim 40 može se koristiti poznati električni čelični lim. Hemijski sastav električnog čeličnog lima 40 nije posebno ograničen. U ovom rešenju, kao električni čelični lim 40 koristi se zrnasto neorijentisani električni čelični lim. Kao zrnasto neorijentisani električni čelični lim, na primer, može se koristiti traka od zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima prema standardu JIS C 2552: 2014.

[0069] Međutim, kao električni čelični lim 40, može se koristiti zrnasto orijentisani električni čelični lim umesto zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima. Kao zrnasto orijentisani električni čelični lim, može se koristiti traka od zrnasto orijentisanog električnog čeličnog lima prema standardu JIS C 2553: 2012.

[0071] Obe površine električnog čeličnog lima 40 su obložene izolacionim premazom kako bi se poboljšala obradivost električnog čeličnog lima i smanjio gubitak gvožđa u laminiranom jezgru. Kao supstanca koja čini izolacioni premaz, može se primeniti, na primer, (1) neorgansko jedinjenje, (2) organska smola, (3) smeša neorganskog jedinjenja i organske smole i slično. Primeri neorganskog jedinjenja uključuju (1) kompleks dihromata i borne kiseline, (2) kompleks fosfata i silicijum dioksida i slično. Primeri organske smole uključuju epoksidnu smolu, akrilnu smolu, akrilno-stirensku smolu, poliestersku smolu, silikonsku smolu, fluornu smolu i slično.

[0073] Organska smola može biti ista ili drugačija od organske smole koja se nalazi u lepku što je opisano kasnije u tekstu.

[0075] [0028] Da bi se osigurale izolacione performanse između limova od električnog čeličnog lima 40 koji su naslagani jedan na drugi, debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj strani električnog čeličnog lima 40) je poželjno 0,1 µm ili više.

[0077] S druge strane, efekat izolacije postaje zasićen kako izolacioni premaz postaje deblji. Dalje, kako izolacioni premaz postaje deblji, faktor prostora se smanjuje, a performanse kako se adhezivno laminirano jezgro smanjuje. Zbog toga, izolacioni premaz treba da bude što tanji u opsegu koji može da obezbedi performanse izolacije. Debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj strani električnog čeličnog lima 40) je poželjno 0,1 µm ili više i 5 µm ili manje. Debljina izolacionog premaza je još poželjnije 0,1 µm ili više i 2 µm ili manje.

[0079] Debljina izolacionog premaza može se meriti, na primer, posmatranjem površine reza električnog čeličnog lima 40 u pravcu debljine pomoću mikroskopa ili sličnog uređaja.

[0081] Kako električni čelični lim 40 postaje tanak, efekat poboljšanja gubitaka gvožđa postepeno postaje zasićen. Dalje, troškovi proizvodnje električnog čeličnog lima 40 se povećavaju kako električni čelični lim 40 postaje tanak. Zbog toga je debljina električnog čeličnog lima 40 poželjno 0,10 mm ili više, uzimajući u obzir efekat poboljšanja gubitaka gvožđa i troškove proizvodnje.

[0083] S druge strane, kada je električni čelični lim 40 previše debeo, rad presovanja električnog čeličnog lima 40 postaje težak. Zbog toga je debljina električnog čeličnog lima 40 poželjno 0,65 mm ili manje, uzimajući u obzir rad presovanja električnog čeličnog lima 40.

[0085] Dalje, gubitak gvožđa se povećava kako električni čelični lim 40 postaje deblji. Zbog toga je debljina električnog čeličnog lima 40 poželjno 0,35 mm ili manje, još poželjnije 0,25 mm ili manje, a još poželjnije 0,20 mm ili manje, uzimajući u obzir karakteristike gubitka gvožđa električnog čeličnog lima 40.

[0087] Uzimajući u obzir gore navedene tačke, debljina svakog električnog čeličnog lima 40 je, na primer, poželjno 0,10 mm ili više i 0,65 mm ili manje, još poželjnije 0,10 mm ili više i 0,35 mm ili manje, još poželjnije 0,10 mm ili više i 0,25 mm ili manje, a posebno poželjno 0,10 mm ili više i 0,20 mm ili manje. Dalje, debljina električnog čeličnog lima 40 takođe uključuje debljinu izolacionog premaza.

[0089] Debljina električnog čeličnog lima 40 može se meriti, na primer, mikrometrom ili slično.

[0091] Kao što je prikazano na Slici 3, veći broj električnih čeličnih limova 40 koji formiraju jezgro statora 21 su naslagani sa adhezivnim delom 41 koji je postavljen između njih. Adhezivni deo 41 je formiran u zadnjem delu jezgra 22 i delu sa ozubljenjem 23 jezgra statora 21. Adhezivni deo 41 je formiran od unutrašnje periferije zadnjeg dela jezgra 22 ka unutra u radijalnom smeru (prema centralnoj osi O zadnjeg dela jezgra 22 u radijalnom smeru) kao adhezivni delovi 41a, 41b i 41c. Veći broj delova sa ozubljenjem 23 je respektivno opremljeno adhezivnim delovima 41b i 41c. Adhezivni deo 41a je formiran u svakom od zadnjeg dela jezgra 22 na položaju koji odgovara više delova sa ozubljenjem 23.

[0093] Adhezivni deo 41 je formiran od lepka koji sadrži prvu fazu i drugu fazu.

[0094] Adhezijski deo 41 ima strukturu morskog ostrva prve faze i druge faze. Ovde, struktura morskog ostrva znači strukturu razdvajanja faza u kojoj je faza (deo strukture ostrva) koja sadrži jednu komponentu dispergovana u fazi (deo strukture mora) koja sadrži drugu komponentu.

[0096] Kod električnog čeličnog lima 40 ovog predmetnog pronalaska, pošto adhezivni deo 41 ima strukturu morskog ostrva, lako je ublažiti naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu 40. Ublažavanjem naprezanja koje se javlja u električnom čeličnom limu 40, lako je smanjiti gubitak histerezisa, i kao rezultat toga, moguće je poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra. Smatra se da struktura morskog ostrva očvrslog proizvoda prve faze koja je tvrda i druge faze koja je meka lako apsorbuje naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu 40, i na taj način se naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu 40 može ublažiti.

[0098] Gubitak histerezisa odnosi se na gubitak energije uzrokovan promenom pravca magnetnog polja laminiranog jezgra. Gubitak histerezisa je vrsta gubitka gvožđa.

[0100] U adhezivnom delu 41 ovog predmetnog pronalaska, prva faza formira deo morske strukture koji je kontinuirana faza, a druga faza formira deo ostrvske strukture koji je dispergovana faza. Između prve faze i druge faze, faza koja formira deo morske strukture određena je viskozitetom i količinom faze. U adhezivnom delu 41 ovog predmetnog pronalaska, prva faza koja ima niži viskozitet i veću količinu od druge faze formira deo morske strukture koji je kontinuirana faza.

[0102] Lepak za formiranje adhezivnog dela 41 sadrži prvu i drugu fazu.

[0104] Prva faza sadrži epoksidnu smolu, akrilnu smolu i sredstvo za očvršćavanje. Kao očvrsli proizvod prve faze, akrilom modifikovana epoksidna smola dobijena kalemljenom polimerizacijom akrilne smole sa epoksidnom smolom je poželjnija sa stanovišta lakog povećanja čvrstoće adhezije adhezivnog dela 41.

[0106] Na lepak se utiče da se stvrdne, na primer, zagrevanjem na temperature od 80 °C ili više, pod normalnim pritiskom, da bi postao stvrdnuti proizvod. Ovde se pod pojmom normalni pritisak misli na pritisak kada se ne vrši ni dekompresija ni pritisak i obično je pomenuti pritisak oko 1 atm (0,1 MPa).

[0108] Količina prve faze je poželjno 50 % zapremine ili više, još poželjnije je da bude u granicama od 50 % do 95 % zapremine, dalje poželjno je da bude u granicama od 60 % do 90 % zapremine, i posebno poželjno je da bude u granicama od 70 % do 80 % zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu lepka. Kada je količina prve faze iznad donje granične vrednosti ili veća, lako je povećati čvrstoću adhezije adhezivnog dela 41. Kada je količina prve faze iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je ublažiti naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu 40.

[0110] Količina prve faze je odnos zapremine prve faze i ukupne zapremine lepka koji je na temperature od 25 °C.

[0111] Vrednost SP (parametar rastvorljivosti) prve faze se kreće u granicama od 8,5 (cal/cm3)<1/2>do 10,7 (cal/cm<3>)1/2, poželjno u granicama od 8,7 (cal/cm3)<1/2>do 10,5 (cal/cm3)<1/2>, a još poželjnije u granicama od 9,0 (cal/cm3)<1/2>do 10,0 (cal/cm3)1/2. Kada je vrednost SP prve faze iznad navedene donje granične vrednosti ili veća, lako je da adhezivni deo 41 formira strukturu morskog ostrva sa drugom fazom. Kada je vrednost SP prve faze iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je naneti lepak na površinu električnog čeličnog lima 40.

[0113] U ovom opisu, „SP vrednost“ označava parametar rastvorljivosti po Hildebrandu.

[0115] Moguće je izmeriti SP vrednost prve faze, na primer, sledećim postupkom. Sastav smole koji čini prvu fazu nanosi se na površinu zrnasto neorijentisanog električnog čeličnog lima i zagreva se na temperature od 120 °C da bi se očvrsnuo. Kada se različiti rastvarači sa poznatim SP vrednostima trljaju o dobijeni očvrsli proizvod, očvrsli proizvod prve faze se rastvara u rastvaraču, i tako rastvarač menja boju, SP vrednost rastvarača se podešava na SP vrednost prve faze.

[0117] Primeri različitih rastvarača sa poznatim SP vrednostima uključuju n-pentan (SP vrednost: 7,0 (cal/cm<3>)<1/2>), n-heksan (SP vrednost: 7,3 (cal/cm<3>)<1/2>), dietil etar (SP vrednost: 7,4 (cal/cm<3>)<1/2>), n-oktan (SP vrednost: 7,6 (cal/cm<3>)<1/2>), vinil hlorid (SP vrednost: 7,8 (cal/cm<3>)<1/2>), cikloheksan (SP vrednost: 8,2 (cal/cm<3>)<1/2>), izobutil acetat (SP vrednost: 8,3 (cal/cm<3>)<1/2>), izopropil acetat (SP vrednost: 8,4 (cal/cm<3>)<1/2>), butil acetat (SP vrednost: 8,5 (cal/cm<3>)<1/2>), ugljen-tetrahlorid (SP vrednost: 8,6 (cal/cm<3>)<1/2>), metil propil keton (SP vrednost: 8,7 (cal/cm<3>)<1/2>), ksilen (SP vrednost: 8,8 (cal/cm<3>)<1/2>), toluen (vrednost SP: 8,9 (cal/cm<3>)<1/2>), etil acetat (vrednost SP: 9,1 (cal/cm<3>)<1/2>), benzen (vrednost SP: 9,2 (cal/cm<3>)<1/2>), metil etil keton (vrednost SP: 9,3 (cal/cm<3>)<1/2>), metilen hlorid (vrednost SP: 9,7 (cal/cm<3>)<1/2>), aceton (vrednost SP: 9,9 (cal/cm<3>)<1/2>), ugljen-disulfid (vrednost SP: 10,0 (cal/cm<3>)<1/2>), sirćetna kiselina (10,1 (cal/cm<3>)<1/2>), n-heksanol (vrednost SP: 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>) i slično.

[0119] Vrednost SP prve faze može se podesiti izborom vrste i količine epoksidne smole koja čini prvu fazu, kao i izborom vrste i količine akrilne smole, izborom vrste i količine sredstva za stvrdnjavanje i slično.

[0121] Prosečna brojčana molekulska masa epoksidne smole u prvoj fazi se poželjno kreće u granicama od 1.200 do 20.000, poželjnije od 2.000 do 18.000, a još poželjnije od 2.500 do 16.000. Kada je prosečna brojčana molekulska masa epoksidne smole iznad donje granice ili znatno veća od donje granične vrednosti, lako je povećati čvrstoću adhezije adhezivnog dela 41. Kada je prosečna brojčana molekulska masa epoksidne smole je iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je povećati stabilnost adhezivnog dela 41.

[0123] Prosečna brojčana molekulska težina epoksidne smole može se meriti pomoću hromatografije isključivanja po veličini (SEC) koja je opisana u standardu JIS K 7252-1: 2008 korišćenjem polistirena kao standardne supstance.

[0125] Epoksidna smola može biti epoksidna estarska smola u koju je ugrađena dvovalentna karboksilna kiselina. Primeri dvovalentne karboksilne kiseline uključuju ćilibarnu kiselinu, adipinsku kiselinu, pimelinsku kiselinu, azelainsku kiselinu, sebacinsku kiselinu, dodekandiojsku kiselinu, heksahidroftalnu kiselinu i slično.

[0126] teške adicije, i slično. Ovde, epoksidna smola male molekulske težine podrazumeva epoksidnu smolu koja ima prosečnu brojčanu molekulsku težinu koja je manja od 1200.

[0128] Epoksidna smola može biti epoksidna estarska smola u koju je ugrađena dvovalentna karboksilna kiselina. Primeri dvovalentne karboksilne kiseline uključuju ćilibarnu kiselinu, adipinsku kiselinu, pimelinsku kiselinu, azelainsku kiselinu, sebacinsku kiselinu, dodekandiojsku kiselinu, heksahidroftalnu kiselinu i slično.

[0130] Primeri bisfenola uključuju bisfenol A, bisfenol F, bisfenol AD i slično, a bisfenol A i bisfenol F su poželjniji.

[0132] Primeri alkalnog katalizatora uključuju natrijum hidroksid, kalijum hidroksid i slično.

[0134] Među ovim epoksidnim smolama, jedna vrsta se može koristiti sama ili dve ili više vrsta u kombinaciji.

[0136] Količina epoksidne smole je poželjno 50 % zapremine ili više, još poželjnije da se kreće u granicama od 50 % do 94 % zapremine, dalje poželjno da se kreće u granicama od 55 % do 90 % zapremine, a posebno poželjno da se kreće u granicama od 60 % do 80 % zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze. Kada je količina epoksidne smole iznad donje granične vrednosti ili veća, lako je povećati čvrstoću adhezije adhezivnog dela 41. Kada je količina epoksidne smole iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je ublažiti naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu 40.

[0138] Količina epoksidne smole je odnos zapremine epoksidne smole i ukupne zapremine prve faze pre očvršćavanja na temperature od 25 °C.

[0140] Prosečna molekulska masa akrilne smole u prvoj fazi se poželjno se kreće u granicama od 5000 do 100000, još poželjnije se kreće u granicama od 6000 do 80000, a još poželjnije se kreće u granicama od 7000 do 60000. Kada je prosečna molekulska masa akrilne smole gore navedena donja granična vrednost ili veća, lako je povećati čvrstoću adhezije adhezivnog dela 41.

[0142] Kada je prosečna brojčana molekulska težina akrilne smole iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je sprečiti da lepak postane veoma viskozan i lako je naneti lepak na površinu električnog čeličnog lima 40.

[0144] Prosečna brojčana molekulska težina akrilne smole može se meriti istim metodom kao i prosečna brojčana molekulska težina epoksidne smole.

[0146] Primeri akrilne smole uključuju akrilnu smolu koja je dobijena polimerizacijom ili kopolimerizacijom najmanje jedne izabrane karboksilne kiseline iz grupe nezasićenih karboksilnih kiselina kao što su akrilna kiselina, metakrilna kiselina, maleinska kiselina, itakonska kiselina i krotonska kiselina, akrilnu smolu koja je dobijena kopolimerizacijom najmanje jednog monomera izabranog iz gore navedenih nezasićenih karboksilnih kiselina i najmanje jednog radikalno polimerizabilnog nezasićenog monomera izabranog iz sledeće grupe radikalno polimerizabilnih nezasićenih monomera, i slično.

[0147] Primeri radikalno polimerizujućih nezasićenih monomera uključuju:

[0148] (1) hidroksialkil estar, u kome je broj atoma ugljenika akrilata ili metakrilata od 1 do 8, kao što su 2-hidroksietil akrilat, 2-hidroksietil metakrilat, hidroksipropil akrilat i hidroksipropil metakrilat,

[0149] (2) alkil estar ili cikloalkil estar, u kome je broj atoma ugljenika akrilata ili metakrilata od 1 do 24, kao što su metil akrilat, metil metakrilat, etil akrilat, etil metakrilat, n-butil akrilat, n-butil metakrilat, izobutil akrilat, izobutil metakrilat, tercbutil akrilat, terc-butil metakrilat, cikloheksil akrilat, cikloheksil metakrilat, 2-etilheksil akrilat, 2-etilheksil metakrilat, lauril akrilat, lauril metakrilat, stearil akrilat, stearil metakrilat i decil akrilat,

[0150] (3) funkcionalni akrilamid ili funkcionalni metakrilamid kao što su akrilamid, metakrilamid, N-metilakrilamid, N-etilakrilamid, diaceton akrilamid, N-metilolakrilamid, N-metilolmetakrilamid, N-metoksimetilakrilamid i N-butoksimetilakrilamid,

[0151] (4) aromatični vinil monomer kao što su stiren, viniltoluen i a-metilstiren,

[0152] (5) alifatični vinil monomer kao što su vinil acetat, vinil propionat, akrilonitril i metakrilna kiselina i slično.

[0154] Primeri poželjne kombinacije gore navedenih nezasićenih monomera uključuju kombinaciju metil metakrilata, 2-etilheksil akrilata i akrilne kiseline, kombinaciju stirena, metil metakrilata, etil akrilata i metakrilne kiseline, kombinaciju stirena, etil akrilata i metakrilne kiseline, kombinaciju metil metakrilata, etil akrilata i akrilne kiseline i slično.

[0156] Akrilom modifikovana epoksidna smola (u daljem tekstu takođe „kalemljeni proizvod“) dobijena kalemljenom polimerizacijom akrilne smole sa epoksidnom smolom dobija se, na primer, reakcijom kalemljene polimerizacije gore pomenutog radikalno polimerizujućeg nezasićenog monomera sa epoksidnom smolom visoke molekulske težine u prisustvu generatora radikala kao što je benzoil peroksid u rastvoru organskog rastvarača. Ovde, epoksidna smola visoke molekulske težine podrazumeva epoksidnu smolu koja ima prosečnu molekulsku težinu koja se kreće u granicama od 1200 ili više.

[0158] Generator radikala koji se koristi u reakciji kalemljene polimerizacije je poželjno 3 do 15 masenih delova u odnosu na 100 masenih delova čvrste komponente radikalno polimerizujućeg nezasićenog monomera.

[0160] Gore pomenuta reakcija kalemljene polimerizacije može se izvesti, na primer, dodavanjem radikalno polimerizujućeg nezasićenog monomera, u kome je generator radikala ravnomerno pomešan, u rastvor organskog rastvarača epoksidne smole visoke molekulske težine koja je zagrejana na temperaturu koja se kreće u granicama od 80 °C do 150 °C, tokom 1 do 3 sata i održavanjem iste temperature tokom 1 do 3 sata.

[0162] Organski rastvarač koji se koristi u reakciji kalemljene polimerizacije može biti bilo koji organski rastvarač koji rastvara epoksidnu smolu visoke molekulske težine i radikalno polimerizujući nezasićeni monomer i može se mešati sa vodom.

[0164] Primeri takvog organskog rastvarača uključuju alkoholni rastvarač kao što je izopropanol, butil alkohol, 2-hidroksi-4-metilpentan, 2-etilheksil alkohol, cikloheksanol, etilen glikol, dietilen glikol, 1,3-butilen glikol, etilen glikol monoetil etar, etilen glikol

[0167] 1

[0168] monobutil etar i dietilen glikol monometil etar, ketonski rastvarač kao što su aceton i metil etil keton, celosolv rastvarač i rastvarač na bazi karbitola. Pored toga, može se koristiti i inertni organski rastvarač koji se ne meša sa vodom, a primeri takvog organskog rastvarača uključuju aromatične ugljovodonike kao što su toluen i ksilen i estre kao što su etil acetat i butil acetat.

[0170] Količina akrilne smole se poželjno kreće u granicama od 5 % do 45 % zapremine, još poželjnije se kreće u granicama od 10 % do 40 % zapremine, a još poželjnije se kreće u granicama od 15 % do 30 % zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze. Kada je količina akrilne smole iznad donje granične vrednosti ili veća, lako je povećati čvrstoću adhezije adhezivnog dela 41. Kada je količina akrilne smole iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je stabilizovati SP vrednost prve faze.

[0172] Količina akrilne smole je odnos zapremine akrilne smole i ukupne zapremine prve faze pre očvršćavanja na temperature od 25 °C.

[0174] Kao sredstvo za očvršćavanje u prvoj fazi, može se koristiti uobičajeno korišćeno sredstvo za očvršćavanje koje je na bazi epoksidne smole. Kao sredstvo za očvršćavanje u prvoj fazi, na primer, najmanje jedno izabrano sredstvo za očvršžavanje iz grupe sredstava za očvršćavanje na bazi poliamina, kao što je alifatični poliamin, aliciklični poliamin, aromatični poliamin, poliamid poliamin i modifikovani poliamin; mogu se koristiti sredstva za očvršćavanje koja su na bazi anhidrida kiseline, kao što je monofunkcionalni anhidrid kiseline (anhidrid ftalne kiseline, anhidrid heksahidroftalne kiseline, anhidrid metiltetrahidroftalne kiseline, anhidrid metilheksahidroftalne kiseline, anhidrid metilnadne kiseline, anhidrid hlorendijske kiseline i slično), bifunkcionalni anhidrid kiseline (anhidrid piromelitne kiseline, anhidrid benzofenontetrakarboksilne kiseline, bis(anhidrotrimelitat) etilen glikola, anhidrid metilcikloheksentetrakarboksilne kiseline i slično), i anhidrid slobodne kiseline (anhidrid trimelitne kiseline, anhidrid poliazeleinske kiseline i slično); početni kondenzat koji sadrži metilolnu grupu, kao što je fenolna smola novolak tipa ili rezol tipa, urea smola i melaminska smola; latentno sredstvo za očvršćavanje; i slično.

[0176] Primeri latentnog sredstva za očvršćavanje uključuju dicijandiamid, melamin, dihidrazide organskih kiselina, aminimide, ketimine, amine tercijarnog stepena, soli imidazola, soli amina bor trifluorida, sredstvo za očvršćavanje tipa mikrokapsule (sredstvo za očvršćavanje je inkapsulirano u mikrokapsulu koja je formirana od kazeina ili slično, mikrokapsula se razgrađuje zagrevanjem i pritiskom, a sredstvo za očvršćavanje se podvrgava reakciji očvršćavanja sa smolom), sredstvo za očvršćavanje tipa molekularnog sita (sredstvo za očvršćavanje se adsorbuje na površini adsorptivnog jedinjenja, adsorbovani molekuli se oslobađaju zagrevanjem, a sredstvo za očvršćavanje se podvrgava reakciji očvršćavanja sa smolom) i slično.

[0178] Kao sredstvo za stvrdnjavanje, fenolna smola novolak tipa (fenolna novolak smola) je poželjnija sa stanovišta lakog povećanja čvrstoće adhezije adhezivnog dela 41. Ovde, fenolna smola novolak tipa podrazumeva smolu koja je dobijena podvrgavanjem fenola i aldehida reakciji kondenzacije korišćenjem kiselog katalizatora.

[0180] Primeri fenola uključuju fenol.

[0181] Primeri aldehida uključuju formaldehid.

[0183] Primeri kiselinskog katalizatora uključuju oksalnu kiselinu i dvovalentnu metalnu so.

[0185] Fenolna smola novolak tipa je čvrsta na sobnoj temperaturi (25 °C) i klasifikovana je kao termoplastična smola. U fenolnoj smoli novolak tipa, gotovo da nema -CH<2>OH grupa koje su vezane za fenolno jezgro (aromatični prsten) koje čini fenolnu smolu.

[0187] Količina sredstva za očvršćavanje se poželjno kreće u granicama od 1 % do 40 % po zapremini, još poželjnije se kreće u granicama od 5 % do 30 % po zapremini, a još poželjnije se kreće u granicama od 10 % do 20 % po zapremini u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze. Kada je količina sredstva za očvršćavanje iznad navedene donje granične vrednosti ili veća, lako je povećati čvrstoću adhezije adhezivnog dela 41. Kada je količina sredstva za očvršćavanje iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je povećati stabilnost adhezivnog dela 41.

[0189] Količina sredstva za očvršćavanje je odnos zapremine sredstva za očvršćavanje i ukupne zapremine prve faze pre očvršćavanja na temperaturi od 25 °C.

[0191] Druga faza sadrži elastomer. Primeri elastomera uključuju prirodne i sintetičke gume, a sintetička guma je poželjnija.

[0193] Primeri sintetičkih guma uključuju polibutadiensku sintetičku gumu, nitrilnu sintetičku gumu, hloroprensku sintetičku gumu i slično.

[0195] Primeri polibutadienske sintetičke gume uključuju izoprenski kaučuk (IR, SP vrednost: od 7,9 (cal/cm<3>)¹/²) do 8,4 (cal/cm<3>)¹/²), butadienski kaučuk (BR, SP vrednost: od 8,1 (cal/cm<3>)¹/²) do 8,6 (cal/cm<3>)¹/²), stiren-butadienski kaučuk (SBR, SP vrednost: od 8,1 (cal/cm<3>)¹/²) do 8,7 (cal/cm<3>)¹/²), poliizobutilen (butil kaučuk, IIR, SP vrednost: od 7,7 (cal/cm<3>)¹/²) do 8,1 (cal/cm<3>)¹/²), etilen propilen dienski kaučuk (EPDM, SP vrednost: od 7,9 (cal/cm<3>)¹/²) do 8,0 (cal/cm<3>)¹/²) i slično.

[0197] Primeri nitrilnog sintetičkog kaučuka uključuju akrilonitril butadien kaučuk (NBR, SP vrednost: od 8,7 (cal/cm<3>)¹/²) do 10,5 (cal/cm<3>)¹/²), akrilni kaučuk (ACM, SP vrednost: od 9,4 (cal/cm<3>)¹/²) i slično.

[0199] Primeri hloroprenskog sintetičkog kaučuka uključuju hloroprenski kaučuk (CR, SP vrednost: od 8,2 (cal/cm<3>)¹/²) do 9,4 (cal/cm<3>)¹/²).

[0201] Kao sintetička guma, pored gore navedenih, mogu se koristiti uretanska guma (SP vrednost: 10,0 (cal/cm<3>)¹/²), silikonska guma (SP vrednost: od 7,3 (cal/cm<3>)¹/²) do 7,6 (cal/cm<3>)¹/²), fluor guma (FKM, SP vrednost: 8,6 (cal/cm<3>)¹/²), hlorosulfonovani polietilen (CSM, SP vrednost: od 8,1 (cal/cm<3>)¹/²) do 10,6 (cal/cm<3>)¹/²), epihlorohidrinska guma (ECO, SP vrednost: od 9,6 (cal/cm<3>)¹/²) do 9,8 (cal/cm<3>)¹/²) i slično.

[0203] Kao elastomer, SBR, EPDM i NBR su poželjniji sa stanovišta odlične otpornosti na toplotu i lakog ublažavanja naprezanja koje se javlja u električnom čeličnom limu 40.

[0204] Među ovim elastomerima, jedna vrsta se može koristiti sama ili se dve ili više vrsta mogu koristiti u kombinaciji.

[0206] Druga faza može sadržati jedinjenje koje nije elastomer.

[0208] Primeri jedinjenja koje nije elastomer uključuju gore pomenutu akrilnu smolu i slično.

[0210] Količina elastomera je poželjno 50 % zapremine ili više, još poželjnije 70 % zapremine ili više, dalje poželjno 90 % zapremine ili više, a posebno poželjno 100 % zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu druge faze. Kada je količina elastomera iznad donje granične vrednosti ili veća, lako je za adhezivni deo 41 da formira strukturu morskog ostrva sa prvom fazom i drugom fazom, i lako je ublažiti naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu 40.

[0212] Količina elastomera je odnos zapremine elastomera i ukupne zapremine druge faze na temperature od 25 °C.

[0214] Količina druge faze se poželjno kreće u granicama od 5 % do 50 % zapremine, još poželjnije se kreće u granicama od 10 % do 40 % zapremine, a još poželjnije se kreće u granicama od 20 % do 30 % zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu lepka. Kada je količina druge faze iznad donje granične vrednosti ili veća, lako je ublažiti naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu 40. Kada je količina druge faze iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je povećati čvrstoću adhezije adhezivnog dela 41.

[0216] Količina druge faze je odnos zapremine druge faze i ukupne zapremine lepka na temperature od 25 °C. Kada se druga faza potopi u vodu na temperature od 25 °C, zapremina vode se povećava, a zapremina druge faze se dobija sa povećanom zapreminom vode.

[0218] Vrednost SP druge faze se kreće u granicama od 7,5 (cal/cm<3>)¹/² do 8,4 (cal/cm<3>)¹/², poželjno se kreće u granicama od 7,7 (cal/cm<3>)¹/² do 8,2 (cal/cm<3>)¹/², a još poželjnije se kreće u granicama od 7,9 (cal/cm<3>)¹/² do 8,0 (cal/cm<3>)¹/². Kada je vrednost SP druge faze iznad donje granične vrednosti ili veća, lako je naneti lepak na površinu električnog čeličnog lima 40. Kada je vrednost SP druge faze iznad gornje granične vrednosti ili manja, lako je da adhezivni deo 41 formira strukturu morskog ostrva sa prvom fazom i drugom fazom.

[0220] Moguće je izmeriti vrednost SP druge faze, na primer, sledećim postupkom. Sastav smole koji čini drugu fazu nanosi se na površinu električnog čeličnog lima i zagreva se na temperaturu od 120 °C da bi se očvrsnuo. Kada se različiti rastvarači sa poznatim vrednostima SP trljaju o dobijeni očvrsli proizvod, očvrsli proizvod druge faze se rastvara u rastvaraču, i time rastvarač menja boju, a vrednost SP rastvarača se podešava na vrednost SP druge faze.

[0222] Primeri različitih rastvarača, od kojih svaki ima poznatu vrednost SP, uključuju rastvarače slične različitim rastvaračima kod kojih je poznata vrednost SP dobijena merenjem vrednosti SP prve faze.

[0224] Vrednost SP druge faze može se podesiti vrstom i količinom elastomera u sastavu smole koji čini drugu fazu, vrstom i količinom jedinjenja koje nije elastomer, a koje se nalazi

[0227] 1

[0228] u drugoj fazi, i njihovom kombinacijom.

[0230] Razlika između vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze se poželjno kreće u granicama od od 0,1 (cal/cm<3>)¹/² do 3,0 (cal/cm<3>)¹/², još poželjnije se od 1,0 (cal/cm<3>)¹/² do 3,0 (cal/cm<3>)¹/², i još poželjnije se kreće u granicama od 1,5 (cal/cm<3>)¹/² do 2,5 (cal/cm<3>)¹/². Kada je razlika između vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze iznad donje granične vrednosti ili veća, lako je da adhezivni deo formira strukturu morskog ostrva sa prvom i drugom fazom. Kada je razlika između vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze iznad gornje granične vrednosti ili manja, druga faza je ravnomerno dispergovana i lako je povećati stabilnost lepka. Pored toga, kada je razlika između vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze unutar gore navedenog numeričkog opsega, lako je ublažiti naprezanje koje se javlja u od električnom čeličnom limu 40 kako bi se smanjio gubitak gvožđa u laminiranom jezgru, a lakše je poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[0232] Razlika između vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze dobija se merenjem vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze i oduzimanjem dobijene vrednosti SP druge faze od dobijene vrednosti SP prve faze.

[0234] Lepak koji je opisan u ovom predmetnom pronalasku može da sadrži opcionu komponentu pored gore pomenute prve faze i druge faze. Primeri opcione komponente uključuju sintetičku smolu kao što je poliolefinska smola, poliuretanska smola, poliamidna smola, poliimidna smola, poliesterska smola, silikonska smola i fluororezin; fine čestice oksida kao što su silicijum dioksid i aluminijum oksid; provodljivu supstancu; aditiv protiv rđe kao što je teško rastvorljiv hromat; pigment za bojenje (na primer, kondenzovani policiklični organski pigment, organski pigment ftalocijanina i slično); boju za bojenje (na primer, azo boja, azo metalna kompleksna so i slično); pomoćno sredstvo za formiranje filma; sredstvo za poboljšanje disperzije; sredstvo protiv stvaranja pene; i slično.

[0236] Među ovim opcionim komponentama, jedna vrsta se može koristiti sama ili dve ili više vrsta mogu se koristiti u kombinaciji.

[0238] U slučaju kada lepak sadrži opcionu komponentu, količina opcione komponente se poželjno kreće u granicama od 1 % do 40 % po zapremini u odnosu na ukupnu zapreminu lepka na temperature od 25 °C.

[0240] Kao lepak ovog predmetnog pronalaska, pored termoreaktivnog lepka, može se koristiti i lepak radikalne polimerizacije i slično, a sa stanovišta produktivnosti, poželjno je koristiti lepak koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi. Lepak koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi stvrdnjava se na temperature koja se kreće u granicama od 20 °C do 30 °C. Kao lepak koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi, poželjniji je lepak na bazi akrila. Tipični lepkovi na bazi akrila uključuju lepak druge generacije na bazi akrila (SGA) i slično. Bilo koji od anaerobnih lepkova, instant lepkova i lepka na bazi akrila koji sadrži elastomer može se koristiti sve dok se efekti ovog predmetnog pronalaska ne umanjuju. Lepak koji se ovde pominje odnosi se na lepak koji je u stanju pre stvrdnjavanja, a nakon što se lepak stvrdne, on postaje adhezivni deo 41.

[0242] [0107] Prosečan modul elastičnosti na zatezanje E adhezivnih delova 41 na sobnoj temperaturi (20 °C do 30 °C) se kreće u opsegu od 1500 MPa do 4500 MPa. Ako je prosečan modul elastičnosti na zatezanje E adhezivnih delova 41 manji od 1500 MPa, javlja se problem smanjenja krutosti laminiranog jezgra. Zbog toga je donja granična vrednost prosečnog modula elastičnosti na zatezanje E adhezivnih delova 41 1500 MPa, a poželjnije 1800 MPa. Naprotiv, ako prosečan modul elastičnosti na zatezanje E adhezivnih delova 41 prelazi 4500 MPa, javlja se problem ljuštenja izolacionog premaza koji je formiran na površini električnog čeličnog lima 40. Zbog toga je gornja granica prosečnog modula elastičnosti na zatezanje E adhezivnih delova 414500 MPa, a poželjnije 3650 MPa.

[0244] Prosečan modul elastičnosti pri zatezanju E meri se rezonantnom metodom. Konkretno, modul elastičnosti pri zatezanju meri se u skladu sa JIS R 1602: 1995.

[0246] Malo preciznije, prvo se pravi uzorak za merenje (nije prikazan). Ovaj uzorak se dobija lepljenjem dva električna čelična lima 40 jedan za drugi pomoću lepka koji se ispituje i zatim dolazi do očvršćavanja lepka da bi se formirao adhezivni deo 41. U slučaju kada je lepak termoreaktivni tip lepka, ovo očvršćavanje se vrši zagrevanjem i pritiskom u uslovima zagrevanja i pritiska koji se javlja u stvarnom radu. S druge strane, u slučaju kada je lepak tip lepka koji se stvrdnjava na sobnoj temperaturi, očvršćavanje se ostvaruje pod pritiskom na sobnoj temperaturi.

[0248] Zatim se modul elastičnosti na zatezanje ovog uzorka meri rezonantnom metodom. Kao što je gore opisano, metod merenja modula elastičnosti na zatezanje rezonantnom metodom se sprovodi u skladu sa JIS R 1602: 1995. Nakon toga, modul elastičnosti na zatezanje samog adhezivnog dela 41 se dobija uklanjanjem uticaja samog električnog čeličnog lima 40 iz modula elastičnosti na zatezanje (izmerene vrednosti) uzorka putem proračuna.

[0250] Modul elastičnosti na zatezanje koji je dobijen na ovaj način iz uzorka jednak je prosečnoj vrednosti za laminirano jezgro u celini, i zbog toga se ova vrednost smatra prosečnim modulom elastičnosti na zatezanje E. Sastav prosečnog modula elastičnosti na zatezanje E je podešen tako da se prosečni modul elastičnosti na zatezanje E jedva menja u zavisnosti od položaja slaganja u pravcu slaganja i obimnog položaja oko centralne ose laminiranog jezgra. Zbog toga, vrednost koja je dobijena merenjem modula elastičnosti na zatezanje očvrslog adhezivnog dela 41 na gornjem kraju u laminiranom jezgru može se smatrati prosečnim modulom elastičnosti na zatezanje E.

[0252] Kao metod lepljenja, može se koristiti metod nanošenja lepka na električne čelične limove 40, a zatim lepljenje električnih čeličnih limova 40 jedan za drugi pomoću zagrevanja jednog ili oba lima, a zatim presovanjem. Sredstvo za grejanje može biti, na primer, bilo koje sredstvo kao što je metod zagrevanja u kadi visoke temperature ili električnoj peći, metod direktnog zagrevanja ili slično.

[0254] Da bi se postigla stabilna i dovoljna čvrstoća lepljenja, debljina svakog od adhezivnih delova 41 je poželjno 1 µm ili više.

[0256] S druge strane, kada debljina svakog od adhezivnih delova 41 pređe 100 µm, sila adhezije postaje zasićena. Dalje, kako svaki od adhezivnih delova 41 postaje deblji, faktor prostora se smanjuje, a magnetna svojstva laminiranog jezgra usled gubitka gvožđa i sličnog se pogoršavaju. Zbog toga se debljina adhezivnog dela 41 poželjno kreće u granicama od 1

[0259] 1

[0260] µm ili više i 100 µm ili manje, a još poželjnije se kreće u granicama od 1 µm ili više i 10 µm ili manje.

[0262] U gore navedenom, debljina svakog od adhezivnih delova 41 označava prosečnu debljinu adhezivnih delova 41.

[0264] Prosečna debljina adhezivnih delova 41 se poželjnije kreće u granicama od 1,0 µm ili više i 3,0 µm ili manje. Ako je prosečna debljina adhezivnih delova 41 manja od 1,0 µm, ne može se obezbediti dovoljna sila lepljenja kao što je gore opisano. Zbog toga je donja granica prosečne debljine adhezivnih delova 411,0 µm, a poželjnije 1,2 µm. Naprotiv, ako prosečna debljina adhezivnih delova 41 postane deblja od 3,0 µm, javljaju se problemi kao što je veliko povećanje naprezanja električnih čeličnih limova 40 usled skupljanja tokom termičke aktivacije. Zbog toga je gornja granica prosečne debljine adhezivnih delova 41 3,0 µm, a poželjnije 2,6 µm.

[0266] Prosečna debljina adhezivnih delova 41 je prosečna vrednost za laminirano jezgro u celini. Prosečna debljina adhezivnih delova 41 se jedva menja u zavisnosti od položaja slaganja u pravcu slaganja i obimnog položaja oko centralne ose laminiranog jezgra. Zbog toga se prosečna vrednost vrednosti koje su dobijene merenjem debljina adhezivnih delova 41 na gornjem kraju laminiranog jezgra na deset ili više tačaka u obimnom pravcu može smatrati prosečnom debljinom adhezivnih delova 41.

[0268] Prosečna debljina adhezivnih delova 41 može se podesiti, na primer, promenom količine nanošenja lepka. Dalje, na primer, u slučaju termoreaktivnog lepka, prosečan modul elastičnosti na zatezanje E adhezivnih delova 41 može se podesiti promenom jednog ili oba uslova zagrevanja i pritiska koji se primenjuju u vreme lepljenja i promenom vrste sredstva za stvrdnjavanje.

[0270] U ovom oličenju, veći broj električnih čeličnih limova 40 za formiranje jezgra rotora 31 su međusobno pričvršćeni delom za pričvršćivanje C (tiplom). Međutim, veći broj električnih čeličnih limova 40 za formiranje jezgra rotora 31 mogu se međusobno zalepiti adhezivnim delom 41.

[0272] Laminirano jezgro, kao što je jezgro statora 21 i jezgro rotora 31, može se formirati takozvanim rotacionim slaganjem.

[0274] Metod proizvodnje laminiranog jezgra prema ovom rešenju ovog predmetnog pronalaska ima korak (korak nanošenja) u kome se vrši nanošenje lepka koji uključuje prvu fazu koja sadrži epoksidnu smolu, akrilnu smolu i sredstvo za stvrdnjavanje i drugu fazu koja se sastoji od nanošenja elastomera na površinu električnih čeličnih limova, korak (korak slaganja) u kome se vrši slaganje većeg broja električnih čeličnih limova na koje je lepak nanet i korak (korak očvršćavanja) u kome dolazi do očvršćavanja lepka da bi se formirao adhezivni deo.

[0276] Zatim će biti opisan postupak proizvodnje jezgra statora 21 ovog rešenja uz pomoć crteža.

[0278] 0123] Kao što je prikazano na Slici 4, u proizvodnom aparatu 100, dok se originalni čelični

[0281] 1

[0282] lim P dovodi iz kalema Q (obruča) u smeru strelice F, originalni čelični lim P se više puta buši pomoću kalupa koji je postavljen u svakoj fazi i postepeno se oblikuje u oblik električnog čeličnog lima 40. Lepak se nanosi na donju površinu električnog čeličnog lima 40 (korak nanošenja), bušeni električni čelični limovi 40 se slažu (korak slaganja), lepak se stvrdnjava zagrevanjem i lepi pod pritiskom, električni čelični limovi 40 se lepe jedan za drugi pomoću adhezivnog dela 41, i formira se jezgro statora 21 (korak stvrdnjavanja).

[0284] Uređaj za proizvodnju 100 uključuje korak za bušenje prve faze 110 koja je najbliža namotaju Q, korak za bušenje druge faze 120 koja je postavljena tako da bude blizu nizvodne strane u smeru transporta originalnog čeličnog lima P u odnosu na korak za bušenje 110, i korak za nanošenje lepka 130 koji je postavljen tako da bude blizu koraka za bušenje 120, ali dalje nizvodno u odnosu na korak za bušenje 120.

[0286] Korak za bušenje 110 uključuje fiksni kalup 111 koji se nalazi ispod originalnog čeličnog lima P i muški kalup 112 koji se nalazi iznad originalnog čeličnog lima P.

[0288] Korak za bušenje 120 uključuje fiksni kalup 121 koji se nalazi ispod originalnog čeličnog lima P i muški kalup 122 koji se nalazi iznad originalnog čeličnog lima P.

[0290] Jezgro statora 21 može se proizvesti ponavljanjem operacije nanošenja lepka na deo površine električnog čeličnog lima 40, slaganjem jednog električnog čeličnog lima na drugi električni čelični lim, presovanjem naslaganih električnih čeličnih limova i formiranjem adhezivnog dela 41.

[0292] Uređaj za proizvodnju 100 dodatno uključuje korak za slaganje 140 koji je postavljen na nizvodnoj strani koraka za nanošenje lepka 130. Korak za slaganje 140 uključuje uređaj za grejanje 141, fiksni kalup 142 za spoljašnji oblik, element za toplotnu izolaciju 143, muški kalup 144 za spoljašnji oblik i oprugu 145.

[0294] Uređaj za grejanje 141, fiksni kalup 142 za spoljašnji oblik i element za toplotnu izolaciju 143 su postavljeni ispod originalnog čeličnog lima P. S druge strane, muški kalup 144 za spoljašnji oblik i opruga 145 su postavljeni iznad originalnog čeličnog lima P.

[0296] U uređaju za proizvodnju 100, originalni čelični lim P se prvo sekvencijalno dovodi u smeru strelice F sa Slike 4 iz namotaja Q. Zatim, originalni čelični lim P se prvo probija k koraka za probijanje 110. Zatim, ovaj originalni čelični lim P se probija pomoću koraka za probijanje 120. Ovim procesima probijanja, originalni čelični lim P može imati oblik električnog čeličnog lima 40 koji ima zadnji deo jezgra 22 i veći broj delova sa ozubljenjem 23 koji su prikazani na Slici 3 (korak probijanja). Međutim, pošto čelični lim nije potpuno probijen u ovom trenutku, proces se nastavlja na sledeći korak u smeru strelice F. U koraku za nanošenje lepka 130 sledećeg koraka, lepak koji se dovodi iz svakog injektora aplikatora 131 se nanosi u obliku tačke (korak nanošenja).

[0298] Zatim se originalni čelični lim P dovodi do koraka za slaganje 140, gde ga muški kalup 144 probija radi spoljašnjeg oblika i tako probijen se slaže sa velikom preciznošću (korak slaganja). U trenutku slaganja, električni čelični lim 40 prima konstantan pritisak od opruge 145. Kada se korak probijanja, korak nanošenja i korak slaganja koji su opisan gore ponavljaju sekvencijalno, može se složiti unapred određeni broj električnih čeličnih limova

[0301] 1

[0302] 40. Gvozdeno jezgro koje se formira slaganjem električnih čeličnih limova 40 na ovaj način zagreva se, na primer, na temperature koja se kreće u granicama od 60 °C do 200 °C pomoću uređaja za grejanje 141. Lepak se stvrdnjava zagrevanjem tako da se formira adhezivni deo 41 (korak stvrdnjavanja).

[0304] Sa gore navedenim koracima, jezgro statora 21 je završeno.

[0306] Kao što je gore opisano, u električnom motoru i adhezivnom laminiranom jezgru prema ovom rešenju, veći broj električnih čeličnih limova, čije su obe površine presvučene izolacionim premazom, su naslagani, a električni čelični limovi koji se nalaze jedan pored drugog u smeru slaganja su spojeni jedan za drugi pomoću adhezivnog dela koji je formiran od lepka koji uključuje prvu fazu i drugu fazu. Lepljenjem električnih čeličnih limova jedan za drugi pomoću adhezivnog dela, moguće je postići dovoljnu čvrstoću adhezije.

[0308] Pored toga, svaki adhezivni deo ima strukturu morskog ostrva prve i druge faze. Zbog toga je kod električnog motora i laminiranog jezgra prema ovom rešenju lako ublažiti naprezanje koje se javlja u električnom čeličnom limu. Kao rezultat toga, lako je smanjiti gubitak histerezisa i moguće je poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[0310] Laminirano jezgro prema ovom predmetnom pronalasku ima poboljšana magnetna svojstva. Zbog toga je laminirano jezgro prema ovom predmetnom pronalasku pogodno kao laminirano jezgro za stator (jezgro statora). Laminirano jezgro se može koristiti kao jezgro rotora.

[0312] Oblik jezgra statora nije ograničen na oblik koji je prikazan u gore pomenutom rešenju. Konkretno, dimenzije spoljašnjeg prečnika i unutrašnjeg prečnika jezgra statora, debljina laminacije, broj proreza, odnos dimenzija između obimnog pravca i radijalnog pravca ozubljenog dela 23, odnos dimenzija između ozubljenog dela 23 i zadnjeg dela jezgra 22 u radijalnom pravcu i slično mogu se proizvoljno dizajnirati prema karakteristikama željenog električnog motora.

[0314] U rotoru gore pomenutog rešenja, jedan set od dva permanentna magneta 32 formira jedan magnetni pol, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, jedan stalni magnet 32 može formirati jedan magnetni pol, a tri ili više stalnih magneta 32 mogu formirati jedan magnetni pol.

[0316] U gore opisanom rešenju, električni motor sa permanentnim magnetom je opisan kao primer električnog motora, ali struktura električnog motora nije ograničena na ovo, kao što će biti ilustrovano u nastavku, a kao struktura električnog motora, mogu se usvojiti i razne poznate strukture koje neće biti opisane u nastavku.

[0318] U gore opisanom rešenju, električni motor sa permanentnim magnetom je opisan kao primer sinhronog motora, međutim, ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na ovo. Na primer, električni motor može biti reluktantni motor ili elektromagnetni poljski motor (motor sa poljem sa namotajima).

[0321] 1

[0322] U gore pomenutom rešenju, opisan je sinhroni motor kao primer AC motora, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može biti indukcioni motor.

[0324] U gore pomenutom rešenju, opisan je primer u kome je motor AC motor, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može biti jednosmerni motor.

[0326] U gore pomenutom rešenju, opisan je primer u kome je električni motor motor, ali ovaj predmetni pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može biti generator.

[0328] U gore pomenutom rešenju, prikazan je slučaj u kome se laminirano jezgro prema ovom predmetnom pronalasku primenjuje na jezgro statora, ali se laminirano jezgro prema ovom predmetnom pronalasku može primeniti i na jezgro rotora.

[0330] Pored toga, moguće je zameniti odgovarajuće elemente konfiguracije u gore opisanom obliku realizacije dobro poznatim elementima konfiguracije, a gore opisani primeri modifikacije mogu se odgovarajuće kombinovati.

[0332] [Primeri]

[0334] [Primeri od 1 do 7, Uporedni primeri od 1 do 8]

[0336] Pripremljen je obruč debljine 0,25 mm, rastvor za tretman izolacionog premaza koji sadrži metalni fosfat i emulziju akrilne smole nanesen je na obe površine obruča, obruč je pečen na 300 °C, i formiran je izolacioni premaz od 0,8 µm po jednoj površini.

[0338] Obruč sa izolacionim premazom koji je na njemu formiran je namotan da bi se formirao namotaj Q. Namotaj Q je postavljen na uređaj za proizvodju 100 koji je gore opisan, a originalni čelični lim P je dobijen iz namotaja Q u smeru strelice F. Koristeći aparaturu za proizvodnju 100, jezgro od jedne ploče (električni čelični lim 40) koje je u obliku prstena sa spoljašnjim prečnikom od 300 mm i unutrašnjim prečnikom od 240 mm, opremljeno sa osamnaest pravougaonih delova zubaca dužine 30 mm i širine 15 mm na strani unutrašnjeg prečnika, formirano je probijanjem (korak probivanja).

[0340] Nakon toga, dok su se bušena jezgra od jedne ploče sekvencijalno dovodila, 5 mg po jednoj tački lepka, čiji je sastav prikazan u Tabeli 1, nanesen je tačkasto na svakoj poziciji kako je prikazano na Slici 3 (korak nanošenja), a jezgra od jedne ploče su složena (korak slaganja). Ponavljanjem iste operacije dobijeno je laminirano telo u koje je naslagano 130 jezgara od jedne ploče. Dobijeno laminirano telo je zagrejano na temperaturu od 120 °C pod pritiskom od 10 MPa da bi se lepak stvrdnuo (korak stvrdnjavanja), i proizvedeno je laminirano jezgro (jezgro statora) svakog od primera. Prosečna debljina adhezivnih delova bila je 1,5 µm.

[0342] U Tabeli 1, tipovi svake komponente prve faze su dati prema sledećem.

[0345] 1

[0346] <Epoksidna smola>

[0347]

[0348] A1: bisfenol F tip

[0349] A2: bisfenol A tip

[0350] A3: bisfenol AD tip

[0351] <Akrilna smola>

[0352]

[0353] B1: akrilna kiselina

[0354] B2: metakrilna kiselina

[0355] B3: maleinska kiselina

[0356] <Sredstvo za stvrdnjavanje>

[0357]

[0358] C1: Dietilaminopropilamin (DEAPA)

[0359] C2: Fenolna smola tipa Novolak

[0360] C3: Metilheksahidroftalni anhidrid

[0361] U Tabeli 1 su dati tipovi druge faze

[0362] <Elastomer>

[0363]

[0364] 3<1/2>3 1/2

[0365] D1: EPDM (SP vrednost: od 7.9 (cal/cm ) do 8.0 (cal/cm ) )

[0367] 3 1/2 3 1/2

[0368] D2: SBR (SP vrednost: od 8.1 (cal/cm ) do 8.7 (cal/cm ) )

[0370] 3 1/2 3 1/2

[0371] D3: NBR (SP vrednost: 8.7 (cal/cm ) do 10.5 (cal/cm ) )

[0372] U Tabeli 1, odnos svake komponente prve faze predstavlja količinu (% po zapremini (vol %)) svake komponente u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze.

[0373] U Tabeli 1, odnos druge faze predstavlja količinu (% po zapremini (vol %)) svake komponente u odnosu na ukupnu zapreminu lepka. Druga faza je bila 100 % po zapremini elastomer.

[0374] U Tabeli 1, jedinica vrednosti SP je (cal/cm<3>)<1/2>. Vrednost SP prve faze je merena sledećim metodom. Sastav smole koji čini prvu fazu je nanet na površinu električnog čeličnog lima i zagrejan je na temperaturu od 120 °C da bi se stvrdnuo. Kada se različiti rastvarači sa poznatim vrednostima zaštite vazduha (SP) prikazanim u Tabeli 2 utrljaju o dobijeni očvrsli proizvod, očvrsli proizvod prve faze se rastvara u rastvaraču, i na taj način rastvarač menja boju, SP vrednost rastvarača je podešena na SP vrednost prve faze.

[0375] Vrednost zaštite od otpornosti (SP) druge faze je merena sledećim postupkom.

[0378] 2

[0379] Elastomer je pre mešanja sa sastavom smole koji čini prvu fazu zagrejan na 120 °C i očvrsnut. Kada se različiti rastvarači sa poznatim vrednostima SP koji su prikazani u Tabeli 2 trljaju o dobijeni očvrsli proizvod, očvrsli proizvod druge faze se rastvara u rastvaraču, i na taj način rastvarač menja boju, a vrednost SP rastvarača je podešena na vrednost SP druge faze.

[0381] Pri merenju vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze, rastvarači koji su prikazani u Tabeli 2 i mešani rastvarač koji je dobijen odgovarajućim mešanjem dva ili više ovih rastvarača za podešavanje vrednosti SP pripremljeni su tako da se vrednost SP može meriti u koracima od 0,1 u opsegu od 7,0 do 11,4.

[0383] U Tabeli 1, u vezi sa prisustvom ili odsustvom strukture morskog ostrva, kada je površina reza dobijena sečenjem laminiranog jezgra u radijalnom smeru, kako bi se uključio adhezivni deo, posmatrana mikroskopom ili slično, slučaj u kojem je prepoznata struktura faznog razdvajanja postavljen je kao prisustvo, a slučaj u kojem struktura faznog razdvajanja nije prepoznata postavljen je kao odsustvo.

[0385] Zatim je izvršen verifikacioni test kako bi se potvrdili gore pomenuti efekti. Ovaj verifikacioni test je izvršen simulacijom pomoću softvera. Kao softver korišćen je softver za simulaciju elektromagnetnog polja JMAG, koji je baziran na metodi konačnih elemenata i koji proizvodi JSOL Korporacija.

[0387] <Procena ravnosti>

[0389] Gubitak gvožđa u laminiranom jezgru svakog primera dobijen je gore navedenom simulacijom.

[0391] Pored toga, kao cilj poređenja, dobijen je i gubitak gvožđa u laminiranom jezgru u kojem je veći broj električnih čeličnih limova pričvršćeno jedno za drugo u svim slojevima. Vrednost (odnos gubitaka gvožđa) dobijena je deljenjem gubitka gvožđa u laminiranom jezgru svakog primera sa gubitkom gvožđa u laminiranom jezgru kao cilju poređenja. Kada je gubitak gvožđa u laminiranom jezgru svakog od primera ekvivalentan gubitku gvožđa u laminiranom jezgru kao cilju poređenja, odnos gubitaka gvožđa postaje 100 %. Što je manji odnos gubitaka gvožđa, manji je gubitak gvožđa u laminiranom jezgru svakog od primera i bolja su magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[0393] Izračunat je odnos gubitaka gvožđa u laminiranom jezgru svakog od primera, a magnetna svojstva laminiranog jezgra svakog od primera procenjena su na osnovu sledećeg kriterijuma za procenu. Rezultati su prikazani u Tabeli 1.

[0395] <<Kriterijum za evaluaciju>>

[0397]

[0399] A: koeficijent gubitka gvožđa je manji od 100 %

[0401] B: koeficijent gubitka gvožđa je 100 % ili više

[0402] Kao što je prikazano u Tabeli 1, u primerima od 1 do 7 na koje je primenjen ovaj premetni pronalazak, odnos gubitaka gvožđa bio je manji od 100 %, a magnetna svojstva su poboljšana.

[0403] S druge strane, u uporednim primerima od 1 do 4 i 8 u kojima je vrednost SP prve faze van opsega ovog predmetnog pronalaska, odnos gubitaka gvožđa bio je 100 % ili više.

[0404] U uporednim primerima od 5 do 7 u kojima je količina druge faze velika i adhezivni deo nema strukturu morskog ostrva, odnos gubitaka gvožđa bio je 100 % ili više.

[0405] Iz gore navedenih rezultata, utvrđeno je da je, prema laminiranom jezgru ovog predmetnog pronalaska, moguće suzbiti gubitak gvožđa i poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[0406] [Industrijska primenljivost]

[0407] Prema ovom predmetnom pronalasku, moguće je poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra. Zbog toga je industrijska primenljivost velika.

[0408] [Kratak opis referentnih simbola]

[0409]

[0410] 10 Električni motor

[0411] 20 Stator

[0412] 21 Jezgro statora (laminirano jezgro)

[0413] 40 Električni čelični lim

[0414] 41 Adhezivni deo

[0415]

[0417] Tabela 1

[0419] 2 Tabela 2

[0420]

Claims (8)

1. Zahtevi

1. Laminirano jezgro (21,31) za električni motor (10) obuhvata:

veći broj električnih čeličnih limova (40) koji su naslagani jedan na drugi i kod kojih su obe površine presvučene izolacionim premazom; i adhezivni deo (41, 41a, 41b, 41c) koji se nalazi između limova od elektrotehničkog čelika (40) susednih u smeru slaganja i lepi električne čelične limove (40) jedan za drugi,

pri čemu je adhezivni deo (41, 41a, 41b, 41c) formiran očvršćavanjem lepka koji uključuje prvu fazu i drugu fazu,

pri čemu deo za adheziju (41, 41a, 41b, 41c) ima strukturu morskog ostrva prve faze koja je deo morske strukture i druge faze koja je deo ostrvske strukture,

pri čemu struktura morskog ostrva označava strukturu razdvajanja faza u kojoj deo ostrvske structure koji uključuje jednu komponentu dispergovan u delu morske strukture koji uključuje drugu komponentu, pri čemu prva faza sadrži epoksidnu smolu, akrilnu smolu i sredstvo za očvršćavanje, karakteriše se time što prva faza ima SP vrednost koja se kreće u granicama od 8,5 (cal/cm<3>)<1/2>do 10,7 (cal/cm<3>)<1/2>(od 17,4 MPa<1/2>do 21,9 MPa<1/2>),

gde druga faza sadrži elastomer,

gde druga faza ima SP vrednost od 7,5 (cal/cm<3>)<1/2>do 8,4 (cal/cm<3>)<1/2>(15,3 MPa<1/2>do 17,2 MPa<1/2>),

gde je količina prve faze 50 % zapremine ili više u odnosu na ukupnu zapreminu adhezivnog dela (41, 41a, 41b, 41c), gde je količina epoksidne smole 50 % zapremine ili više u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze, i

SP vrednost označava parametar rastvorljivosti po Hildebrandu.

2. Laminirano jezgro (21, 31) za električni motor (10) prema patentnom zahtevu 1, karakteriše se time što se razlika između vrednosti SP prve faze i vrednosti SP druge faze kreće u granicama od 0,1 (cal/cm<3>)<1/2>do 3,0 (cal/cm<3>)<1/2>.

3. Laminirano jezgro (21, 31) za električni motor (10) prema patentnom zahtevu 1 ili 2, karakteriše se time što se količina akrilne smole kreće u granicama od 5 % do 45 % zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze.

4. Laminirano jezgro (21, 31) za električni motor (10) prema bilo kom od patentnih zahteva od 1 do 3, karakteriše se time što se količina sredstva za stvrdnjavanje kreće u granicama od 1 % do 40 % zapremine u odnosu na ukupnu zapreminu prve faze.

2

5. Laminirano jezgro (21, 31) za električni motor (10) prema bilo kom od patentnih zahteva od 1 do 4, karakteriše se time što je sredstvo za stvrdnjavanje fenolna smola novolak tipa.

6. Laminirano jezgro (21, 31) za električni motor (10) prema bilo kom od patentnih zahteva 1 do 5, karakteriše se time što je laminirano jezgro (21, 31) statorsko jezgro.

7. Električni motor (10) sadrži laminirano jezgro (21, 31) za električni motor (10) prema bilo kom od patentnih zahteva 1 do 6.

8. Metod proizvodnje laminiranog jezgra (21, 31) za električni motor (10) prema bilo kom od patentnih zahteva 1 do 6, obuhvata:

- nanošenje lepka koji sadrži prvu fazu koja sadrži epoksidnu smolu, akrilnu smolu i sredstvo za stvrdnjavanje i drugu fazu koja sadrži nanošenje elastomera na površinu električnog čeličnog lima (40);

- slaganje većeg broja električnih čeličnih limova (40); i

- stvrdnjavanje lepka da bi se formirao adhezivni deo (41, 41a, 41b, 41c).